地基基础课程设计梁板式筏形基础

1、梁板式筏形基础课程设计计算书一、荷载计算1 .假定不考虑风载与地震作用。不考虑地下水对基底的上浮力。2 .基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。(1)建筑每平米重量=10.8kN/m2(2)建筑面积计算：地上主体结构：(7.8.27.8.0+0.8)(3<汉.8.2.0+0.8)+(37.80+0.8)2=97.8.20.7.84m297.8.20.7.84m2X11=107.87.8.27.8.2.04m2局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m,建筑面积为a冲=7.8.2.07.8.0=42.00m2总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=1

2、07.8.219.04m2(3)基础承受荷载=10.8M07.8.219.04=1137.8.288.80kN二、基础尺寸初步估算1 .基础底板面积确定：用荷载标准值，全反力(包括筏基底板自重)，根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m,基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85m,基础板(7.8.27B.0+0.8)(307.820+0.8)+(37.80+0.8)2=97.8.20.7.84m22 .基础梁尺寸确定：计算梁高：.l6,h1000mm66计算梁宽：b3h,2h,h为梁高。梁宽取7.800mm,梁高取1200mm。如图1所示：图1梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm）3

3、 .地基承载力特征值的修正对于e0.80.85,Il0.750.85的粘性土，查承载力修正系数表得:b0.3,d1.6,M：fafakb(b3)dm(d0.5)-22000.318(63)1.618(4.850.5)341.48kN/m4 .验算地基承载力上部荷载总和为：Fk113788.80kN筏基底板自重为：Gk954.000.62514310.00kN基底反力平均值：PkFkGkA113788.8014310.00970.642=134.28kN/m2fa341.48kN/m2所以地基承载力满足要求。5 .基础内力计算：用荷载设计值（113788.801.35153614.88kN）,净

4、反力（不包括筏基底板自重）Pj153614.88954.00-2161.02kN/m三、底板厚度确定1 .底板厚度初步估算：根据构造要求，对12m以上建筑的梁板式筏基，底板厚度与最大双向板格的短边净跨5.2m之比不应小于1/14,且板厚不应小于400mm0故板厚不应小于429mm,故取上述筏板厚0.7.8m。选用C30混凝土。2 .底板厚度验算：(1)抗冲切验算(ln1ln2)*2，(ln1ln2)2h04Pjln1ln2Pj0.7hpft2(6.25.2)22(6.25.2)24161.026.25.2161.020.711.43100.7hpftUmh0=0.7.8.21.01.43102

5、0.57.80.57.8=11525.11kN图2底板冲切示意图（尺寸单位：mm）(2)斜截面抗剪验算Vs=17.81.0287.84=1391.21kN0.7hs(ln22ho)ho0.7hsftbho0.7.8.21.01.43103X5.20.57.8=2914.91kN计算可知，满足冲切、剪切强度要求。四、图3Vs的计算方法示意图基础底板内力及配筋计算图4基础平面图1,212M跨中一Pjlx161.02246.01kNm1414端支座弯矩：1M支座pjl161161.02162240.26kNm底板配筋按简化公式计算AsM0.9fyh0设基础有100mm垫层,取保护层厚度为50mm,则

6、h0550mm选HRB335钢筋，fy300N/mm2则，跨中计算配筋为46.011060.93005502309mm、山440.26106端支座计算配筋为0.9300550271mm2故长边方向按构造配筋，取8250。短边方向配817.8.20钢筋，支座处配8200车冈筋。PjlPjl2x2y区格MxMy区格MxMyly71.17lx6x161.0210362161.02103725796.72103N7889.98103N0.0355,3y0.0190,X3x0.6470.0275,4y0.0130,x4x0.7900.0235,5y0.0126,x5x0.6513、区格4、区格4、区格3

7、x4x5x计算板的各部位弯矩值如下:按三列双向连续板的区格表5-5求得弯矩系数。3:区格5:5的计算简图，查表5-3Pjl：0.03555796.72103205783N205.783kNPjl20.01907889.98103149909N149.909kNPjlx0.02755796.72103159409N159.409kNPjl20.01307889.98103102569N102.569kN3x3y4:4x4yMxMy,25xPjlx,25ypjly0.02350.0126区格4'x4x40.4752,Mx4yMy4xPjlxPjl20.01300.0275MaaX3xX4x

8、1624Pjl2Mb1X3x116X5x24Mc1一X5x12Pjlx12MdX4x16x5x24Pjl21X3X16X4x241X4x161X5x241.2在x5xPjly1235796.721037889.9810x4y5796.727889.980.6470.7901624136223N99414N0.5248136.223kN99.414kNPjl：0.6510.6471610310375357N216974N5796.7210375.357kN216.974kN425.214kNm10.6515796.72103212.184kN24_35796.7210314.472kNm0.47

9、50.65116245796.72103329.326kNmPjlyPjly0.6510.64710.47516247889.98103346.666kN10.79010.65116247889.98103218.289kN7889.98310428.031kNm计算基础底板支座初的实际计算弯矩时,影响，需对弯矩进行调整。考虑横向和纵向基础梁宽度b=0.6m的MixMiypixlxbpiylyb1一-XxPjlxb41一1XixPjlyb4从上述支座弯矩中减去M可得弯矩调整值，即:axbxcxdxMaMbMcMd1，&xPjlxb425.21441一x4Xpjlxb212.18441，

10、-AxPjlxb314.47241%xPjlxb329.3264j10.647161.026410.790161.026410.651161.026410.651161.02640.6331.452kNm0.697.699kNm0.6220.130kNm0.6234.984kNmMeyMfyMgyMeMfMg11X3x)Pjlyb41、一一(1X4X)Pjlyb41 /、-1X5x)Pjlyb41,346.666；(10.647)161.0270.6286.984kNm1/入218.289(10.79。161.0270.6182.78次Nm41 /*428.031(10.651161.0270

11、.6369.02%Nm4底板配筋按简化公式计算4二一设基础有1。0皿垫层,即保护层厚度50”w;则拓二600-50=550面选座335箭,庆=300N/e之截面配箭计算结果及实际酉撕见表1口表1基础底板截面配筋表截回M(kN-m)h0/mmAs/(mm2)选配实配/(mm2)跨中角格1x方向47.855031017.82001005y方向0550017.82001005区格3x方向205.7.8.2835501387.820200157.8.20y方向149.909550100917.82001005区格4x方向159.409550107.8.2317.82001005y方向102.57.89

12、5507.89117.82001005区格5x方向137.8.223550917.8.217.82001005y方向99.4145507.87.8917.82001005区格4'x方向7.8.25.357.8.2550507.8.217.82001005y方向217.8.97.8.24550147.8120200157.8.20支座a331.452550223217.8/20100257.8.25bx97.8.2.7.8995507.85817.82001005cx220.13550148220200157.8.20dx234.984550150520200157.8.20ey287.

13、8.984550157.8920200157.8.20fy182.7.8.284550123120200157.8.20gy37.89.025550248517.8/20100257.8.25验算：2min0.15%1000600900mm经验算，上述配筋均满足要求。五、基础梁设计1 .基础梁截面初步估算：基础梁的高跨比不小于1/7.8,截面宽高比1/21/3。故取梁宽7.800mm,梁高1200mm,保护层厚度取50mm0选用C30混凝土，HRB400级钢筋。2 .基础梁内力计算：基底反力按直线分布计算，内力按连续梁系数法计算。(1)作用于纵梁JL1上的荷载，主要是三角形荷载，考虑结构突出部

14、位荷载，在相应支座处及跨中叠加了突出部位荷载，如图5所示。jftcRiotttest,mtnofsjo图5基础梁JL1荷载计算简图突出结构的荷载：pj1161.021.0161.02kN/mPjPjlX/2161.026/2483.06kN/m按三角形荷载的均布等量荷载为:Pj0.625Pj301.913kN/m因此,按上述均布荷载计算五跨连续梁的支座弯矩为:Mb0.105pjl20.105301.913621141.231kNmMc0.079(pPj1)l"0.0792(301.913161.02)621316.581kNm跨中最大弯矩如下:边跨:M1maxPl2jx120.4MB

15、一-一一2301.91360.41141.231449.247kN/m12中间跨:M2maxPl2jx12MbMc301.913621141.2311316.581326.167kN/m12M3maxPl2jx12MCC一一一一2301.913621316.581410.842kN/m12剪力可近似的按以下公式计算:PjlxMblx301.9136PjlxMblx301.9136Q：Pjlx4MblxMCCc右QC1141.231262.664kN1141.231643.075kN301.91361141.2311316.581423.645kNPjlx4MbMclx301.91361141.

16、2311316.581482.095kNPjlx4(301.913161.02)6694.400kN(2)作用于纵梁JL2上的是三角形荷载，如图7.8所示。图7.8横梁JL2荷载计算简图（尺寸单位：m）梁的两边都有荷载，故得：PjpjlX161.026966.12kN/m按三角形荷载的均布等量荷载为:Pj0.625Pj603.825kN/m因此,按上述均布荷载计算五跨连续梁的支座弯矩为:Mb0.105pjl：0.105603.8252622282.459kNmMc20.079Pjl；0.079603.825_2621717.278kNm跨中最大弯矩如下:边跨:M1maxPl2X120.4MB_

17、2603.82560.42282.459898.491kN/m12中间跨:M2maxPl2XMbMc12603.825622282.4591717.278188.394kN/m12M3maxPl2X12McC_2603.8256121717.278-94.197kN/m剪力可近似的按以下公式计算:QaPjlxMblx603.82562282.459525.328kNPjlxMblx603.82562282.4591286.147kNQB"PJxMblxmcC603.82562282.459-1717.278-999.934kNI嵬M603-82562282.459-1717.2789

18、.皿4lx46Pjlx603.8256905.738kN(3)作用于横梁JL3上的是梯形荷载，如图7.8.2所示。Pj=483405kN/mP；=483t06kN/mPj=48506kN/m图7.8.2横梁JL3荷载计算简图(尺寸单位：m)PpjlX/2161.026/2483.06kN/ma3.0m,300.429ly7.0梯形荷载的均布等量荷载为：百(1223)Pj(120.42920.4293)483.06343.394kN/m因此，按均布荷载计算三跨连续梁的弯矩和剪力为:支座弯矩:22MB0.1Pjly0.1343.394721682.6306kNm跨中最大弯矩：边跨：M1max中间跨

19、:2max(3；l2)Pj/240.4MB22483.06(376)0.41682.63061561.10kNm2422(3l2l；)Pj/24MB22483.06(37262)1682.6306551.52kNm24剪力近似的按以下公式计算:0(lxa)cMB(63)1682.6306QaPj-483.06444.15kN2jlx26左(lxa)MB(63)1682.6306Qb-Pj-(483.061005.03kN2jlx26Q-(-a-Pj(3)483.06724.59kN2j2(4)作用于横梁JL4上的是梯形荷载，如图8所示。7M070007000ymlooo30003000woo3

20、0on30001000sooaPj=966J2kN/rmPj=966J2kM/mPj=966J2kN/m图8横梁JL3荷载计算简图(尺寸单位：m)巳pjlx161.026966.12kN/ma3.0a3.0m,0.429ly7.0梯形荷载的均布等量荷载为：Pj(1223)P(120.42920.4293)966.12686.788kN/m因此，按均布荷载计算三跨连续梁的弯矩和剪力为:支座弯矩:22Mb0.1Pjly0.1686.788723365.26kNm跨中最大弯矩：边跨：M1max(3；l2)Pj/240.4Mb22966.12(376)一0.43365.263122.2kNm24中间跨

21、：M2max(312l；)Pj/24Mb22966.12(376)3365.261103.04kNm24剪力近似的按以下公式计算：(lxa)MB(63)3365.26Qa(-Pj-)966.12888.30kN2jlx26左(lxa)MB(63)3365.26Qb-Pj-966.122010.06kN2jlx26右(lxa)(63)Qb-Pj966.121449.18kN22(5)作用于横梁JL5上的荷载，主要是梯形荷载，结构突出部位均有荷载,偏于安全考虑，近似按5跨等跨连续梁考虑。如图9所示。70DU7000了DOO7DD07000.，1,；，T.1.一F,，-，.，Lp，一，一，,，+，一

22、，一jotnlocosecoitco力加强加iooo3既白眈io血犹s制om的P蟋12.加FJ=g6£12kN而Pi=9.12kN/mPr=966J2kN/rnPT限12kN/E图9横梁JL5荷载计算简图(尺寸单位：m)PjPjlx161.026966.12kN/ma3.0m,a_3.0ly7.00.429梯形荷载的均布等量荷载为:可(1223)丹(120.42920.4293)966.12686.788kN/m因此，按上述均布荷载计算五跨连续梁的支座弯矩为：22MB0.105Pjlj0.105686.788622596.06kNm2 2MC0.079PJ；0.079686.7886

23、21953.23kNmCjx跨中最大弯矩:边跨:M1max(3；l2)Pj/240.4Mb一242(376)24966.120.42596.063429.88kNm中间跨:M2max_22_(3lylx)PjMBMC/24旦C一2一2、(376)966.12242596.061953.232193.66kNmM3max(3l；l：)Pj/24Me-2_2(376)966.12241953.232515.08kNm剪力近似的按以下公式计算:Qa(|xa)pPjMb(63)lx966.122596.061016.50kN(7.8)Pj(|xa)p2j(|xa)pPj(|xa)p2j作用于纵梁Mbl

24、xMb(63)2966.122596.061881.86kNMe(63)lx2596.061953.23966.121556.32kNMbMe(6lx3)22596.061953.23966.121342.04kN(63)2966.121449.18kN儿7.8上的荷载,为均布荷载。其内力计算按连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的情况选取相应弯矩及剪力计算系数。图10横梁JL7.8荷载计算简图（尺寸单位：m）pjc/2161.021161.02kN/m支座弯矩:1212MAP,lx161.026A16jx16I 212MBPjlx161.0262II 11跨中最大弯矩：1o边跨：M"

25、;Pjl214362.30kNm526.97kNm12161.02614414.05kNm如图10所示。中间跨：M2maxPjl2161.0262362.30kNm2max16jx16剪力计算：Qa0.500Pjlx0.500161.026483.06kNQ：0.550Pjlx0.550161.026531.37kNQ：0.550Pjlx0.550161.026531.37kN3 .基础梁抗剪及配筋计算(全长设置箍筋，采用四肢箍筋)0.25cfcbhb0.251.014.360011501032247.1kNQ,满足截面最小尺寸要求;当乂0.7ftbhb0.71.436001150690.69

26、kNQ,需按构造要求配筋，详情见表；当乂0.7ftbhb0.71.436001150690.69kNQ,需按计算要求配筋，详情见表。表2基础梁JL1斜截面承载力计算及配筋表端支座右侧离端第二支座左侧离端第一支座右侧中间支座左侧中间支座右侧JL1中间支座JL1端支座Q/kN27.827.8434244827.8947.8944820.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是是是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否否否否是，按计算配筋是，按计算配筋否选用箍筋412412412412412412412AA/2、Asv=nAsv1(mm)452452452452

27、4524524521.25fyvAsvh0sQ0.7ftbho无无无无45004500无实配箍筋间距/mm200200200200200200200表3基础梁JL2斜截面承载力计算及配筋表端支座右侧离端第二支座左侧离端第一支座右侧中间支座左侧中间支座右侧JL2中间支座JL2端支座Q/kN5251287.81000811907.8907.88110.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是是是是是Vc=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋选用箍筋4124124124124124124

28、12AA/2、Asv=nAsv1(mm)4524524524524524524521.25fyVAsvh0sQ0.7ftbh0无227.8.24381127.87.8297.8291127.8实配箍筋间距/mm200200200200200200200表4基础梁JL3斜截面承载力计算及配筋表端支座右侧离端第二支座左侧离端第二支座右侧Q/kN44410057.8.2250.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否是，按计算配筋是，按计算配筋选用箍筋412412412AA,2、Asv=nAsv1(mm)4524524521.2

29、5fyvAsvh0sQ0.7ftbh0无4313947.8.2实配箍筋间距/mm200200200表5基础梁JL4斜截面承载力计算及配筋表端支座右侧离端第二支座左侧离端第二支座右侧Q/kN888201014490.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是Vc=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋选用箍筋412412412AA,2、Asv=nAsv1(mm)4524524521.25fyvAsvh0sQ0.7ftbh07.887.810317.8.29实配箍筋间距/mm100100100表7.8基础梁JL5斜截面承载力计算及配

30、筋表端支座右侧离端第二支座左侧离端第一支座右侧中间支座左侧中间支座右侧Q/kN1017.8.218821557.8134214490.253fcbh0=2247.8.2KN>Q是是是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋是，按计算配筋选用箍筋412412412412412AA/2、Asv=nAsv1(mm)4524524524524521.25fyvAvhbsQ0.7ftbhb无114157.820817.8.29实配箍筋间距/mm100100100100100表7.8.2基础梁JL7.8斜截面承载力计算及配筋表端支座右侧

31、离端第二支座左侧离端第二支座右侧Q/kN4835315310.25Cfcbh0=2247.8.2KN>Q是是是VC=0.7.8.2ftbh0=7.891KN<Q否否否选用箍筋412412412AA/2、Asv=nAsv1(mm)4524524521.25fyvAvh0sQ0.7ftbh0无无无实配箍筋间距/mm2002002003、基础梁抗弯及配筋计算取保护层厚度40mm,则ho=1200-40=1160mm选HRB40蓟,fy360N/mm；截面配筋计算结果及实际配筋见表。表8基础梁JL1正截面承载力计算表边跨跨中（1）第二支座（B）第二跨跨中（2）第二支座（C）第三跨跨中（3）

32、中间跨跨中M/(kNm)4491141327.81317.8.2411Ms-2ifcbh。0.0390.0990.0280.1140.037.81js212s0.9800.9480.987.80.9390.9822.01s0.0400.1040.0290.1210.037.8Asfysh01097.8.228837.8.29233581002选配钢筋7.81812187.8187.818+7.8227.818实配面积/（mm（mm）1527.830521527.83807.8.21527.8表9基础梁JL2正截面承载力计算表边跨跨中（1）第二支座（B）第二跨跨中（2）第二支座（C）第三跨跨中（3）中间跨跨中M/(kNm)898228218817.8.217.8.294Ms-21fcbh00.07.8.280.1980.017.80.1490.008s21J2s0.9590.8890.9920.9190.997.820H-z0.0810.2220.017.80.17.820.008As-fysho22417.8148454447.8.24227.8选配钢筋10188327.8187.8327.818实配面积/（mm（mm）25457.84341527.84827.81527.8表10基础梁JL3正截面承载力计算表边跨跨中（1）第二支座（B）第二跨跨中（2）M/(kNm)157.8