供热工程设计说明书

1、安徽建筑大学环能工程学院课程大作业说明书课程供热工程班级姓名学号指导教师2013年12月目录1工程概况21.1 工程概况.31.2 设计内容.32设计依据.台2.1 设计依据.32.2 设计参数.33负荷概算.33.1 用户负荷.33.2 负荷汇总.44热交换站设计44.1 热交换器44.2 蒸汽系统44.3 凝结水系统.44.4 热水供热系统.44.5 补水定压系统.55室外管网设计55.1 管线布置与敷设方式55.2 热补偿95.3 管材与保温.115.4 热力入口.116管网试调节运行方案.11课程作业总结.12参考资料1工程概况1.1 工程概况1.1.1 工程名称：某小区供热系统1.1

2、.2 地理位置：合肥某小区1.1.3 本工程为合肥某小区的供热系统设计，为小区的住宅楼，公寓楼和办公楼采暖提供热源，各热用户如下表1内容层局建筑回积(m2热指标(w/m2)商业41200701#住宅312100452#住宅312100453#住宅312100454蚣寓34000505蚣寓34800506#办公35000551.2 设计内容某小区换热站及室外热网方案设计2.设计依据2.1 设计依据城市热力网设计规范CJJ34-2002采暖通风与空调设计规范GB0019-2009城镇直埋供热管道工程技术规程CJJ/T81-98公共建筑节能设计标准50189-2005全国民用建筑工程设计技术措施节能

3、专篇-暖通空调.动力-2007全国民用建筑工程设计技术措施-暖通空调.动力-20032.2 热水供热管网布置型式选择热水供热管网平面布置型式主要有枝状和环状两大类。本设计采用枝状管网。枝状管网布置简单，这种管网供热管道的直径，距热源越远越小，造价低，运行管理方便。其缺点是没有供热的后备能力，当某点发生事故时，其后的所有用户均被断绝供热。为了在热水管网发生故障时，缩小事故影响范围和迅速消除故障，在与干管相连的管路分支处，及在与分支管路相连接的较长的用户支管处，均应装设阀门。2.3 设计参数16#集中供热，冬季采暖设计供水温度80C,回水温度60C,市政蒸汽管道的压力为0.6MPa.散热器均带温控

4、。3热负荷概算3.1热用户热负荷概算及汇总：利用公式Q'n=qf父F可以计算出各栋楼的热负荷,汇总列入下:表2热用户热负荷(W)合计热负荷(KW)商业1200X70=840002432.51#住宅r12100X45=5445002#住宅12100X45=5445003#住宅12100X45=5445004#公寓4000X50=2000005#公寓4800X50=2400006#办公5000X55=275000由上表计算的各用户的热负荷可以汇总得小区的总热负荷为：2432.5(KW4热交换热站设计4.1 换热器4.1.1 换热器选型及台数确定本小区热负荷为2432.5KW此时有两种换热器

5、选择方法：a.设两台换热器，每台换热器的换热量为总换热量的70%台满负荷运行台间隙调节。b.设三台换热器，每台换热器的换热量为总换热量的50%两台满负荷运行台做间隙调节。总的来说，此种方式间隙运行时间长，平均运行效率高。本系统选择B方案换热器选择方案单台换热器换热量的确定：计算热负荷(kw)按下式确定:Qj=1.051.Q式子中工Q:累计热负荷，kw；(1.051.1)：考虑损失系数。Qj=1.1Q=1.1X2432500=2583.35kwQ=2583.35700。=1808.35KW根据简明供热设计手册选择换热器型号本设计选用壳管式汽水换热器，壳管式换热器具有很多优点如具有快速、高效、运行

6、可靠的特点等优点。4.1.2 换热面积计算采用汽-水换热器，换热面积计算如下：Q,F=1.15-.K-.tpp其中：(k-传质系数弭-平均温度0-修正系数)式中Q，换热器总的热负荷，WK换热器的传热系数，W/m2C；%加热与被加热流体之间的对数平均温差，'C；:传热面污垢修正系数；对于汽-水换热器传质系数k可取20004000;修正系数可取B=0.90.85;本设计取k=3000,:=0.85查表得，0.6MPa的饱和蒸汽的温度为158C,也二二158一60-158一80-89.63C对数平均温差1ntatbln158-60158-80F=换热面积：根据换热面积选用为：Q129200二

7、公二25.65mKBt30000.8589.63LPQS-600螺旋扰动盘管式汽一水换热器，其实际换热器参数换热面积F=11.05m2,蒸汽压力0.6MPa,换热量Q=1.93MW蒸汽流量3.02t/h,传热系数K=2304W/(m2)所以应采用2台LPQS-600螺旋扰动盘管式汽一水换热器：该换热器适用于汽水换热，传热系数高，具有不渗不漏，耐腐蚀，外形体积小，节省占地面积的优点产品型号换热回积itf蒸汽压力Mpa换热量Q(kw)蒸汽流量t/h传热系数Kwm2，CLPQS-60011.050.619303.0223044.2蒸汽系统4.2.1 蒸汽系统耗量计算小区由市政热网提供饱和蒸汽，蒸汽压

8、力P=0.6MPa入口温度t1=158,出口温度t2=90,热水供回水温度tg=80,th=60o小区总热负荷Q=2432.5kwtu换热器的蒸汽需用量G=2X3.02=6.04h4.2.2蒸汽系统设计热源：小区由市政热网提供饱和蒸汽，蒸汽压力为0.6MP3蒸汽经过除尘以后进入分气缸分出，再经过减压进入汽水换热器.蒸汽系统：市政蒸汽-计量-分汽缸-减压-汽-水换热，汽-水换热器进口设温控阀，控制热水出水温度。4.3 凝结水系统4.3.1 凝结水系统设计凝结水系统：汽-水换热器（分汽缸）凝结水-疏水器-凝水（软水）箱-米暖系统补水（排至室外下水道）。4.3.2 凝结水系统主要设备选型计算凝水箱：

9、凝水箱的容积大约按照总流量的4%进行计算：3V=G4%=104.50.04：4.2m凝结水箱宜选用1个，其总有效容量宜为2040min的凝结水回收量，水温大于60c时，水箱要保温。根据规范要求，安装多台凝结水泵是，应设备用泵，当任何一台停止运行时，其余水泵的总容量不应小于凝结水回收总量的120%选择两台变频泵，一开一备,间断工作，每台凝结水泵容量（m3/h）为2.0Dm,约为13.74m3/h。凝结水泵的扬程H（kPa）:H=p+（hi+出+山）因换热站内管路长度均不可知故此处采用估算的方法计算扬程。式中P热源回水箱内的工作压力，闭式水箱P=20-40kpa,开式水箱P=0;H1凝结水管段白总

10、压力损失，kPa；取35mH2凝水箱最低水位与热源回水箱进口管顶部之间的标高差，kPa（1m=10kPa）；H3附加水头，一般取=3050kPa。H=1.2（30+50+20+50+50=200KPa=20mH2O因此，选取2台80N30型号凝水泵，该水泵流量18m3/h,扬程为30m转速2950r/min,轴功率2.73KW配带电动机功率4KW，型号Y110M-2效率50.3%,气蚀量1.3m,叶轮直径158mm进出口径80/32,泵重156KG不同型号的疏水器的排水量G,一般应按生产厂家提供的样本查得，当缺乏必要的技术数据时，可按下式计算：G=0.31沪式中：G疏水器排水量，(t/h)ap

11、排水系数；d疏水器的排水阀孔直径，(mm；P=R-巳疏水器的前后压力差，(kPa)；假设疏水器的排水阀孔直径为d=3mm查得Ap=22.5,P-B=302kPa所以G=0.1Apd2、.后=0.122.59、,302=351.91(t/h)考虑到各种因素，疏水器的设计排水量应大于理论排水量，即Gsh=KG=3351.91-1055.73(t/h)(K值为选择疏水器的倍率)由压差和最大连续排水量查表可得，应选择CS15H-1佛中形浮子式疏水器阀的管径为25mm阀座彳t号为S5a一3024.4 热水系统4.4.1 热水系统设计热水供暖系统：换热器热水出口-热用户-循环水泵-换热器热水进口，循环水泵

12、选用3台(2用1备)，均采用变频控制。4.4.2 热水系统主要设备选型计算循环水泵选择的原则(1)循环水泵的总流量应不小于管网的总设计流量，当热水锅炉出口至循环水泵的吸入口装有旁通管时，应计入流经旁通管的流量(2)循环水泵的流量-扬程特性曲线，在水泵工作点附近比较平缓，以便在网络水利工况发生变化时，循环水泵的扬程变化较小。(3)循环水泵的承压，耐温能力应与热网的设计参数相适应。循环水泵多安装在热网回水管上。循环水泵允许的工作温度，一般不能低于80Co如安装在热网供水管上，则必须采用耐高温的热水循环水泵。(4)循环水泵台数的确定，与热水供热系统采用的供热调节方式有关。循环水泵的台数不得少于两台，

13、其中一台备用。当四台或四台以上水泵并联运行时，可不设置备用水泵。采用集中质调节时，宜选用相同型号的水泵并联工作。(5)多热源联网运行或采用中央质量-流量调节的单热源供热系统，热源的循环水泵应采用变频调速泵。（6）当热水供热系统采用分阶段改变流量的质调节时，各阶段的流量和扬程不同。为节约电能，宜选用流量和扬程不等的泵组。循环水泵的流量-Q24325003G-1.1=1.1333600115m/h.：t204.2101.010式中：G循环水泵的流量，（m/s）Q建筑物的总供热量，Wt供回水白温度差，；c3:水的密度，kg/mc水的比热容，J/kgC热网循环水泵的总流量按想热用户提供的热水总流量的1

14、10%£取，数量不少于2一,，一一3,台，本系统中，选择3台循环水泵，2开1备.故每台的流量G=57.5m/h循环水泵的扬程H=1.2（热用户阻力+最不利管线阻力顽热站阻力+换热器阻力）热用户阻力为35mH2O换热站阻力为5mH2O换热器阻力据资料可得为2x2KPa=4KPa=0.4mH2O热水循环最不利环路总损失为9461.42Pa=0.94mH2O取35m的富裕量故总扬程为H=1.2X15=18mH2O选择水泵型号为ISG80-125,流量为50m3/h,扬程20m转速2900r/min,电机功率5.5KW效率75%气蚀余量3.2m。工作由一图I安装尺一国r说明ISG50LC&#

15、39;j-kDACE1一叶松第一、二次切田福置艇j'1H粒若淞隆宿用出口9隆<nh)单货单版哺I帆濠水泵名称:ISGB0-L25转速:2900流量：12%搦程20"就率*”转功率二点电相R1率5.5"级电.汽蚀余量电机型号;电动机电压;3S0叶艳直径；110-进口直径15真空高度1出口直径上20-泵重W=25q基崖堂至：皿电机重黄,几吸程，片片安装角度.允许通过的最大物料尺寸EE上海东方泵业有阻公司生产厂家.普注,安装佑里4.5 补水定压4.5.1 补水定压方式确定补水定压的作用：恒定系统压力，是系统在正压下运行，避免气化、倒空，容纳水受热后膨胀的体积采用膨胀

16、罐加补给水泵的方式对补水系统定压补水，补水泵选用2台(1用1备)<由于换热站无法高架膨胀水箱且最高建筑物不便采用膨胀水箱定压，所以采用补给水泵定压方式。4.5.2 主要设备选型计算补水泵的选择(1)补给水泵的流量按照热网规范中的规定：闭式热水网路的补水量，不宜大于总循环水量的1%但在选择补给水泵时，整个补水装置和补给水泵的流量，应根据供热系统的正常补水量和事故补水量来确定，一般取正常补水量的四倍计算，即总循环水量的4%G'#=G'*4%=104.57*4%=4.18t/h定4.2t/h式本系统补给水泵设两台，一用一备。定压罐型号GQS-5.0,补水量5t/h,安装尺寸H1

17、=1600mmH2=2400mmH3=2800mm补给水泵的流量G=4.2t/h扬程计算：静压为33m80c水汽化压力为0.04735MPa,富裕量取35mH=1.1(33+4.74+4)=46m根据流量G=4.2t/h,扬程H=42.61m出泵：ISG32-200型水泵，流量4.5m3/h,扬程50m转速2900r/min,电机功率3KW效率32%汽蚀余量2m5室外管网设计5.1 管线布置与敷设方式5.1.1 管线布置原则布置原理：外网的网路形式对于供热的可靠性、系统的机动性、运行是否方便以及经济效率有着很大影响。(1)对周围环境影少而协调，管道应少穿交通线，考虑园林绿化等因素，管道便于检查

18、、维修。(2)经济上合理。主干线力求短直，主干线尽量走热负荷集中区。注意管线上的阀门、补偿器和某些管道附件；枝状管网布置简单，供热管道的直径随距热源越远而逐渐减小；而金属耗量小，基建投资小，运行管理简便，因为本工程是小区的管网敷设，所以选择枝状管网。由城镇供热工程技术规程可查阅知，热水管网距建筑物基础要大于3米,距城市道路边缘不小于1.5米，所以布置管线邻近道路的管线距道路边缘距离为2米，供回水管道间距为750mm具体布置如小区管网布置图所示。5.1.2 敷设方式供热管道的敷设方式分为架空敷设和地下敷设。本小区管网敷设均采用地下敷设方式。本工程采用高密度聚乙烯外护管聚安酯泡沫塑料预制直埋保温管

19、，所以本工程管线均采用直埋敷设。敷设的截面图如CADS所示5.1.3 管径确定确定管道的管径计算过程如下：管段的计算流量就是该管段所负担的各个用户的计算流量之和，以此计算流量确定管段的管径和压力损失。c(t1-t2)3.610式中：G-热用户的设计流量，t/h;Q-热用户的设计热负荷，Wc-水的质量比热，J/(kgoC);t1-各种热用户相应的热网供水温度，。C,取80oC;t2-各种热用户相应的热网回水温度，。C,取60oC;热负荷计算1#住宅的采暖热负荷热力网设计流量为G=3.6X544500X10-3/4.1868义(80-60)=23.41t/h2#住宅的采暖热负荷热力网设计流量为G=

20、3.6X544500X10-3/4.1868乂(80-60)=23.41t/h.3#住宅的采暖热负荷热力网设计流量为G=3.6X544500X10-3/4.1868X(80-60)=23.41t/h.4#公寓的采暖热负荷热力网设计流量为G=3.6X200000X103/4.1868乂(80-60)=8.60t/h.5#公寓的采暖热负荷热力网设计流量为G=3.6X240000X10-3/4.1868义(80-60)=10.32t/h.6#办公的采暖热负荷热力网设计流量为G=3.6X275000X10-3/4.1868X(80-60)=11.82t/h(3)主干线计算：因为热水网路各用户所需要的作

21、用压差是相等的，所以从热源到最远用户为主干线，即主干线为:1-2-3-4-5-6.根据热力网路水力计算的方法及步骤、供暖平面图中管道的布置及管道附件的位置，以经济比摩阻30-70Pa/m为计算基础，范围内，根据各管段的流量和平均比摩阻，查水力计算表确定管径和实际比摩阻，以1为例：1段设计流量Gn/=104.58t/h,由经济比摩阻查水力计算表得:d=200mm,R=46.56Pa/m,v=0.89m/s.同理，其他干管的计算也如此(4)热水网路的局部损失，采用当量长度法，将管段的局部阻力损失折合成相当的沿程损失，所以，热水网路中的管段的总压降等于：P=R(L1+L2)=RLpa式中：L1一管段

22、长度L2一管段当量长度L一管段的折算长度在进行估算时，局部阻力的当量长度L2可从热水网路局部阻力当量长度表中查出。例如：管段1的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=4.2管段1的折算长度：Lzh=4.2+6.75=10.9511管段1的压力损失：？P=Rlzh=46.56*10.95=509.83用同样方法，可确定主干线上其余管段的管径和压力损失管段2的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=17.64管段2的折算长度：Lzh=17.64+59.75=77.39管段2的压力损失：？P=Rlzh=20.84*77.39=1612.81管段3

23、的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=15管段3的折算长度：Lzh=15+49.75=64.75管段3的压力损失：？P=Rlzh=50.76*64.75=3286.71管段4的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=14.54管段4的折算长度：Lzh=14.54+48.75=63.29管段4的压力损失：？P=Rlzh=33.35*63.29=2110.72管段5的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=8.58管段5的折算长度：Lzh=8.58+25.75=34.33管段5的压力损失：？P=Rlzh=25.6*3

24、4.33=878.85管段6的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=15.18管段6的折算长度：Lzh=15.18+32.75=47.93管段6的压力损失：？P=Rlzh=25.6*50.79=1227.01管段7的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=9.24管段7的折算长度：Lzh=9.24+20.75=29.99管段7的压力损失：？P=Rlzh=32*29.99=959.68管段8的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=5.37管段8的折算长度：Lzh=5.37+5=10.37管段8的压力损失：？P=Rl

25、zh=80.3*10.37=832.71管段9的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出，局部阻力当量之和：Ld=5.11管段9的折算长度：Lzh=5.11+32.75=37.86管段9的压力损失：？P=Rlzh=80.3*37.86=3040.86管段10的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,12局部阻力当量之和：Ld=8.58管段10的折算长度：Lzh=8.58+21.75=30.33管段10的压力损失：？P=Rlzh=105.4*30.33=3196.78管段11的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=5.37管段11的折算长度：Lzh=5.37+5.3

26、=10.67管段11的压力损失：？P=Rlzh=80.3*10.67=856.80管段12的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=5.11管段12的折算长度：Lzh=5.11+27.25=32.36管段12的压力损失：？P=Rlzh=80.3*32.36=2598.51管段13的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=3.39管段13的折算长度：Lzh=3.39+25.3=28.69管段13的压力损失：？P=Rlzh=103.3*47.7=2963.68管段14的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=11.44管

27、段14的折算长度：Lzh=11.44+34.75=46.19管段14的压力损失：？P=Rlzh=58.4*46.19=2697.50管段15的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=5.2管段15的折算长度：Lzh=5.2+6.7=11.9管段15的压力损失：？P=Rlzh=104.4*11.9=534.93管段16的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=8.96管段16的折算长度：Lzh=8.96+58.75=67.71管段16的压力损失：？P=Rlzh=12.7*67.71=859.92管段17的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出

28、,局部阻力当量之和：Ld=6.65管段17的折算长度：Lzh=6.65+6.7=13.35管段17的压力损失：？P=Rlzh=61.5*13.35=821.03管段18的所有局部阻力的当量长度可由附录2-2查出,局部阻力当量之和：Ld=12.68管段18的折算长度：Lzh=12.68+59.45=72.13管段18的压力损失：？P=Rlzh=28*72.13=2019.6413根据管段的沿程比摩阻，折算的局部阻力损失和流速，计算管段的总压降支线的计算：1(1口)利用最远管网与各支管段的并联关系，确定资用压力，根据公式算得估算比摩阻，再根据流量G和估算比摩阻R,查水力计算表，可以得出。用同样方法

29、，可确定主干线上其余管段的管径和压力损失.7、8、9管段的资用压力为：P7,8,9=P4+-AP5+-AP6=2025.28+878.85+1227.01=4131.14pa估算比摩阻为：R'=4131.14/(59.2X1.6)=43.61根据流量和估算比摩阻，查水力计算表，分别得出11,12,13管段的流速v,管径d和比摩阻R,计入下表中。管段7、8、9的实际压力为：P7,8,9=P7+P8+P9=959.68+832.71+3040.16=4832.55pa不平衡率为：X=(4832.55-4131.14)/4131.14=-16.98%加以调压板调节，不平衡率在合理范围内。10

30、、11、12管段的资用压力为P10,11,12=AP7,8,9+AP3=4832.55+3240.64=8073.19pa估算比摩阻为：R'=8073.19/(59.2X1.6)=85.23管段10,11,12的实际压力为：P10,11,12=P10+AP11+-AP12=3196.78+856.80+2598.51=6652.09pa不平衡率：X=(8073.19-6652.09)/8073.19=17.6%加以调压板调节，不平衡率在合理范围内。13管段的资用压力为：P13=AP14+AP15=2697.50+534.93=3232.43估算比摩阻为；R'=3232.43/(

31、41.45X1.6)=48.74不平衡率为：X=(2963.68-3232.43)/3232.43=8.31%<15%不平衡率在合理范围内。15管段的资用压力为：P15=AP16+AP1714=859.92+821.03=1680.95估算比摩阻为；R'=1680.95/(65.45X1.6)=16.05不平衡率为：X=(1242.36-1680.95)/1680.95=-26%不平衡率过大，应加以调压板调节17管段的资用压力为P17=AP18=2019.64pa估算比摩阻：R'=2019.64/(59.45X1.6)=21.23不平衡率为X=(821.03-2019.6

32、4)/2019.64=59.35%不平衡率过大，应加以调压板调节。室外管网简图：J<15计算结果见表:主干线11丁P负荷(W)(t/h)管长(m)管径v(m/s)R(Pa/m)Py(Pa)E动压(Pa)Pj(Pa)Py4-APj(Pa)压力损失pa12432500104.586.752000.8846.56302.41378.64378.64681.04509.8312163350070.2359.75:?000.6120.841266.73；.5131.963().781903.481612.813108900046.8249.751500.7750.762>457.653.5:

33、?89.91014.643472.293286.71454450023.4148.751250.5533.3515604.5147.96(65.582225.582110.72：527225011.7025.751250.6444.61148.453200.3500.821749.27878.85627225011.7032.751250.6444.61460.657200.31401.922862.571227.011支线1754450023.4120.751250.7733.356643289.9869.701533.70959.68827225011.705800.6444.622332

34、00.3600.82823.82832.71927225011.7032.75800.6444.61460.654200.3801.102261.753040.861054450023.4121.751250.7733.356963289.9869.701565.703196.78:1127225011.705.3800.6444.6236.384200.3801.101037.48856.81227225011.7027.25800.64328724200.3801.101673.102598.5主干线213840003.6125.3500.56103.32613.494.5153.3690

35、.013303.502963.681471500030.7434.751500.8460.22091.954345.01380.013471.962697.5152000008.606.7800.4640.1268.674.51()3.546*j.58734.25534.931651500022.1458.751500.3712.7746.125466.9267.751013.87859.9211724000010.326.7800.5761.5412.054.51)8.9711.871126.92821.031827500011.8259.451250.6545.72716.8654.5:?

36、06.69：29.623646.482019.64总压力：12215.26局部主力表管段补偿器(0.5)弯头(1)分流三通(3)合流三通(3)总值1112113.53113.541114.551:36111771381391141610131111412114131114.514114151114.5161114171114.5181114.5局部阻力当量长度计算表局部阻力形式/管段编号管径d(mm)管段长度L1(m)弯头(m)波纹管补偿器(无内套)(m)异径接头(m)分(合)流三通直通管(m)分(合)流三通分支管(m)闸阀(m)局部阻力总当量长度(m)12006.754.24.2220059

37、.758.40.848.417.64315049.758.46.615.412548.752.27.50.444.414.54510025.750.336.61.658.58610032.751.650.333.36.62*1.6515.18712520.750.446.62.29.2488050.263.831.285.3798032.751.282.551.285.111010021.750.336.61.658.5811805.30.263.831.285.37128027.251.282.551.285.11135025.30.65-0.131.960.653.391412534.75

38、2.20.446.62.211.4415706.710.2315.21615058.752.80.565.68.9617806.71.280.263.831.286.651810059.451.655.750.333.31.6512.685.2热补偿5.2.1补偿方式(1)确定热补偿器方式及固定支座位置：固定支架间的最大允许间距可根据初步设定管径确定，安装波纹管补偿器的的干线固定支架的最大间距应小于50米.当每个支架之间必须设一个补偿器。尽量利17用自然补偿，不便使用方形补偿器时应选用轴向波纹管补偿器（无内套），当钢管直径较大，安装位置有限时可设置轴向波纹管补偿器（无内套）。轴向波纹管补偿器（

39、无内套）选择时应注意使用条件，避免氯离子腐蚀。本设计主要采用波纹管补偿器，具体位置见图纸所示。局部阻力当量长度结果如表2。（2）固定支架间距的确定原则：固定支架用来承受管道因热胀冷缩时所产生的推力，为此支架和基础需坚固以承受推理的作用，固定支架间距的大小直接影响到管网的经济性，因此要求周定支架布置合理，使固定支架允许间距加大以减小管架的数量.（3）固定支座有以下要求：1,在管道不允许有轴向位移饿节点处设置固定支座，例：在支管分出的干管处在热源出口，热力站和热用户入口处，均应设置固定支座，以消除外部管路作用于附件和阀门上的作用力，使室内管道相对稳定在管路弯管的两侧应设置，以保证管道弯曲部位的弯曲

40、应力不超过管子的许用应力范围。2,在支管装设的支架要求距干管三通处的距离小于9m,1.1.1 一次性补偿器与固定支架之间的间距不应大于表中数据的一半：见表3.（此表摘录于实用供热空调设计手册）管径（mm）20015012510080间距（m）121.284.784.568.869.0综上，本小区供热管网固定支座位置如图纸所示。1.1.2 固定支座受力计算（只算一个）由于管路热补偿采用波纹管补偿器，因其本身存在不稳定性，故需采用活动支架进行固定，活动支座位置应采用以下原则进行布置：横向型波纹补偿器对固定支架的水平推力单位换算：1兆帕=10公斤/平方厘米=10*10牛顿/平方厘米固定支座-4DN1

41、4DNLmax波纹管补偿器'-导向支架综上，本小区供热管网固定支座位置如图纸所示固定支座简图以第一段为例Lmax=0.157计算长度EIppA+K620.61010227942.3m=0.157、0.4父18+1.2父15.86故第一管段补偿器最大导向安装长度为42.3m。固定支架的受力计算:29m28mmmwin18本例计算热水供应第一管段（同上热水系统管道敷设平面图）取离弯管10m处的固定支架进行受力计算，公式如下如图假设左边的推力大于右边的推力Fg=FapFmFfFNp-0.7(FmiFf)补偿器内压推力Fap=PM(A-Ap)=4黑(907.46-340)=2269.8KG补偿

42、器弹性力Fm=KX=290.0122018=125.28kg热位移产生的摩擦力'=G、28储14."1.2'0.9'9.8)'0.-6309.去二二208800=16640L110KG管道内压推力Fnp=PA=1360KGFM1自然补偿在支架上的弹性力沿固定支架水平方向摩擦力Ff-gcos：(L2L1)=724.80.3cos63.25(510)=168722KG故Fg=2269.8+125.28+6309+1360-0.7义（16640+1687）=-2764KG故支架受左边的弯头的弹性力和摩擦力比右侧的补偿器弹性力内压力，管道内压力与热位移摩擦力大

43、。受支架受到向右的力，大小为2764KG1.1.3 管段热补偿量的计算（只计算干管热补偿量）按以下公式计算管道的热伸长量：(7-1)式中：«管道线性膨胀系数，取1a=12.2X106/m.C,tg管道的供水温度，取80C;ta管道的回水温度，取60C;L管长；（此表摘录于实用供热空调设计手册）总干管长度为376.7m则总干管的热伸长量=376.7X20X12.2X10-6=91.9148mm各管段各管段长度伸长量管径波纹管补偿器选择横向刚度直径壁厚259.7514.579200FEP-H200-06/200F182198349.7512.139150FEP-H150-06/100F1

44、8168519448.7511.895125FEP-H125-06/100F11404632.757.991125FEP-H125-06/100F11404932.757.991125FEP-H100-06/100F114041434.758.479150FEP-H150-06/100F2116851658.7514.335150FEP-H150-06/100F2116851859.4514,.5058125FEP-H125-06/100F11404:本系统工作压力约为0.4MPa故取横向型波纹管补偿器（0.6MPaj）各管段编号取自水力计算系统管路铺设图5.3管材与保温5.3.1 管材本工程

45、供、回水管均采本工程采用高密度聚乙烯外护管聚安酯泡沫塑料预制直埋保温管，工程管线均采用直埋敷设。选取钢材Q235钢材Q235对于直埋管要进行管道竖向稳定性验算。（a）、直埋管段上的垂直荷载应符合下式要求：Vs,Npmx2,1.1x（4x103x3.365）2冗|20.6父1010M2279f03QAE*Ip227920014M103M3.3652.564MPa式中Q-作用在单位长度管道上的垂直分布载荷（N/m）;外安全系数，Ts取1.1;Npmax管道最大轴向力，按城市直埋管道工程技术规范（4.3.3-1）式和（4.3.4）式计算（N）;f0初始挠度（mj）;Ip直观横截面惯性矩（m4）.（b

46、）、初始挠度应按下式计算：el'EIpf0=200Npmax=0.01867597m当f0<0.01m时，f0取0.01m。（c）、垂直载荷应按下式计算：Q=GW+G+SF（4-二）口2GW=HI-Dc+8c】均DcSF=0gH+2】2K0tan式中GW一每米长官道上方的图层重量（N/m）;每米长预制保温管自重（包括介质在内）（N/m）；20K0土壤挤压力系数；(d)、通过计算，当竖向稳定相不满足要求时，应采取下列措施:增加管道埋深活管道上方载荷；降低管道轴向力。5.3.2,保温(1)选择a保温材料平均介质温度低于350C时,导热系数不得大于0.12W/m.Cb硬质保温材料密度不大于300kg/m3,软质不大于200kg/m3。c保温硬质材料抗压强度不得小于0.4MPa,保冷不小于0.15MPad保温材料含水率不大于7.5%