锅炉房设计工艺计算课件

1、锅炉房设计工艺计算规定 HG/T20680-2011总说明总说明_计算规定来源计算规定来源本规范对原本规范对原化工企业锅炉房设计计算规定化工企业锅炉房设计计算规定（HG/T20680-1990）进行了修订，修订后）进行了修订，修订后的标准更名为的标准更名为锅炉房设计工艺计算规定锅炉房设计工艺计算规定，标准号（标准号（HG/T20680-2011）。）。 总说明总说明_与原规定的对比与原规定的对比 该规定更名为该规定更名为锅炉房设计工艺计算规定锅炉房设计工艺计算规定；适用范围扩大到单台锅炉额定蒸发量不设上限；适用范围扩大到单台锅炉额定蒸发量不设上限；锅炉出口额定蒸汽压力扩大到不大于锅炉出口额定蒸

2、汽压力扩大到不大于9.81MPa，额定，额定出口蒸汽温度扩大到不高于出口蒸汽温度扩大到不高于540； 该规定主要新增计算内容包括：锅炉房炉型选择，该规定主要新增计算内容包括：锅炉房炉型选择，风机类型选择，锅炉加药系统、制粉系统及设备选型，风机类型选择，锅炉加药系统、制粉系统及设备选型，燃烧计算中新增燃油、燃气锅炉，以及燃油、燃气系燃烧计算中新增燃油、燃气锅炉，以及燃油、燃气系统计算及除尘系统选型，设备选择等。统计算及除尘系统选型，设备选择等。 在规定的主要章节前言叙述中，增加了计算的基在规定的主要章节前言叙述中，增加了计算的基本规定，如计算项目、计算原则和要求、基本公式、本规定，如计算项目、计

3、算原则和要求、基本公式、公式中某些重要参数的取值、计算方法及依据等。公式中某些重要参数的取值、计算方法及依据等。总说明总说明_修订后规定的组成修订后规定的组成 修订后的修订后的计算规定计算规定由正文由正文10章、条文说明章、条文说明和和14个附录组成，正文为：个附录组成，正文为：1总则；总则；2锅炉房热负锅炉房热负荷及锅炉设备选择计算；荷及锅炉设备选择计算；3燃料燃烧计算；燃料燃烧计算；4热力热力系统及设备选择计算；系统及设备选择计算；5烟、风系统及风机选择计烟、风系统及风机选择计算；算；6制粉系统及设备选择计算；制粉系统及设备选择计算；7除尘及除灰渣除尘及除灰渣系统计算；系统计算；8烟气污染

4、物排放和烟囱工艺计算；烟气污染物排放和烟囱工艺计算；9燃油锅炉、燃油系统及设备选择计算；燃油锅炉、燃油系统及设备选择计算；10燃气锅燃气锅炉、燃气系统及设备选择计算等十章。炉、燃气系统及设备选择计算等十章。1 总总 则则 本章对本章对计算规定计算规定进行了原则性说明。进行了原则性说明。 本本计算规定计算规定对单台锅炉规模和参数进行了对单台锅炉规模和参数进行了较大的调整，原较大的调整，原计算规定计算规定单台锅炉规模不大于单台锅炉规模不大于65t/h（即属于小型锅炉房设计），蒸汽参数调整（即属于小型锅炉房设计），蒸汽参数调整为额定压力不大于为额定压力不大于3.82MPa、额定蒸汽温度不大于、额定蒸

5、汽温度不大于450（即中压锅炉），修订后的规定对单台锅炉（即中压锅炉），修订后的规定对单台锅炉规模没有进行规定，蒸汽参数调整为额定压力不大规模没有进行规定，蒸汽参数调整为额定压力不大于于9.81MPa、额定蒸汽温度不大于、额定蒸汽温度不大于540。 增加了煤粉炉和燃油、燃气炉设计的相关内容，增加了煤粉炉和燃油、燃气炉设计的相关内容，下面重点讲述下与我们设计密切相关的部分内容。下面重点讲述下与我们设计密切相关的部分内容。2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算汽水管道计算汽水管道计算 1）管径计算：此部分内容属于修订时新增内容。主）管径计算：此部分内容属于修订时新增内容。主要推荐了一个管

6、径计算时的经济流速。在实际计算时，要推荐了一个管径计算时的经济流速。在实际计算时，流速还应结合输送介质的温降、压降及气流引起振动等流速还应结合输送介质的温降、压降及气流引起振动等综合因素考虑。一般来讲，对于直径小综合因素考虑。一般来讲，对于直径小介质参数低的介质参数低的管道，宜取下限值，管径计算参考本规范第四章内容。管道，宜取下限值，管径计算参考本规范第四章内容。 2）管道壁厚计算：此部分内容属于修订时新增内容。）管道壁厚计算：此部分内容属于修订时新增内容。管道壁厚的计算不同规定、手册有不同的计算方法，本管道壁厚的计算不同规定、手册有不同的计算方法，本计算规定计算规定依据依据火力发电厂汽水管道

7、设计技术规定火力发电厂汽水管道设计技术规定（DL-T5054）编制）编制。 18.81iQD2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算除氧给水系统及设备选择计算除氧给水系统及设备选择计算 原原计算规定计算规定只有热力式除氧器计算，只有热力式除氧器计算，本次对原本次对原计算规定计算规定进行了全面的修订。进行了全面的修订。 1）增加了除氧器的分类；）增加了除氧器的分类； 序号 除氧方式使用环境 备注 1热力除氧 压力式热力除氧高压蒸汽锅炉大气式热力除氧 中低压蒸汽锅炉真空除氧 低压蒸汽锅炉 2化学除氧 药剂除氧低压蒸汽锅炉、热水锅炉铁屑除氧 低压蒸汽锅炉、热水锅炉3解析除氧 低压蒸汽锅炉、热

8、水锅炉 2）热力除氧器耗汽量计算热力除氧器耗汽量计算 式中： 除氧器耗汽量（t / h） G进除氧器最大水量（t / h） 除氧器出口水焓（kJ/kg） 除氧器进口水焓（kJ/kg） i进入除氧器蒸汽焓（kJ/kg） 除氧器的效率，一般取0.98 排气中蒸汽损失量(t/h),一般按每吨产水量13kg选取xqDiiiiGD*)()(212qD2i1ixD各种压力锅炉的给水溶氧指标表工作压力（MPa）热水锅炉0.980.981.571.57 2.543.85.85.912.6溶氧（g/L)10010050100157一般大气式热力除氧器的出水氧含量小于15g/L。3）增加了药剂除氧器、铁屑除氧器、

9、解析除氧）增加了药剂除氧器、铁屑除氧器、解析除氧器等除氧除氧剂的消耗，计算依据的是器等除氧除氧剂的消耗，计算依据的是热热能工程设计手册能工程设计手册，这部分我们在设计中不，这部分我们在设计中不常用，因此这里不做介绍；常用，因此这里不做介绍；4）增加了除氧水箱容积的计算，计算依据的是）增加了除氧水箱容积的计算，计算依据的是小火规小火规。而。而大火规大火规中对除氧水在水中对除氧水在水箱内的停留时间规定的要短箱内的停留时间规定的要短 除氧水箱选择计算 V=GXtV-除氧水箱有效容积（m3）；G-除氧器对应锅炉额定蒸发量时给水消耗量（m3/h）；t-除氧水在水箱内的停留时间（h），对35t/h及以下的

10、锅炉，t取20-30min，65t/h及以上的锅炉，t一般取10-15min，对于蒸汽凝结水直接返回除氧水箱的，水箱容积可适当加大，对于电炉项目因为工况变化大，水箱的容积要适当加大。2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算锅炉给水泵选择计算锅炉给水泵选择计算 A 锅炉给水泵的驱动方式有电动和汽动两锅炉给水泵的驱动方式有电动和汽动两种形式种形式1由于电动给水泵的系统简单、启动快、由于电动给水泵的系统简单、启动快、投资少，在中小型热电站中应用广泛投资少，在中小型热电站中应用广泛 2在正常运行工况下，当蒸汽有降级使用在正常运行工况下，当蒸汽有降级使用时，为了充分利用蒸汽能级，可以采用汽时，为

11、了充分利用蒸汽能级，可以采用汽动给水泵。动给水泵。 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算锅炉给水泵选择计算锅炉给水泵选择计算B锅炉给水泵台数和容量的确定原则锅炉给水泵台数和容量的确定原则 1 锅炉给水泵应设备用泵锅炉给水泵应设备用泵 2 锅炉给水泵的总容量及台数，应保证在任锅炉给水泵的总容量及台数，应保证在任何一台给水泵停用时，其余给水泵的总出力，何一台给水泵停用时，其余给水泵的总出力，仍能满足所连系统的全部锅炉额定蒸发量的仍能满足所连系统的全部锅炉额定蒸发量的110% 3 每台给水泵的容积，宜按对应的锅炉额定蒸发量每台给水泵的容积，宜按对应的锅炉额定蒸发量的的110%给水量来选择

12、。给水量来选择。 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算锅炉给水泵选择计算锅炉给水泵选择计算 在本次修订中依据在本次修订中依据泵于原动机选用手册泵于原动机选用手册增增加了锅炉给水泵汽蚀余量校核计算。加了锅炉给水泵汽蚀余量校核计算。给水泵有效汽蚀余量需选以下三式中较大值：给水泵有效汽蚀余量需选以下三式中较大值：(NPSH)a(NPSH)r(1+ )(NPSH)a(NPSH)rS1(NPSH)a0.6 (NPSH)a有效汽蚀余量（有效汽蚀余量（m），；），；(NPSH)r必需汽蚀余量必需汽蚀余量(m)，从泵厂商资料或样，从泵厂商资料或样本中查取；本中查取； 2 热力系统及设备选择计算热力

13、系统及设备选择计算锅炉排污系统及设备选择计算锅炉排污系统及设备选择计算本次修订对连续排污和定期排污的计算均进行了规定。本次修订对连续排污和定期排污的计算均进行了规定。1）增加了锅炉或电厂正常排污率的数值；）增加了锅炉或电厂正常排污率的数值；2）定、连排扩容器容积的计算依据）定、连排扩容器容积的计算依据热能工程设计热能工程设计手册手册3）增加了）增加了220t/h及以下规模连排容积的选取表格；及以下规模连排容积的选取表格；4）为了有效地利用锅炉排污水中的有效热能，本次）为了有效地利用锅炉排污水中的有效热能，本次修订将锅炉排污水冷却器单独作为一个设备列出，给修订将锅炉排污水冷却器单独作为一个设备列

14、出，给出了其计算方法。出了其计算方法。 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算锅炉加药系统及设备选择计算锅炉加药系统及设备选择计算 锅炉加药在水处理计算规定中也有此部分锅炉加药在水处理计算规定中也有此部分内容，但是为了使内容，但是为了使锅炉房设计工艺计算规锅炉房设计工艺计算规定定保持完整性，本次在本保持完整性，本次在本计算规定计算规定中中增加本部分内容。规定的依据是增加本部分内容。规定的依据是热能工程热能工程设计手册设计手册。 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算减温减压系统及设备选择计算减温减压系统及设备选择计算 属于本次修订新增内容，依据高等学校教材属于本次修订新增内

15、容，依据高等学校教材热力发电厂热力发电厂（重庆大学热力教研室组编）。但（重庆大学热力教研室组编）。但在公式中将二次汽中未蒸发的水分按在公式中将二次汽中未蒸发的水分按0计。计。减温减压器的计算详见规范减温减压器的计算详见规范P30。 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算疏放水系统计算疏放水系统计算 本节属于新增内容，编制依据是本节属于新增内容，编制依据是热能工程设热能工程设计手册计手册、小型热电站实用设计手册小型热电站实用设计手册和和中小中小型热电联产分成设计手册型热电联产分成设计手册。 1）对热力管道和热力设备的疏放水做了原则性）对热力管道和热力设备的疏放水做了原则性规定；规定；

16、2）对管道疏放水阀门的设置做了原则性规定；）对管道疏放水阀门的设置做了原则性规定； 3）对于疏放水点做了原则性规定；）对于疏放水点做了原则性规定； 4）以表格形式给出了蒸汽管道疏放水及放气管）以表格形式给出了蒸汽管道疏放水及放气管径的选择径的选择 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算工业水系统计算工业水系统计算本节对原本节对原计算规定计算规定的工业水进行了整理，的工业水进行了整理，并以表格形式出了需要冷却设备的冷却水用量的参并以表格形式出了需要冷却设备的冷却水用量的参考值。考值。需要说明的是很大一部分工程公司或设计院对需要说明的是很大一部分工程公司或设计院对这些设备的冷却水已经改用

17、循环水，并且使用工厂这些设备的冷却水已经改用循环水，并且使用工厂用户没有提出较大的负面反馈意见用户没有提出较大的负面反馈意见。 2 热力系统及设备选择计算热力系统及设备选择计算变压式蒸汽蓄热器选择计算变压式蒸汽蓄热器选择计算 本节基本维持了原本节基本维持了原计算规定计算规定，只有一，只有一处进行了修订，主要是原处进行了修订，主要是原计算规定计算规定的蓄的蓄热器单位容积饱和水产生的蒸汽量是以计算热器单位容积饱和水产生的蒸汽量是以计算公式给出，本次修订改用表格给出，更便于公式给出，本次修订改用表格给出，更便于设计时查取（参考依据设计时查取（参考依据热能工程设计手热能工程设计手册册）。）。 蓄热器的

18、蓄热能力主要取决于进汽和排汽蓄热器的蓄热能力主要取决于进汽和排汽的压差，工作压差越大则蓄热能力越大。的压差，工作压差越大则蓄热能力越大。 ，采用变压式蓄热器，应尽量减低二次蒸汽侧的压力，一般情况，其工作压差应大于0.3MPa。蓄热器容积计算：式中：Vj蓄热器容积（m） K富裕系数，可取1.11.2 g0 蓄热器储汽量（kg） q蓄热器单位容积饱和水产生的蒸汽量（kg/m），由表查取 换热系数，一般取0.980.99 充水系数，一般为0.850.90蒸汽分汽缸选择计算蒸汽分汽缸选择计算 本节对原本节对原计算规定计算规定基本为修订。基本为修订。1 低压锅炉在蒸汽用户较多且蒸汽分配难以平衡是应低压锅

19、炉在蒸汽用户较多且蒸汽分配难以平衡是应设分汽缸设分汽缸2 对单元制锅炉，分汽缸直径不应小于锅炉出口蒸汽对单元制锅炉，分汽缸直径不应小于锅炉出口蒸汽管直径，对母管制锅炉，分汽缸直径不应小于蒸汽管直径，对母管制锅炉，分汽缸直径不应小于蒸汽母管直径。母管直径。3 分汽缸直径应大于最大蒸汽支气管直径的分汽缸直径应大于最大蒸汽支气管直径的1.5倍，但倍，但应小于最大蒸汽支管直径的应小于最大蒸汽支管直径的3倍。倍。疏水扩容器容积计算疏水扩容器容积计算 以表格形式给出以表格形式给出480t/h以下疏水扩容器的数量容积以下疏水扩容器的数量容积的参考值。在实际设计中根据情况酌情处理。的参考值。在实际设计中根据情

20、况酌情处理。3 烟、风系统及风机选择计算烟、风系统及风机选择计算 本章是在原本章是在原计算规定计算规定第第5章的基础上修订的，章的基础上修订的，但对章节进行了重新进行编排，本章只涵盖了烟、但对章节进行了重新进行编排，本章只涵盖了烟、风系统及风机选择计算，而将除尘及灰渣系统计算风系统及风机选择计算，而将除尘及灰渣系统计算和烟气污染物排放和烟囱工艺计算独立成章编制，和烟气污染物排放和烟囱工艺计算独立成章编制，分别编入第分别编入第7章和第章和第8章。章。烟、风系统选择计算烟、风系统选择计算 本节内容相对简单，本次修订主要是增加了烟本节内容相对简单，本次修订主要是增加了烟风煤粉管道壁厚选择（依据是风煤

21、粉管道壁厚选择（依据是火力发电厂烟风煤火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程粉管道设计技术规程）3 烟、风系统及风机选择计算烟、风系统及风机选择计算 风机选择计算风机选择计算 原原计算规定计算规定相对较模糊，操作性不强，本相对较模糊，操作性不强，本次进行了全面的修订。次进行了全面的修订。 1）增加风机数量设置的规定（依据小火规和大）增加风机数量设置的规定（依据小火规和大火规）；火规）； 2）对风机计算时风量和风压的备用系统进行了）对风机计算时风量和风压的备用系统进行了规定（依据小火规和大火规）；规定（依据小火规和大火规）； 3）为了风机选型的完整性，新增了风机配电机）为了风机选型的完整性，新增了风

22、机配电机功率计算。功率计算。风机所需功率的计算：Nf=(Qjxhj)/(3600 x9.81x102xxj)此规范中公式有误，请大家注意。-风机在全压下的效率，通常由实验确定，列入产品性能表中；j-风机的机械效率；皮带传动j=0.95，联轴器传动j=0.98；Nf-使用条件下送风机或引风机所需的功率，KwQj-风机的计算风量，m3/h。hj-风机的计算风压，Pa,包括风机的动压；风机配套电机的功率Nd=3xNf3-电动机功率的安全系数，通常送风机取1.15，引风机取1.3.在这里需要强调的是，在进行风压计算的时候需要进行大气压的修正，在海拔高的地区尤其要注意，选风机的时候需要进行温度的折算。具

23、体见规范。4 除尘及灰渣系统计算除尘及灰渣系统计算除尘器选择计算除尘器选择计算原原计算规定计算规定对除尘器选择只给出了原则，没对除尘器选择只给出了原则，没有实质性的计算，本次修订给出除尘器的选型原则，有实质性的计算，本次修订给出除尘器的选型原则，并分常用的水膜除尘、静电除尘、布袋除尘给出计并分常用的水膜除尘、静电除尘、布袋除尘给出计算方法，算方法，除尘器的计算主要用于工程设计前期除尘器的计算主要用于工程设计前期。1）除尘器的选型原则：首先必须保证除尘器出口）除尘器的选型原则：首先必须保证除尘器出口烟尘浓度满足国家和当地环保部门对环保排放浓度烟尘浓度满足国家和当地环保部门对环保排放浓度及排放总量

24、的要求；除尘器的选择和灰成分、挥发及排放总量的要求；除尘器的选择和灰成分、挥发分、比电阻（对静电除尘器）；分、比电阻（对静电除尘器）；2）水膜除尘器选择计算）水膜除尘器选择计算3）静电除尘器选择计算：选用静电除尘器条件：）静电除尘器选择计算：选用静电除尘器条件：主要是比电阻宜在主要是比电阻宜在10421010cm之间；为防之间；为防止出现电晕封闭，除尘器进口含尘浓度不应大于止出现电晕封闭，除尘器进口含尘浓度不应大于35g/m3；烟气的含湿量不宜大于；烟气的含湿量不宜大于12g/m3。4 除尘及灰渣系统计算除尘及灰渣系统计算除尘器选择计算除尘器选择计算除尘器烟气流通截面积（略）和沉淀极板总面积除

25、尘器烟气流通截面积（略）和沉淀极板总面积计算计算烟气的流速一般取烟气的流速一般取1m/h。4）布袋除尘器选择计算）布袋除尘器选择计算过滤器袋数计算过滤器袋数计算 滤袋内径一般取滤袋内径一般取0.20.20.3m0.3m；滤袋有效长度一般取；滤袋有效长度一般取3 38m8m；烟气的流速；烟气的流速一般取一般取1m/h1m/h。 11lnQAeldFn5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱高度的计算烟囱高度的计算1）计算参考了）计算参考了热能工程设计手册热能工程设计手册。2）烟囱最低几何高度的计算公式不能直接计算得）烟囱最低几何高度的计算公式不能直接计算得出，必须首先假设

26、烟囱最低几何高度，通过迭代试出，必须首先假设烟囱最低几何高度，通过迭代试算法计算，手算工作量很大，用计算机程序可以大算法计算，手算工作量很大，用计算机程序可以大大提高计算效率。大提高计算效率。3）烟囱的最低几何高度取计算集合高度和避免烟）烟囱的最低几何高度取计算集合高度和避免烟气下洗所需烟囱最低几何高度两者中中较大值。气下洗所需烟囱最低几何高度两者中中较大值。4）公式算出的烟囱高度为计算高度，必须经过环）公式算出的烟囱高度为计算高度，必须经过环保审批后作为最终设计高度。保审批后作为最终设计高度。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱高度的计算烟囱高度的计算5）烟囱高

27、度应按设计模数系列选取。）烟囱高度应按设计模数系列选取。当当QH20935kJ/s，且，且 T35K时：时： 当当2094QH20935kJ/s,且且 T35K时：时： 当当QH2094kJ/s,且且 T35K时：时：6102131H1111010U611. 1HQHUPMmaSaSb6102153H1111010U316.2HQHUPMmaSaSb61011H12111010UH)187. 4Q(HUPMmassaSbdvb5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 由于传统烟囱出口内进的计算没有考虑烟囱内部由于传统烟囱出口内

28、进的计算没有考虑烟囱内部额正压，出现烟囱出口烟速过高，造成烟囱内部超额正压，出现烟囱出口烟速过高，造成烟囱内部超压，引发烟囱筒内壁渗漏腐蚀，直接影响烟囱的安压，引发烟囱筒内壁渗漏腐蚀，直接影响烟囱的安全性和可靠性。全性和可靠性。不同类型的烟囱有一个相对应的出口烟速极限值，不同类型的烟囱有一个相对应的出口烟速极限值，在相同的外部条件下，这个极限值取决于四个因素：在相同的外部条件下，这个极限值取决于四个因素：烟气腐蚀性等级（强、中、弱）；烟囱内部结构型烟气腐蚀性等级（强、中、弱）；烟囱内部结构型式（锥型筒、直型筒、筒式（锥型筒、直型筒、筒锥组合型、扩散口）；锥组合型、扩散口）；烟囱内筒材质（钢制的

29、、砖砌内衬的、陶粒混凝土烟囱内筒材质（钢制的、砖砌内衬的、陶粒混凝土的）；烟囱内筒支承方式（带凸肩的、无凸肩的、的）；烟囱内筒支承方式（带凸肩的、无凸肩的、自承重式的）。自承重式的）。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核1）原）原计算规定计算规定的计算方法已经弃用，本次修的计算方法已经弃用，本次修订依据的是订依据的是火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程配套设计计算方法程配套设计计算方法。2）烟囱出口直径的计算主要取决于烟囱出口流速）烟囱出口直径的计算主要取决于烟囱出口流速的确定。的确定。5

30、烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 3）烟囱出口流速的确定原则：）烟囱出口流速的确定原则： 初选烟囱结构型式（单坡度锥型筒、多坡度初选烟囱结构型式（单坡度锥型筒、多坡度锥型筒、直型筒、筒锥型筒、直型筒、筒锥组合型，并确定烟囱顶部锥组合型，并确定烟囱顶部是否设置扩散口），并对各初选的烟囱结构型式进是否设置扩散口），并对各初选的烟囱结构型式进行校核计算使之满足工艺要求，再对满足工艺要求行校核计算使之满足工艺要求，再对满足工艺要求的烟囱结构型式进行技术经济比较后，最终确定既的烟囱结构型式进行技术经济比较后，最终确定既满足环保和工艺

31、要求，又经济合理的烟囱结构型式满足环保和工艺要求，又经济合理的烟囱结构型式 对于锥型防腐型单烟筒式（砖内筒）烟囱，对于锥型防腐型单烟筒式（砖内筒）烟囱，不宜采用较高的出口流速，适用于无腐蚀性及弱腐不宜采用较高的出口流速，适用于无腐蚀性及弱腐蚀性的烟气蚀性的烟气5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 3）烟囱出口流速的确定原则：）烟囱出口流速的确定原则： 对于排放有腐蚀性的烟气时，允许提高出口流对于排放有腐蚀性的烟气时，允许提高出口流速，但烟筒内的运行烟气压力应符合以下规定：当速，但烟筒内的运行烟气压力应符合以下规定：当排放强

32、腐蚀性的烟气时，筒内不应存在正压；当排排放强腐蚀性的烟气时，筒内不应存在正压；当排放中等腐蚀性的烟气时，最大烟压不宜超过放中等腐蚀性的烟气时，最大烟压不宜超过49Pa；当排放弱腐蚀性的烟气时，最大烟压不宜超过当排放弱腐蚀性的烟气时，最大烟压不宜超过98Pa 对于直筒型砖内筒套筒式和多管式烟囱，可对于直筒型砖内筒套筒式和多管式烟囱，可采用较高的出口流速，但不应出现正压，适用于中采用较高的出口流速，但不应出现正压，适用于中等腐蚀及强腐蚀性的烟气等腐蚀及强腐蚀性的烟气5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 3）烟囱出口流速的确定原

33、则：）烟囱出口流速的确定原则： 对于直筒型钢内筒套筒式和多管式烟囱，对于直筒型钢内筒套筒式和多管式烟囱，宜采用较高的出口流速，适用于强腐蚀性的烟气；宜采用较高的出口流速，适用于强腐蚀性的烟气； 无论何种形式的烟囱，在锅炉最大连续出力无论何种形式的烟囱，在锅炉最大连续出力时，其入口烟道（特指引风机扩散管终端至烟囱入时，其入口烟道（特指引风机扩散管终端至烟囱入口电之间）烟气运行压力应符合一定规定；口电之间）烟气运行压力应符合一定规定； 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 3）烟囱出口流速的确定原则：）烟囱出口流速的确定原则：

34、 几台锅炉合用一座烟囱时，应使第一台最小容几台锅炉合用一座烟囱时，应使第一台最小容量锅炉投产初期烟囱出口流速不低于当地平均风速量锅炉投产初期烟囱出口流速不低于当地平均风速的的1.5倍，且不宜在倍，且不宜在58m/s以下运行；以下运行； 可通过改进排烟筒的形状，设置顶部烟气扩散可通过改进排烟筒的形状，设置顶部烟气扩散口，减小烟道阻力等措施，进一步提高出口流速或口，减小烟道阻力等措施，进一步提高出口流速或降低甚至消除烟筒内的正压。降低甚至消除烟筒内的正压。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核4 4）烟气腐蚀性指数）烟气腐蚀性

35、指数其中指燃料煤灰分中碱性氧化物总含量的百分比其中指燃料煤灰分中碱性氧化物总含量的百分比（% %），所以燃料灰分分析是计算烟囱的重要因素），所以燃料灰分分析是计算烟囱的重要因素之一。之一。当当K KC C0.50.51.01.0时，为有腐蚀性烟气，烟气对烟囱时，为有腐蚀性烟气，烟气对烟囱结构腐蚀性等级分类结构腐蚀性等级分类ORA100KxararCSOKONOMOCOR2a2gax5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核腐蚀性烟气分级表腐蚀性烟气分级表 烟气腐蚀烟气腐蚀分分 级级除尘方式除尘方式烟气腐蚀性指数烟气腐蚀性指数 K

36、 KC C2.02.01.51.52.02.01.01.01.51.50.50.51.01.0强强湿式湿式干式干式中中湿式湿式干式干式弱弱湿式湿式干式干式无侵蚀无侵蚀注注：1 1、对于设有脱硫装置的烟囱，烟气对烟囱的腐蚀性按表中降低、对于设有脱硫装置的烟囱，烟气对烟囱的腐蚀性按表中降低一级使用，但对于排放弱腐蚀性烟气时，不再降低；一级使用，但对于排放弱腐蚀性烟气时，不再降低；2 2、对于不设脱硫装置的烟囱，当计算为排放无腐蚀性烟气时，、对于不设脱硫装置的烟囱，当计算为排放无腐蚀性烟气时，也应按排放弱腐蚀性烟气考虑。也应按排放弱腐蚀性烟气考虑。5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱

37、工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核5 5）烟囱静压状态判别式）烟囱静压状态判别式 根据公式（静压准则数原则公式）计算出静压根据公式（静压准则数原则公式）计算出静压准则数准则数然后再根据静压判别准则判定烟囱内部属于正压、然后再根据静压判别准则判定烟囱内部属于正压、负压、或局部正压局部负压。负压、或局部正压局部负压。2d)()i 8(Ry2x00 xyaxxgZ5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核5 5）烟囱静压状态判别式）烟囱静压状态判别式详细静压准则数的计算分以下几种详细静压准则数的计算分以下几种单坡

38、锥型筒及多坡锥型筒烟囱的静压准则数单坡锥型筒及多坡锥型筒烟囱的静压准则数直型筒的静压准则数直型筒的静压准则数 2d)()i 8(Ry200ya0ZgZ2d)(Ry200yaTTg5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核静压判别准则静压判别准则锥型筒烟囱锥型筒烟囱当静压准则数当静压准则数RZ1.0时，烟囱内部全部处于负静压（负压）状态；时，烟囱内部全部处于负静压（负压）状态；当静压准则数当静压准则数RZ=1.0时，为临界状态，烟囱最大静压为零（无正静时，为临界状态，烟囱最大静压为零（无正静压区）；压区）；当静压准则数当静压准则数

39、RZ1.0时，烟囱内部将出现局部正静压（正压）区。时，烟囱内部将出现局部正静压（正压）区。直型筒烟囱直型筒烟囱当静压准则数当静压准则数RT1.0时，烟囱内部全部处于负静压（负压）状态；时，烟囱内部全部处于负静压（负压）状态；当静压准则数当静压准则数RT=1.0时，为临界状态，烟囱最大静压为零（无正静时，为临界状态，烟囱最大静压为零（无正静压区）；压区）；当静压准则数当静压准则数RT1.0时，烟囱内部全部处于正静压（正压）状态。时，烟囱内部全部处于正静压（正压）状态。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 静压判别准则静压判

40、别准则 锥型筒烟囱锥型筒烟囱 当静压准则数当静压准则数RZ1.0时，烟囱内部全部处于负静压时，烟囱内部全部处于负静压（负压）状态；（负压）状态； 当静压准则数当静压准则数RZ=1.0时，为临界状态，烟囱最大静压时，为临界状态，烟囱最大静压为零（无正静压区）；为零（无正静压区）； 当静压准则数当静压准则数RZ1.0时，烟囱内部将出现局部正静时，烟囱内部将出现局部正静压（正压）区。压（正压）区。5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核静压判别准则静压判别准则直型筒烟囱直型筒烟囱当静压准则数当静压准则数RT1.0时，烟囱内部全部处于

41、负静时，烟囱内部全部处于负静压（负压）状态；压（负压）状态；当静压准则数当静压准则数RT=1.0时，为临界状态，烟囱最大时，为临界状态，烟囱最大静压为零（无正静压区）；静压为零（无正静压区）；当静压准则数当静压准则数RT1.0时，烟囱内部全部处于正静时，烟囱内部全部处于正静压（正压）状态。压（正压）状态。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核 6 6）烟囱最高出口烟速）烟囱最高出口烟速出口烟速选择出口烟速选择 七种烟囱结构：锥型筒（传统烟囱结构）负压运七种烟囱结构：锥型筒（传统烟囱结构）负压运行；锥型筒正压运行；多坡锥型筒

42、正压运行；直型行；锥型筒正压运行；多坡锥型筒正压运行；直型筒负压运行；直型筒及烟道为全程负压运行；直型筒负压运行；直型筒及烟道为全程负压运行；直型筒入口筒入口“零零”压力；筒压力；筒锥型组合。锥型组合。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核6 6）烟囱最高出口烟速）烟囱最高出口烟速出口烟速选择出口烟速选择锥型筒（传统烟囱结构）负压运行最高出口烟速，锥型筒（传统烟囱结构）负压运行最高出口烟速，不进行校核计算不进行校核计算。锥型筒负压运行，且在以下典型条件下的最高出锥型筒负压运行，且在以下典型条件下的最高出口烟速列于附录。口烟

43、速列于附录。 y0Z0yaZR)i 8(d)(2g5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核6 6）烟囱最高出口烟速）烟囱最高出口烟速出口烟速选择出口烟速选择锥型筒正压运行最高出口烟速及筒内最高正压校锥型筒正压运行最高出口烟速及筒内最高正压校核计算核计算一般情况下，按式一般情况下，按式8-17计算的负压运行的烟囱出计算的负压运行的烟囱出口烟速偏低，造成烟囱投资较大，为了合理降低投口烟速偏低，造成烟囱投资较大，为了合理降低投资，对于中低压及弱腐蚀性的烟气允许在限定压力资，对于中低压及弱腐蚀性的烟气允许在限定压力范围内局部正压运行，

44、以提高出口烟速。范围内局部正压运行，以提高出口烟速。方法是：首先计算烟气腐蚀性指数，根据烟气腐方法是：首先计算烟气腐蚀性指数，根据烟气腐蚀性指数查处腐蚀等级后确定蚀性指数查处腐蚀等级后确定允许筒内运行正压允许筒内运行正压值值 P（Pa）。在根据公式）。在根据公式8-19计算和表计算和表8-6查查处静压准则数。处静压准则数。 5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核6 6）烟囱最高出口烟速）烟囱最高出口烟速出口烟速选择出口烟速选择多坡锥型筒正压运行烟囱筒内最大正压核算多坡锥型筒正压运行烟囱筒内最大正压核算一般分一般分23段，其坡

45、度自上而下逐段增大，多坡段，其坡度自上而下逐段增大，多坡锥型筒应自上而下逐段计算。锥型筒应自上而下逐段计算。直型筒负压运行最高出口烟速直型筒负压运行最高出口烟速直型筒负压运行，且在典型条件下的最高出口烟直型筒负压运行，且在典型条件下的最高出口烟速列于附录速列于附录 yT0yaTRd)(2g5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核6 6）烟囱最高出口烟速）烟囱最高出口烟速出口烟速选择出口烟速选择直型筒及烟道为全程负压运行最高出口烟速直型筒及烟道为全程负压运行最高出口烟速引风机出口扩散管终端静压为零时，整个烟道及烟引风机出口扩散管

46、终端静压为零时，整个烟道及烟筒处于全程负压状态，其最高出口烟速。筒处于全程负压状态，其最高出口烟速。直型筒入口直型筒入口“零零”压力时最高出口烟速压力时最高出口烟速直型筒入口直型筒入口“零零”压力时，且在典型条件（典型压力时，且在典型条件（典型条件以及假设烟道阻力等于为零，主、分烟道流速条件以及假设烟道阻力等于为零，主、分烟道流速相等、烟道自通风忽略不计）下的最高出口烟速列相等、烟道自通风忽略不计）下的最高出口烟速列于附录于附录 )H-H(dh22)HHH()(20TyYD22yDayyaTYOaaaayggg5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核6 6）烟囱最高出口烟速）烟囱最高出口烟速出口烟速选择出口烟速选择筒筒锥型组合烟囱出口烟速锥型组合烟囱出口烟速筒筒锥型组合烟囱的静压准则数按锥型烟囱（进锥型组合烟囱的静压准则数按锥型烟囱（进行计算（式中烟速取烟囱出口烟速）。行计算（式中烟速取烟囱出口烟速）。筒筒锥型组合烟囱的运行条件锥型组合烟囱的运行条件 ）（278) 1-R(H)(gPPT0yaTDTm)288 (24518i1Py20Z0.8Z0ZZm5 烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟气污染物排放和烟囱工艺计算烟囱出口内径的计算及校核烟囱出口内径的计算及校核6 6）烟