贝雷架的检算【单层与双层】

1、附件1：32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4双排单层W=7157.1cm3，I=500994.4 cm4桁片容许内力：单排单层M=788.2KN·m，Q=245

2、.2KN 双排单层M=1576.4KN·m，Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN 弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa

3、（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=30+(0.75+1.5+4+2)×2=46.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=46.5×1.3=60.45KN/m。 Mmax=qL2/8=60.45×162/8=1934.4KN·Mmax= Mmax /W =1934.4/(7157.1×3) ×103=90 MPa < =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线

4、荷载，所以q=30+0.75×2=31.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=31.5×1.3=40.96KN/mfmax=5ql4/384EI=5×40.96×164/(384×2.1×500994.4)×103=33.2mm<L/400=16000/400=40mm，满足，（二）腹板部分（1）模板：侧模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0K

5、Pa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考虑1.3倍安全系数q=67×1.3=87.1KN/m。 Mmax=qL2/8=87.1×162/8=2787.2KN·Mmax= Mmax/W =2787.2/（3578.5×6）×103=129.8 MPa < =273MPa满足。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+0.25&

6、#215;2=60KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=60×1.3=78KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1×250497.2×6)×103=21.1mm<L/400=16000/400=40mm，满足要求。（三）翼板部分（1）模板： q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×0.82=20.5KN/m（2.7m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算

7、，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考虑1.3倍安全系数q=36×1.3=46.8KN/m。 Mmax=qL2/8=46.8×162/8=1497.6KN·Mmax= Mmax /W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa > =273MPa满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+0.7

8、5×2=22KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=22×1.3=28.6KN/mfmax=5ql4/384EI=5×28.6×164/(384×2.1×250497.2×3)×103=15.5mm<L/400=16000/400=40mm，满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。二、加强端部分由

9、于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。q1=593×9.8/24.6=236.2KN/mq2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35 KN/mq3=2.7×6×30/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.4×7.5 =100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4 =369.05KN/m。贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=3321.5KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容

10、许剪力为 Q=18×245.2=4413.6KN，满足要求临时支柱的检算跨中设置的临时支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为180Mpa，最小地基承载力为150Mpa，我们将原土层进行换填处理。换填20cm厚的碎石垫层，然后再碎石垫层上再铺设1.5×1.5×0.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础，长度12.0m，碗口钢管支架上下安放底托和上托，上托安设100槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上，因检算后传到下面的力已很小，不再做检算。附件2：32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线

11、间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4桁片容许内力：单层单排M=788.2KN·m，Q

12、=245.2KN 三排双层M=4653.2KN·m，Q=698.9KN双排双层M=3265.4KN·m，Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN 弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.67+0.60）=31.75KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q

13、3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)×2=48.25KN/m，考虑1.3倍安全系数q=48.25×1.3=62.7KN/m。 Mmax=qL2/8=62.7×272/8=5713.5KN·Mmax= Mmax /W =5713.5/22226.8×103=257 MP

14、a < =273MPa贝雷梁6片（三排双层）满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+0.75×2=33.25KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=33.25×1.3=43.2KN/mfmax=5ql4/384EI=5×43.2×274/(384×2.1×3222883.2)×103=44.2mm<L/400=27000/400=67.5mm，满足要求。（二）腹板部分（1）模板：侧模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×

15、2.41=60.25KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按四排双层（2个双排双层），W=2×14817.9=29635.8cm3，I=2×2148588.8=4297177.6cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=60.25+(0.25+1.5+4+2)×2=75.75KN/m，考虑1.3倍安全系数q=75.75×1.3=98.48KN/m。Mmax=qL2/8=98.48

16、×272/8=8973.5KN·Mmax= Mmax /W =8973.5/29635.8×103=303 MPa > =273MPa不满足，如考虑1.15倍安全系数则max=303×1.15/1.3=268 MPa，可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=60.25+0.25×2=60.75KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=60.75×1.3=78.98KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78.98×274/(384×2.1×42971

17、77.6)×103=60.6mm<L/400=27000/400=67.5mm，满足要求。（三）翼板部分（1）模板： q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=25×0.8=20KN/m（2.5m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为.5米宽度的纵向线荷载，所以q=20+(0.25+1.5+4+2)×2=35.5KN/m，考虑

18、1.3倍安全系数q=35.5×1.3=46.15KN/m。Mmax=qL2/8=46.15×272/8=4205.4KN·Mmax= Mmax /W=4205.4/14817.9×103=284 MPa > =273MPa不满足，如考虑1.2倍安全系数则max=284×1.2/1.3=262MPa，可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=20+0.75×2=21.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=21.5×1.3=27.95KN/mfmax=5ql4/384EI=5

19、5;27.95×274/(384×2.1×2148588.8)×103=43.8mm<L/400=27000/400=67.5mm，满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果。二、加强端部分由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。q1=788×9.

20、8/32.6=236.9KN/mq2=（0.75×2+4.5×0.25）×2=5.25 KN/mq3=2.7×9×36/27= 32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.4×7.5 =100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4=375.1KN/m。贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=5063KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 Q=18×245.2=4413KN，考虑到临时结构容许应力提高1.3倍，则Q=4413×1.3=5737KN满足要求1.2 钢管桩支墩的检算一、分配横梁(I36b工字钢)I36b工字钢 W=1500 cm3 I=33800cm4 每侧2根由于模板下方木横梁已经分配一次荷载，所以I36b工字钢分配梁（计算长度L=12.5m）采用均布荷载，为简化计算，采用简支梁计算，最大跨按2.5m计，纵向承载长度为纵向长度的一半即13.5m计算。考虑1.3倍安全系数q=