论文纵梁计算

1、第六章纵梁计算本工程前方桩台纵梁包括：海侧1#轨道梁，连系梁，中间2#轨道梁及陆侧3#轨道梁，各梁断面及受力情况均不相同，轨道梁和连系梁截面特性见表4-2-1。纵梁以海侧1#轨道梁为例进行计算，纵梁直接支承于桩帽上，为预制混凝土叠合梁（叠合部分为面板接缝），搁置及纵梁尺寸见图4-2-1。 6.1 计算原则 1) 施工期： 预制纵梁安装在桩帽上，按简支梁计算，作用在梁上的荷载为预制梁自重及现浇接头混凝土重量，此时梁的有效断面为预制断面。 2) 使用期： 纵梁按弹性支承连续梁计算，作用在梁上的荷载为码头面层自重及使用期可变作用，此时梁的有效断面为叠合断面，利用连续梁计算程序进行计算。 6.2计算跨

2、度预制梁长6.00m，搁置长度0.25m，连续梁支承宽度1.5m，净跨5.5m，横向排架间7m，具体尺寸见图4-2-1。 6.2.1简支梁弯矩计算跨度：剪力计算跨度：式中：计算跨度；净跨；e搁置长度。6.2.2连续梁弯矩计算跨度：剪力计算跨度：6.2.3截面特性（1） 施工期截面积：中和轴：惯性矩：刚度系数;（2）使用期截面积：中和轴：惯性矩：刚度系数：线刚度：6.3作用6.3.1永久作用（1） 预制纵梁及现浇接头自重：（2） 面层自重：6.3.2可变作用（1）30m跨装卸桥作业，每台装卸桥4组轮子，每组10个，P=600kN/轮；（2）30m跨装卸桥双机作业，两台机最外侧轮间最小间距3m；（

3、3）26m跨装卸桥作业，每台装卸桥4组轮子，每组12个，P=350kN/轮；（4）26m跨装卸桥双机作业，两台机最外侧轮间最小间距3m；（5）30m跨装卸桥与26m跨装卸桥同时作业，两台机最外侧轮间最小间距3m；（6）前方堆货荷载，其范围从码头前沿开始至37.5m；（7）集装箱正面吊：满载时，前轴轴压880kN，后轴轴压110kN，单胎轮接地面积（个数×长×宽）前轮4×0.555m×0.44m，后轮2×0.14m×0.44m； （8）集装箱拖挂车：前轴70kN，中轴150kN，后轴330kN，单轮接地面积0.26m×0.25

4、m，双轮接地面积0.52m×0.25m；（9）集装箱堆载：距装卸桥支腿2m以外临时堆放集装箱2层，20'集装箱尺寸：长×宽=6.096m×2.438m，箱角荷载P=120kN；40'集装箱尺寸：长×宽=12.192m×2.438m，箱角荷载P=152.5kN，该堆载可以与装卸桥同时存在。6.4作用效应分析6.4.1永久作用标准值产生的作用效应（1） 施工期只考虑预制梁的自重及现浇面板接缝混凝土（纵梁叠合部分）的重量，而面板自重由横梁承担。考虑施工时接缝混凝土未达到设计强度，故按简支梁计算。施工期纵梁自重：q=(1×1.

5、4)×25=35(kN/m)弯矩：支座剪力：承载能力极限状态设计值： 正常使用极限状态设计值： （2）使用期按五跨连续梁计算（码头分段每段为八跨连续梁，按五跨计算精度已能满足求。）面层荷载分配如图61q=0.15×24=3.66.4.2可变作用标准值产生的作用效应（1） 装卸桥作业：经比较30m跨装卸桥双机作业时产生内力标准值最大。荷载见图荷载组合次数32次结果见表（2） 当拖挂车行驶在梁外侧1.5m时P为各轴荷载的一半。见图两辆拖挂车同时作业时，最小间距为1.0m。荷载见图荷载组合次数 次结果见表（3）40'集装箱堆载：作用在装卸桥梁上的力：见图两箱最小间距为0.

6、4m。荷载见图荷载组合次数 次结果见表（4）40'集装箱与拖挂车同时作用：拖挂车与箱角最小距离为0.5m荷载见图荷载组合次数 次结果见表（5） 正面吊作业，轮外侧距装卸桥轨道梁2m前轴作用在装卸桥梁上的力：后轴作用在装卸桥梁上的力：荷载见图荷载组合次数 次结果见表（6）30kPa均载作用：装卸桥作业时均载只能作用在距装卸桥轨道梁1.5m以外，如图从图中可以看出均载对轨道梁的内力影响较正面吊或集装箱拖挂车小，不起控制作用，故不列入设计值组合。6.5作用效应组合6.5.1承载能力极限状态的作用效应组合持久状况的持久组合：式中：作用效应设计值；结构重要性系数，取1.1；永久作用分项系数；主导

7、可变作用分项系数；非主导可变作用分项系数；组合系数，取0.7；永久作用标准值产生的作用效应；主导可变作用标准值产生的作用效应；非主导可变作用标准值产生的作用效应。分项系数取值按高桩码头设计与施工规范（JTS16712010）表3.2.8-2选取。 组合结果见表中极限承载能力设计值。6.5.2正常使用极限状态的作用效应组合持久状况作用的长期效应组合：式中：准永久值系数，取0.6。持久状况作用的短期效应组合：式中：准永久值系数，取0.8。组合结果见表中正常使用状态设计值作用 M值（kN）第一跨最大弯矩(kN/m)第二跨最大弯矩(kN/m)第三跨最大弯矩(kN/m)第四跨最大弯矩(kN/m)第五跨最

8、大弯矩(kN/m)面层47.20121.15832.12629.04629.448装卸桥双机2212.7811932.7492088.5731869.052526.398两辆拖挂车69.444202.959241.389205.62660.53340'集装箱178.618169.433257.016169.419133.73440'集装箱+拖挂车181.654143.753264.7237.77948.07正面吊181.513295.445292.974289.547244.037承载能力极限状态设计值计算式1.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.

9、2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.7结果正常使用极限状态（长期效应组合）计算式+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6结果正常使用极限状态（短期效应组合）计算式+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+0.8结果作用 M值（kN）A支座弯矩(kN/m)B支

10、座弯矩(kN/m)C支座弯矩(kN/m)D支座弯矩(kN/m)E支座弯矩(kN/m)F支座弯矩(kN/m)面层120-75.869-45.778-52.817-51.874-52.013装卸桥双机15-2514.24-3208.77-2474.57-2290.43-3229.45-2392.24两辆拖挂车14-82.0633-139.977-179.327-181.876-129.299-82.63340'集装箱140-70.934-116.017-126.776-111.499-153.02640'集装箱+拖挂车150-72.99-133.13-190.826-142.716

11、-73.392正面吊15-126.022-165.857-171.008-188.713-155.958-291.006承载能力极限状态设计值计算式1.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.7结果正常使用极限状态（长期效应组合）计算式+0.6+0.

12、6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6结果正常使用极限状态（短期效应组合）计算式+0.8+0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+0.8结果作用 断面位置第一跨左支座剪力（kN）第二跨左支座剪力（kN）第三跨左支座剪力（kN）第四跨左支座剪力（kN）第五跨左支座剪力（kN）面层25.88241.01835.71436.85536.701装卸桥双机2221.0841960.7342269.7061776.8082347.064229.802797.29718.808

13、-319.831205.891两辆拖挂车49.78480.691272.1272.64479.323-5.506-15.694-14.10215.6942.69140'集装箱91.93399.319202.908216.78393.522-10.133-10.811-10.7924.063-3.92640'集装箱+拖挂车94.113101.343246.924249.32285.011-10.427-12.594-15.17715.564.532正面吊94.186241.599241.295241.089238.521-11.275-15.374-15.238-9.226-8.

14、961承载能力极限状态设计值计算式1.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.4+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.4×0.71.2+1.5+1.4×0.

15、71.2+1.5+1.4×0.结果正常使用极限状态（长期效应组合）计算式+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6+0.6结果正常使用极限状态（短期效应组合）计算式+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6+0.6+结果作用 断面位置第一跨右支座剪力（kN）第二跨右支座剪力（kN）第三跨右

16、支座剪力（kN）第四跨右支座剪力（kN）第五跨右支座剪力（kN）面层25.88241.01835.71436.85536.701装卸桥双机-2454.59-1887.96-2260.6-2126.43-2072.81-1014.43-89.08510.551-137.841105.672两辆拖挂车-79.323-270.759-272.1-84.68-74.442-2.691-15.69413.8385.4451.21340集装箱-103.057-210.149-215.709-126.255-106.6492.1625.51110.56316.31623.89340集装箱+拖挂车-103.1

17、68-255.477-255.225-83.625-57.5511.823-4.27114.32815.568.382正面吊-249.148-243.573-243.226-243.938-254.2593.25119.59226.68726.88433.42承载能力极限状态设计值计算式1.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2结果正常使用极限状态（长期效应组合）计算式+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0