绥阳至遵义高速公路AK0+705箱粱专项安全施工方案

1、贵州遵义高速公路建设投资有限公司建设项目绥阳至遵义高速公路现浇箱梁专项施工技术方案申报批复单承包单位：中铁十一局第四工程有限公司 合 同 号：TJ5监理单位：浙江通衢交通建设监理咨询有限公司 编 号：致：绥遵高速公路B驻地办现报上 AK0+705匝道桥现浇箱梁 工程的施工技术、工艺方案，方案详细说明和图表（见附件），请予审查和批准。附件：施工技术、工艺方案说明及图表。 项目技术负责人： 年 月 日 审定 转报 同意 附言： 修改后再报 不同意专业监理工程师： 年 月 日 审定 转报 同意 附言： 修改后再报 不同意高级驻地监理工程师： 年 月 日总监办意见： 签字： 年 月 日附注：特殊技术、

2、工艺方案经总监理工程师批准，一般的由高级驻地监理工程师审批。绥阳至遵义高速公路TJ5合同段AK0+705箱粱施工专项安全方案中铁十一局集团第四工程有限公司绥阳至遵义高速公路TJ5合同段项目经理部AK0+705箱粱专项安全施工方案一、计算依据：1、第五合同段AK0+705匝道桥连续箱梁设计图纸；2、箱梁砼浇注方法：采用混凝土泵车一次性浇注完成。3、模板支架使用材料、规格及其力学性能。二、搭设方案、支架方式：采用满堂碗扣式脚手架。横梁采用60×60×120cm； 全桥按间距360cm-600cm增设横向剪刀撑以增加支架整体稳定性。支撑方木：底模横木采用 10×10cm

3、方木，间距为24.4cm。纵梁采用12x15cm方木，方木性质按照市场上最常见的东北落叶松考虑，力学性能一般新木为弹性模量10Mpa ,抗弯强度1Mpa；侧模横肋采用10×10cm 方木，间距24.4cm；竖肋采用12x15cm 方木间距90cm,抗弯强度17Mpa；模板：底模、侧模、翼板均采用竹胶板，规格122×244×1.5cm，弹性模量E=7600Mpa；净曲强度80Mpa内模支架:均采用10×10cm木条按设计形状加工框架，间距一般0.35m，纵向设12x15cm 方木，间距0.6米，并设拉杆。顶部、侧面及角肢部外覆竹胶板，底部留空，上下横木之间

4、加设支撑。三、荷载取值：1、模板重量：0.68KN/m2；（含梁底均布方木及内模）2、钢筋砼自重: 21.86KN/m2(取支点处)3、施工人员及设备荷载:2.5KN/m2;4、倾倒混凝土产生的冲击荷载：2.0KN/m2;5、振捣砼时产生的荷载，对水平模板为2KN/m2;对垂直模板为4KN/m2;6、砼对模板侧面的压力。箱梁搭设及计算简图如下：采用路桥施工计算手册公式：Pmax=Kh，根据设计图纸的取定参数，r=26KN/m3;1.2;当/T 0.035时：h=0.22+24.9/T;当/T0.035时，h=1.53+3.8/T。a:立竿顶纵向方木（按东北落叶松考虑）自重为0.9×1

5、×0.10×0.15×6.5=0.1KN/m碗扣支架自身荷载取值:(10.62)×5.67m×0.173KN/m+5.67/0.6 ×(0.62)×2×1m×0.173KN/m=11.37KN/m2。荷载取值分项系数：静载系数：rg = 1.3活载系数：rq = 1.5四、底、侧模强度检算、底模板强度检算:）荷载分析：模板受静载（1+2）：G1=21.86+0.68 =22.54KN/m2模板受活载（3+4+5）:Q1=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2模板设计荷载:qz=G1·rG+Q&

6、#183;rQ =22.54×1.3+6.5×1.5=39.052KN/m2）、模板检算：梁底模板强度以中梁和横梁处计算，由于竹胶板顺桥向尺寸是按1.22m铺设两端简支，中间连续，简化结构按连续梁进行计算。支点处跨度为L=0.244米，简化结构按五跨连续梁进行计算单位荷载沿纵向q=39.052x1.0m=39.052KN/m。Mmax=0.105ql2;Rmax=1.132ql;fmax=0.664ql4/100EIMmax=0.105×39.052×0.2442 =0.244KN·mmax= Mmax/w=0.244/（1.00×0

7、.0182/6）=4.53Mpa<=80Mpa (竹胶合板的静曲强度为80Mpa)底模板强度满足要求。竹胶板对方木产生的最大反力为RBmax=1.132x81.68x0.244=9.27KN/m;竹胶板产生的最大挠度在A-B之间，数值为：fmax=0.664x39.052x103x0.2444/(100x7600x106x1.0x0.0183/12)=0.244mm<f=244/400=0.61mm，满足要求。2、侧模板强度检算1）侧模板水平荷载：A、新浇筑的混凝土的侧压力公式：Pm=K··h，当/T0.035时：h=0.22+24.9/T当/T0.035时：h

8、=1.53+3.8/T外加剂影响修正系数，掺加缓凝外加剂取K=1.2 ，混凝土容重=26kN/m3估算砼灌注速度=0.15m/h,入模时砼温度取T=28则/T=0.15/28=0.0054<0.035按公式得出混凝土有效压头高度：h=0.22+24.9x0.0054=0.354m侧压力Pm=1.2×26KN/m3×0.354m=11.06Kpa2）、倾倒砼对外倾侧模板产生的水平荷载：外侧模板的倾斜角为:tg=2.3-(5.0+5.5/2+1.0) x1.5%-0.65/1.0=1.519=actg1.519 = 56.3°则倾倒混凝土对侧模板的水平荷载与新浇

9、混凝土的侧压力相同，P=11.06kpa。3）、振捣混凝土对侧面模板的压力取4.0 Kpa。则侧模板水平压力为P=11.06 kpa +11.06 kpa +4 kpa =26.12Kpa对侧模的法线压力为Pf=26.12 kpa x cos56.3°=14.49kpa。4）、侧模板布置：背带为10x10cm方木,肋间距24.4cm。单片竹胶板计算模型为5跨连续梁，计算公式为：Mmax=0.105ql2，Q=1.132ql，f=0.664ql4/100EI。弯矩Mmax=0.105ql2×0.2442= 0.091KN.m竹胶板强度= Mmax/w=0.091 KN.m/（

10、1.0 m×0.0182m2/6）=1.69Mpa<=80Mpa最大的挠度出现在A-B之间，最大挠度为:fmax=0.664ql4/（100EI）=0.664×14490pa×0.2444m4/（100×7600×106N/mx1.0×0.0183/12）=0.1mm< f=244/400=0.61mm。所以，侧模的强度和挠度变形均符合规范要求五、内模竹胶板力学检算1、内顶板采用竹胶板，厚度15mm,竹胶板纵向布置 ，横向布5*10cm木条，木条间距为35cm，l=0.35m。顶板模受静载G=2×0.2=6.5K

11、N/m2活载Q=2.5+2.0+2.0=6.5KN/m2总线性荷载为：q=6.5*1.3+6.5*1.5=18.2KN/m2、支撑框木条计算按照连续粱进行计算。Mmax=0.105x18.2×0.352= Mmax/w=0.217×103/（1.0×0.0152/6）=6.235Mpa<所以模板的强度合格3、内模板的挠度：（近似按连续梁简化公式计算）f=0.632ql4/100EI=0.632x18.2x103×0.354/（100×7600×106×1.0x0.0153/12）=0.81mm <f= 0.875

12、mm(最大挠度为f=350/400=0.875mm) 所以，内模的强度和挠度变形均符合规范要求六、分布方木检算1、横向支承方木检算1）、横向支撑方木荷载：受力模型：根据在横梁处和梁中分布方木的间距分别为24.4cm;计算线性荷载如下：q1=26KN/m3x2.3m x 0.244m = 14.59KN/m (横梁处)设计荷载：14.59KN/mx1.3+6.5KN/mx1.5=28.717KN/m (横梁处)方木ax:方木弯矩Mmax，横梁处、跨中采用连续梁进行计算。Mmax= 0.105ql2=0.105x28.717×0.62=1.086KN·m2）、方木抗弯截面模量及

13、抗弯强度：W=0.1×0.102/6=1.67x10-4m3横= Mmax/w=1.086KN.m/1.67×10-4m3=6.5Mpa< =17Mpa所以，梁底分布方木的强度符合要求3)、方木挠度计算支点处：f横=0.632ql4/100EI=0.632*1.086×103×0.64/（100×1x1010×0.1×0.13/12）=0.012mm<f=600/400=1.5mm合格所以，模板下分布方木的强度及挠度变形均符合规范要求。2、纵向方木的检算荷载和计算模型纵梁采用12x15cm方木，纵向连续，间距为6

14、0cm2/6=4.5x10-4m3。横梁处计算时按照连续梁计算，L=0.6m，计算简图如下：RRA RB RC RD RE RF 60 60 60 60 60纵向方木强度刚度检算：纵向方木的弯矩计算按照连续梁计算，受力点为连续集中荷载，R=39.052KN,l=0.6m力学模型见下图。R=39.052KN方木强度计算：Mmax=KRL=0.281×39.052×0.6=6.58KN·m= Mmax/w=6.58x103/4.5x10-4=14.62Mpa< =17MPa剪力为：Q=2.352R=2.352x15.97=78.91KN。最大挠度为：f =1.7

15、95Rl3/100EI=1.795×39.052x103×0.63m4/(100×7.6x109×3/12)=1.33mm<f=600/400=1.5mm，刚度合格。所以，纵向方木的强度和挠度变形均符合要求。七、支架强度及稳定性计算1、强度检算考虑杆件最不利情况，钢管受竖向荷载为：0.6米间距，步距1.2米N=(22.54+0.68+6.5)x0.6x0.6 =10.7KN;钢管容许承载力钢管的容许承载力计算公式为：N=Af钢管外径48mm,壁厚3.5mm，横杆布距1.2米，顶端和下部构件约束类型为一端自由一端铰接，中间钢管为两端铰接。惯性矩I=(

16、/64)(D4-d4)=( /64)(4.84-4.14)=12.1867cm4截面积A=(/4)(D2-d2)=( /4)(4.82-4.12)=4.893cm2回旋半径 ： r= I/A = 12.1867/4.893 =1.578cm一端自由一端铰接时，长细比为=l0/r=120/1.578=76.05 查表，纵向弯曲系数=0.7两端铰接时，长细比为=l0/r=2x30/1.578=38.02 查表知纵向弯曲系数：=0.967。钢管的容许压力为：端部N= -4x210x103=71.9KN中间N= -4x210x103=99.3KN取最小值,N=71.9KN，考虑钢管为旧钢管，承载力下降

17、，可按设计承载力的50%考虑，则N=0.5x71.9=35.95KN。3、稳定性检算1.2N=12.84KN<N=35.95KN,稳定性合格。通过以上计算，可以看出该支架、模板承载力和刚度能够满足施工和规范要求，是安全可靠的。八、地基承载力验算：钢管架基础采用砖渣回填压实后浇筑15C15砼，(12.84*1000/(0.1*0.1)/1000000=1.284MPa15MPa满足要求。九、预压支架搭设加固完成，箱梁外模安装完后，在钢筋绑扎施工前，对支架进行相当于1.2倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架压重材料采用相应重量的钢材及水

18、，为保证压载重量的精确度，对每一吊的钢筋都严格计算重量、并做好记录。并按箱梁结构形式合理布置钢材数量。压载采用五级压载，五级卸载进行十一次观测，前两次压载重量均为总重的30%，后三次压载重量均为总重的20%，并对各级加载认真观测记录数据以确保精确。各级加载完后间隔两小时，未发现支架沉渐，才可加下级荷载。加载至设计荷载持荷12小时后进行卸载。并对卸前再做一次观测。而后逐级卸载，并逐级观测。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架预压施工。卸除预压钢筋后，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。箱梁浇注均采用全断面一次性浇注成型。1、荷载计算箱梁压载重量第一联断面相同，取任意跨钢筋砼

19、荷载乘以1.2安全系数后作为预压荷载，第二联为变截面弯箱梁，需逐跨计算钢筋砼荷载，分别乘以1.2安全系数后作为该跨预压荷载。平断面图如下：第一联单跨混凝土199.4m3，荷载为5185kN=518.5t。第一联第一级加载荷载为155.6t，需钢筋155.6t，第二级加载荷载为155.6t，需钢筋155.6t，第三级加载荷载为103.7t，加载需钢筋103.7t,第四级加载荷载为103.7t，加载需钢筋103.7t，第五级加载荷载为103.7t，需加水103.7m3或沙袋103.7 t。第二联第五跨混凝土215.4m3，荷载为5602kN=560.2t。第一级加载荷载168.1t，需钢筋或沙袋1

20、68.1 t，第二级加载荷载168.1t，需钢筋或沙袋168.1 t，第三级加载荷载112.1t，需钢筋或沙袋112.1t ，第四级加载荷载112.1t，需钢筋或沙袋112.1t ，第五级加载荷载112.1t，需加水112.1m3或沙袋112.1t。第二联第六跨混凝土240.4m3，荷载为6250kN=525t。第一级加载荷载187.5t：需钢筋或沙袋187.5t，第二级加载荷载187.5t：需钢筋或沙袋187.5t，第三级加载荷载125t：需钢筋或沙袋125t，第四级加载荷载125t：需钢筋或沙袋125t，第五级加载荷载125t：需加水125m3或沙袋125t。第二联第七跨混凝土244.9m

21、3，荷载为6368kN=636.8t。第一级加载荷载191t：需钢筋或沙袋191t，第二级加载荷载191t：需钢筋或沙袋191t，第三级加载荷载127.4t：需钢筋或沙袋127.4t，第四级加载荷载127.4t：需钢筋或沙袋127.4t，第五级加载荷载127.4t：需加水127.4m3或沙袋127.4t。预压时箱梁两侧应平衡加、卸载，加载至设计荷载持荷12小时后进行卸载。砼比重取2.6 t/m32、箱梁预压段两端加固两端均用盘条围挡加固，数量可酌情增加，保证加水时荷载的稳定，尽量减少动荷载对预压支架的影响，保证架体的整体稳定性。水压加载过程中，必须随时注意梁两端加固的情况，必要时及时加固。3、

22、预压观测每5米一个截面布置四点。其中包括梁底3个点，翼板2个点。每跨的L/2，L/4处及墩部处、基坑回填处等地基比较薄弱的位置应加设沉降观测点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每1个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第五次加载完毕。第五次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。卸载：卸完砂袋后，人工配合吊车吊钢筋均匀对称卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值

23、以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。十、支架预压防坍塌应急准备与响应预案（一）、应急准备1、组织机构及职责 (1)项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组组长：陈阳 刘凤山副组长： 张道森 余贵廷组员：邓茂庚  杜驹  杨开正 何绪有 张娜 曹天仁 齐文田  刘全值班电话： (2)倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。2、培训项目部工程部及安全员负责组织所有架子工进行培训，并进行考核，合格方可上岗。 

24、3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 4、预防措施（1）为防止事故发生，起重机械司机必须持证上岗。（2）起重机械司机操作时，必须严格按操作规程操作，不准违章作作业，严格执行"十不吊"，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。（3）脚手架搭设前必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。（4）所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架或门架严格按方案施工，做好脚手架或门架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。（5）所有架体平台，架设好后，必须经专业技术

25、人员验收签字后，投入使用。 （6）、如果发生脚手架或门架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组长组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由施工队管理者组织有关人员协助清理材料，如有人员被砸埋，应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。（二）、应急响应 1、如果有脚手架或支架倾覆事故发生，首先山旁观者在现场高呼，提醒现场有关人员撤离并立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话"120"，通知有关部门和附近医院，到现场救护。现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，项目副经理、项目总工亲自带领有关施工队队长及队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由施工队长负责送外救护，电工先切断相关电源，防止发生触电事故，安排人员迎接救护车辆及人员。 2、各施工队相应人员协助项目副经理、项目总工对现场清理，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。 3、如有脚手架或门架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，