哈尔滨地区200吨冷库设计

1、哈尔滨商业大学毕业设计（论文）哈尔滨商业大学毕业设计（论文）哈尔滨松北地区 2000/40 吨冷库设计学 生 姓 名 王程林 指 导 教 师 甄仌 专 业 热能与动力工程 学 院 人才培养实验班 2015 年 6 月 8 日Graduation Project (Thesis)Harbin University of Commerce Harbin Songbei 2000/40 tons of cold storage design Student Wang chengliin Supervisor Zhen bing SpecialtyThermol Energy and Power En

2、gineering SchoolSchool of Energy and Civil Engineering 2015-06-08毕毕业业设设计计（论论文文）任任务务书书姓名：王程林学院：英才学院班级：11 级专业：热能与动力工程毕业设计（论文）题目： 鸡西地区 2000/40 吨冷库设计立题目的和意义： 通过毕业设计锻炼学生对所学知识的运用能力，为走上工作岗位后从事制冷与空调系统设计、运行管理等工作奠定必要的基础；提高综合利用所学知识、独立思考、进行创造性思维活动的能力；通过利用计算机辅助设计、锻炼计算机应用能力。熟练使用工具软件的能力，为以后工作打下良好的基础。技术要求与工作计划：技术要求

3、： 1、冷藏间温度达到-181 , 库容量 2000 吨。 2、冻结间温度达到-23 , 冻结能力为 40 吨/日。 3、手工制图与 CAD 制图各占 50%左右。工作计划：1、 完成计算说明书一份，要求计算准确，详尽。2、 完成施工图纸一套（包括总平面图、原理图、机房和库房平、立面剖面图、透视图、局部大样图、非标产品制作图、设计说明和材料明细表等） ，要求图面整洁、清晰、规范。3、翻译三千字左右的外文专业文摘一份，要求紧扣专业知识，翻译准确。时间安排：2010 年：3 月 20 日4 月 10 日：完成负荷计算和设备的选型；4 月 11 日6 月 6 日：完成全部施工图纸；6 月 7 日6

4、月 12 日：完成设计说明、材料明细表的编制以及准备进行毕业答辩。指导教师要求：1.合理安排时间，以保证进度，并能够按时完成设计任务。2.做到认真设计，精益求精。（签字） 年 月 日教研室主任意见：（签字） 年 月 日院长意见：（签字） 年 月 日毕毕业业设设计计（论论文文）审审阅阅评评语语一、指导教师评语：指导教师签字：年 月 日毕毕业业设设计计（论论文文）审审阅阅评评语语二、评阅人评语：评阅人签字：年 月 日毕毕业业设设计计（论论文文）答答辩辩评评语语及及成成绩绩三、答辩委员会评语：四、毕业设计（论文）成绩：专业答辩组负责人签字： 年 月 日五、答辩委员会主任单位： （签章） 答辩委员会主

5、任职称： 答辩委员会主 ： 年 月 日哈尔滨商业大学毕业设计（论文）I摘要本次设计为哈尔滨松北地区 2000/40 吨白条肉冷库工程。采用氨为制冷剂，氨泵强制供液方式。其中冻结间分为两间,每间日冻结能力为 20 吨，采用冷风机进行冻结。冷藏间分两间,每间冷藏能力为 1000 吨，冷藏间采用 U 型顶排管。设计的主要任务是冻结间、冷藏间平面的拟订，冷库墙体维护结构的设计，隔热层厚度的计算，负荷计算等制冷工艺的设计。最后根据计算的冷负荷选择制冷压缩机和辅助设备，并依照工艺要求绘制施工图。关键词：冷库；氨 ；氨泵；辅助设备哈尔滨商业大学毕业设计（论文）IIAbstractThis design is

6、 a 2000/40 tons carcass meat cold storage project in Herbin songbei erant is the ammonia in this cold storage . The ammonia pump supports the liquid by force. The freezing storage is divided into two and the capability of each frozen room is daily 20 tons, The cold storage is divided into two and th

7、e capability of each cold room is 1000 tons .The main task of the design is drawing up the plane of the freezing storage and cold storage, determinating the wall structure of cold storage, caculating the thickness of the thermal insulation layer, load caculation and so on. Finally ,according to the

8、calculation of cold load, it is necessary to choose the equipment of refrigerant system and auxiliary equipment, and construction drawing is planed according to the craft requirement. Key words: Cold storage; Ammonia; Ammonia pump; Auxiliary equipment哈尔滨商业大学毕业设计（论文）1目 录摘要.IIIAbstract.III1 设计依据.11.1

9、贮存食品.11.2 设计参数.11.3 生产能力.11.4 制冷系统.11.5冷库平面设计.12 生产能力、库容量计算.22.1 冻结间生产能力的计算.22.1.1 冻结间吊轨的设计.22.1.2 冻结间平面拟定.22.1.3 冻结间单根吊轨的长度.22.2 冻结物冷藏间的容量计算.33 围护结构设计与传热系数计算.33.1 计算隔热材料的厚度.33.1.1 外围护结构中隔热材料的厚度计算.33.1.2 屋顶中隔热材料的厚度计算.33.2 围护结构设计.34 耗冷量的计算.34.1 围护结构的耗冷量.34.2 货物耗冷量.34.3 通风换气引起的耗冷量.34.4 电动机运转耗冷量.34.5 人

10、员操作耗冷量.34.6 计算设备负荷和机器负荷.34.6.1 冷间蒸发器负荷.34.6.2 制冷压缩机负荷.35 机器设备的选择计算.35.1 参数的确定.3哈尔滨商业大学毕业设计（论文）25.1.1 蒸发温度.35.1.2 冷凝温度.35.1.3 吸气温度.35.1.4 中间温度.35.1.5 过冷温度.35.2 氨压缩机的制冷量及功率的计算.145.2.1 冻结间压缩机选型计算.145.2.2 冷藏间压缩机的选型计算.166 设备选择计算.196.1 冷凝器.196.2 蒸发器.196.2.1 冷藏间选用光滑 U 型顶排管.196.2.2 冻结间采用翅片式干式冷风机.206.3 中间冷却器

11、.206.3.1 中冷直径.206.3.2 中间冷却器蛇形管冷却面积.206.4 高贮器.206.5 油氨分离器.216.6 排液桶.216.7 低压循环贮液桶.216.8 集油器.226.9 空气分离器.227 系统管道坡度方向.248 管道和设备保温.259 管路设计.269.1 库房回气.39.2 库房供液.39.3 高贮器到冷凝器氨液管径.39.4 低压循环贮液桶与过滤器及氨泵的氨液管径.39.5 调节站与低压循环桶贮液之间管径.39.5.1 冷藏间.39.5.2 冻结间.39.6 其它管径.310 经济性分析.27哈尔滨商业大学毕业设计（论文）3结 论.29参考文献.30致 谢.3哈

12、尔滨商业大学毕业设计（论文）11 1 设计依据设计依据1.1 本冷库的贮存食品本冷库的贮存食品白条肉1.2 本冷库的设计参数本冷库的设计参数夏季空气调节日平均温度+25.3，夏季空气调节室外计算湿球温度+23.3，室外干球温度 30.1。1.3 本冷库的生产能力本冷库的生产能力冷藏库容量 2000 吨，冻结间容量 40 吨/日。1.4 本冷库的制冷系统本冷库的制冷系统采用氨泵供液的制冷系统，冷藏间温度181，冻结间23。1.5 本冷库的平面设计本冷库的平面设计图 1-1 冷库总平面 冷藏室冷藏室冻结间冻结间哈尔滨商业大学毕业设计（论文）22 2 生产能力、库容量计算生产能力、库容量计算2.1

13、冻结间生产能力的计算冻结间生产能力的计算2.1.1 冻结间吊轨的设计L （G1000/g）（T/24）8 （2-1）式中 G 昼夜的冻结能力，20 吨； L 有效总长度, m； g 轨单位长度净载货量,取 200kg/m； T 结工序时间，20h； 24 日小时数，h； 1000吨换算成千克的数值 kg/t。L （G1000/g）（T/24）8（151000/200）20/2483.33m冻结间有两间，吊轨的总长为 166.67m 。2.1.2 冻结间平面拟定柱网选 60006000，柱子选 400400（mm） 。2.1.3 冻结间单根吊轨的长度 采用吊顶式冷风机，横向吹风。用吊轨挂白条肉进

14、行冻结的冻结间平面尺寸如下： A冷风机离墙面的净距离（350400mm） A 400mm； B冷风机的宽度，预取 080D/28，B 1330mm；C 吊轨的中距，由于人工推送用滚轮叉挡吊挂轨中距为750850mm， C 800mm； D吊轨中线与冷风机边缘距离不宜小于 1000mm，取 D 1000mm。 E吊轨中线与墙或柱面的距离，距墙、柱面距离不宜小于 500mm，取 E 870m。哈尔滨商业大学毕业设计（论文）3F轨端与墙面的距离不宜小于 700mm，F 1000mm，L1=18000-21000=16000mm。L1每根吊轨的可用长度，42mm。吊轨根数： n （6000ABDE）/

15、C1 3 (2-2)（600040013301000870）/800+1=4 根即每间取 4 根吊轨。由于每间冻结间吊轨根数不宜超过 5 根，故取 4 根为宜。此冻结间布置的吊轨长度：吊轨总长 L=L1n=1600024=128000mm。校核实际冻结能力G 24L1g/10003 （2-3） 24168200/10002040.32t/日40t/日符合要求，则冻结间分为两间，每间净长 24m，宽 6m，高 5.5m。2.2 冻结物冷藏间的容量计算冻结物冷藏间的容量计算1 （2-4）10001sVG 式中 G冷藏库设计吨位（t） ，为 2000t；V1冷藏间公称容积（m3） ；冷藏间容积利用系

16、数，试取 0.55；s白条肉的计算密度（kg/ m3） ，s 400 kg/ m3。V1 1000G/s1 （2-5） 10002000/4000.559090.91 m3 符合要求 。故取 0.55，V1 9090.91 m3。单层冷库高度应大于等于 5m，取冷藏间的净高为 6m。F V1/h9090.91/61515.15 m2试分为两间。取各间冷藏间为长方形，长和宽分别为 32 和 24，采用柱网为哈尔滨商业大学毕业设计（论文）46000mm6000mm，柱子为 400mm400 mm，详情见总平面布置图。实际各间建筑面积 F3224768 m2实际库容量 G Fhs /1000 5 （

17、2-6）=768264000.55/10002027.52t符合要求。哈尔滨商业大学毕业设计（论文）53 3 围护结构设计与传热系数计算围护结构设计与传热系数计算3.1 计算隔热材料的厚度计算隔热材料的厚度 (3-1) 9121211.noWnnddddR式中 隔热材料的厚度（m） ；d 隔热材料的热导率；2W/ m . 围护结构总热阻；oR2m/W 围护结构外表面传热系数；W2W/ m 围护结构内表面传热系数；n2W/ m 围护结构除隔热层外各层材料的厚度（m） ；123.ndddd、围护结构除隔热层外各层材料的热导率。123.n、W/ m3.1.1 外围护结构中隔热材料的厚度计算冷藏间（选

18、择聚氨酯泡沫塑料）：tw 25，tn 18，t twtn43， 取 1.05，面积热流量取 11，查冷库设计规范 R0 3.94，w23，n8 2mW/2W/ m W/（m2.），=0.031围护结构隔热层的厚度：由公式(3-1),代入数据得，d=109mm。冻结间（选择聚氨酯泡沫塑料）：tw 25，tn 23，t tw tn48， 取 1.05，面积热流量取 11。查冷库设计规范 R0 4.4，w23，n29W/（ 2mW/2W/ m m2.），=0.031围护结构隔热层的厚度：由公式(3-1),代入数据得，d=127mm内墙（选择聚氨酯泡沫塑料）：3.1.2 屋顶中隔热材料的厚度计算冷藏间

19、（选脂聚氨酯泡沫塑料）：tw 25，tn 18，t twtn43， 取 1.15，面积热流量取 11，查冷库设计规范 R0 3.94，w12 .，n8 2mW/2W/ m W/（m2.） ，=0.031哈尔滨商业大学毕业设计（论文）6围护结构隔热层的厚度：由公式(3-1),代入数据得，d=121mm冻结间（选择聚氨酯泡沫塑料）：tw 25，tn 23，t tw tn48， 取 1.15，面积热流量取 11，查冷库设计规范 R0 4.4 ，w12 2mW/，n29，=0.0312W/ m 2W/ m 围护结构隔热层的厚度：由公式(3-1),代入数据得，d=136mm3.2 围护结构设围护结构设计

20、计表 3-1 外墙结构构造结构 构造名称 厚度（m）导热系数（W/m k）热阻R/1 、1：3 水泥砂浆抹面0.020.9300.02152、砖墙0.370.8100.4573、1：3 水泥砂浆抹面0.020.9300.02154、聚氨酯隔热层（冷藏间）0.1090.0313.134、聚氨脂隔热层（冻结间）0.1270.0313.815、砖墙0.1200.8100.148外墙 由 外 向 内6、1：3 水泥砂浆抹面0.020.9300.0215 表 3-2 屋顶结构构造(有阁楼) 结构构造名称厚度（m）导热系数（W/m k）热阻R/1、聚氨酯隔热材料 (冷藏间)0.1210.0313.711、

21、聚氨酯隔热材料 (冻结间)0.1360.0314.2屋顶 由 上 到2、预制钢筋混凝土楼板0.121.5500.077哈尔滨商业大学毕业设计（论文）7 下3、1：3 水泥砂浆，喷大白两道毡层0.020.9300.0215表 3-3 地坪结构设计结构构造名称厚度 （m）导热系数 （W/）m k热阻 R/1、1：3 水泥砂浆抹面0.020.9300.02152、钢筋混凝土层0.061.550.03873、1：4 水泥砂浆找平层0.020.9300.02154、一毡二油防潮层（冷藏间）0.00550.210.02624、二毡三油防潮层（冻结间）0.0090.220.04095、1：3 水泥砂浆找平层

22、0.020.9300.02156、1：1：8 水泥、白灰、炉渣混凝土层0.050.5800.0867、干炉渣隔热层0.60.2902.0698、炉渣末铺底层0.030.2900.1034地坪 由 上 到 下9、一毡二油防潮层 0.00550.210.026210、1：3 水泥砂浆抹平层 0.020.9300.021511、1：1：8 水泥、白灰、炉渣混凝土层0.050.5800.08612、干砂子、内埋 200缸瓦管，1500mm中心距0.300.5800.51713、3：7灰土垫层0.151.170.128表3-4内墙结构构造结构构造名称厚度（m）导热系数 （W/）m k热阻 R/1、1：3

23、 水泥砂浆抹面0.020.9300.02152、120mm 砖墙0.120.8140.1474内墙3、聚氨酯隔热材料 (冷藏间)0.140.0314.5161哈尔滨商业大学毕业设计（论文）83、聚氨酯隔热材料 (冻结间)0.140.0314.51614、120mm 砖墙0.120.8140.14745、1：3 水泥砂浆0.020.9300.0215传热系数 1 (3-2) 111iWinK式中 分别为围护结构外侧和内侧的换热系数Wn 、2KW/ mK冷间围护结构中个层建筑材料或隔热材料的厚度 mi冷间围护结构中各层建筑材料或隔热材料的导热系数iKW/ m K表 3-5 围护结构传热系数围护结构

24、名称冻结间冷藏间外墙0.2180.227屋顶0.2130.261地坪0.3610.381内墙0.1980.199哈尔滨商业大学毕业设计（论文）94 4 耗冷量的计算耗冷量的计算4.1 围护结构的耗冷量围护结构的耗冷量 Q1 (4-1)11-wnQKF tt 、 、 111iWinK式中 Q1构的耗冷量 W；K 结构的传热系数；2W/ m F结构的传热面积 m2；计算温度；wt计算温度；nt外温差修正系数。表 4-1 冷藏间围护结构耗冷量库房名称及温度围护结构名称室外温度（）计算面积F（m2）K()2W/ m t（）Q1（W）外墙251113.310.218431.0510957.34屋顶251

25、647.190.213431.218103.93冷藏间(-18)地坪251647.190.361430.717898.53合计46959.81哈尔滨商业大学毕业设计（论文）10表 4-2 冻结间围护结构耗冷量库房名称及温度围护结构名称室外温度（）计算面积F（m2）K()2W/ m t（）Q1（W）外墙内墙屋顶2525433.1794.05338.170.2270.1990.2614810481.051.001.24955.8187.154236.6冻结间(-23)地坪25338.170.381480.74329.1合计13708.65注：（1）该建筑屋顶用阁楼，冷间地面隔热层下为通风架空层。

26、（2）冷藏间净高 6m，冻结间净高 5m。4.2 货物耗冷量货物耗冷量 Q2注：无外调货物的冷库，冻结物冷藏间 G为冷库每日冻结量，货物为白条肉。 (4-2)2222212()/3.6abcdQQQQQGhhT其中 Q2b、Q2c、Q2d在此冷库设计为 0。Q2a 食品降温时，单位时间内放出的热量 KW；Q2b 包装材料和运载工具降温时，单位时间内放出的热量 KW；Q2c 食品冷却时，单位时间内因呼吸放出的热量 KW；Q2d 食品贮藏时，单位时间内因呼吸放出的热量 KW；G 冷间的每日进货量 t；h1 货物进入冷间开始时温度的含热量 KJ/kg；h2 货物在冷间内终止降温时的含热量 KJ/kg

27、；T 货物冷却时间，冷藏间取 24h，冻结间取设计冷加工时间 20h。表 4-3 各库货物耗冷量库房名称进货量G（吨/日）h1(KJ/kg）H2(KJ/kg）T（h）Q2（KW）冷藏间4012.124.598243.483冻结间40317.2612.1220169.52哈尔滨商业大学毕业设计（论文）114.3 通风换气引起的耗冷量通风换气引起的耗冷量 Q304.4 电动机运转电动机运转耗冷量耗冷量 Q4Q4 1000PR 3 (4-3)式中 P电动机额定功率 P=6.62=13.2KW（冻结间采用的是 KLJ-400）热转化系数，电动机在冷间内 =1；R 电动机运转时间系数 R=1。表 4-4

28、 各库电机耗冷量库房名称耗冷量（W）冷藏间0冻结间13200注：由于冷藏间采用排管，故 Q4 0。4.5 人员操作耗冷量人员操作耗冷量 Q5Q5 Q5aQ5bQ5cqFFVn（hwhn）mn/86400nrqr/85 (4-4)式中 Q5a明引起的单位时间内耗冷量 KW；Q5b门引起的单位时间内耗冷量 KW；Q5c作人员在冷间放热引起的单位时间内耗冷量 KW；qF每平方米地板因照明引起的耗冷量 KW/ m2，取 qF 2 W/m2；F地板净面积 m2 ，计算得：F 48241521 m2；N每日换气次数，取 n 1次/日；V内净体积 m3 ，计算得：V (4824-0.4224) 69126m

29、2；hn、hw内、外空气的比焓（KJ/kg） ,hn-16.20KJ/kg, hw 77.2KJ/kg；m幕效率修正系数，m=1；86400一日折算成秒；1/8一日操作时间系数，每日按操作 3 小时计；冷间内空气密度 kg/ m3 ，1.384 kg/ m3；nnnr操作人员数，取 15 人； qr一个操作人员单位时间内放出热量引起的耗冷量 KW， 取 qr =400W；哈尔滨商业大学毕业设计（论文）12表 4-5 人员操作耗冷量库房名称耗冷量（W）冷藏间13657.6冻结间0注：冻结间 Q5 04.6 计算设备负荷计算设备负荷 QZ和机器负荷和机器负荷 Qj4.6.1 冷间蒸发器负荷 QZQ

30、z Q1PQ2Q3Q4Q55 (4-5)其中 P 为负荷系数，冻结间 P 1.3，冷藏间 P1。表 4-6 冷间设备负荷库房名称Q1（W）Q2（W）Q3（W）Q4（W）Q5（W）冷藏间46959.813483.540013657.6冻结间13708.652203760132000冷藏间 Qz64.10095KW ，冻结间 Qz234.08465KW4.6.2 制冷压缩机负荷 QjQj （n1Q1n2Q2n3Q3n4Q4n5Q5）R (4-6)式中 n1护结构传热量的季节修正系数，冻结间、冷藏间均按全年无明显 淡旺季区别，取 n1 1； n2食品冷加工耗冷量的机械负荷折减系数，冻结间取 n21，

31、冷藏间取n20.7； n3同期换气系数， n3 0.51.0；n4冷间用的电动机同期运转系数，冻结间取 n41；n5冷间同期操作系数，冷藏间取 n5 0.5； R制冷设备和管道等冷量损耗补偿系数，取 R 1.07。表 4-7 冷间机器负荷冷藏间 Qj59.9766148KW ，冻结间 Qj264.594576KW。库房名称n1Q1(w)n2Q2(w)n3Q3(w)n4Q4(w)n5Q5(w)冷藏间46959.813483.540013657.6冻结间13708.652203760132000哈尔滨商业大学毕业设计（论文）135 机器设备的选择计算机器设备的选择计算5.1 参数的确定参数的确定5

32、.1.1 蒸发温度 tZ考虑冷间相对湿度要求不太严格，故传热温差取 10，冷藏间 tz-18-10=-28，冻结间tz-23-10=-33。对应的蒸发压力为=130.4kPa；冻结间蒸发温度为-33；0p对应的蒸发压力为0p=103.8kPa；5.1.2 冷凝温度 tl松北地区夏季室外计算湿球温度 ts=23.3，因采用水循环冷凝器，其中wt冷却水进水温度 取 23.3 所以kt=wt=33.3；对应的冷凝压力=1280.4kPa；kp则压力比=9.82 20 ；0ppk=12.3420 压力比均大于 8 小于0ppk4 .1304 .12808 .1034 .128020，所以采用螺杆机单级

33、压缩制冷循环。5.1.3 吸气温度 tg 对于氨系统，吸气温度比蒸发温度一般高 510，按表 4-5 查得冷藏间gt=-18 冻结间gt=-215.1.5 过冷温度 tgl 过冷温度一般比冷凝温度低 35 取 5.5.2 氨压缩机的制冷量及功率的计算氨压缩机的制冷量及功率的计算5.2.1 冻结间压缩机选型计算哈尔滨商业大学毕业设计（论文）14图 5-1冻结间压焓图tz -33，tl33，Pz1.029105Pa，Pl11.884105Pa查5附表 8 和附图 2氨循环量/（kg/h）：G= （3-9）GG= =226.463600/（1424.4-342.8）=753.58kg输气系数= （3

34、-10）qq= = =0.42理论排气量/（m/h）：vq= （3-11）vqvq= =753.581.4/0.42=2512.52m/h 所以选用烟台冰轮生产的 LG25L 螺杆式压缩机一台，理论排气量为 2840m/h5.2.2 冷藏间压缩机的选型计算焓值/（kJ/kg）kp0p1h2h2h3h4h5h1280.4103.81424.41460.01864.41498.0362.2342.8342.81h51hhQjqGv11085. 0-94. 010nkpp）（51hhQj1085. 0-94. 010nkpp）（18 .1034 .1280085. 0-94. 028. 11）（qG

35、v1哈尔滨商业大学毕业设计（论文）15图-冷藏间压焓图根据冷凝温度kt=33.3；蒸发温度0t=-28；查得吸气比体积1v1.38m/kg，查表确定冷藏间各状态点的焓值，如表 3-5氨循环量G/（kg/h）：G= =56.503600/（1438.8-342.8）=185.58kg/h输气系数q= = =0.42理论排气量vq/（m/h）：vq= =185.581.38/0.42=609.78m/h 所以选用烟台冰轮生产的 LG20S 螺杆式压缩机一台，理论排气量为 806m/h6 6 设备选择计算设备选择计算6.1 冷凝器冷凝器冻结间：Ql1= Gg（h5h6）=713.82（1424.4-

36、342.8）/3600=214.46kW冷藏间：Ql2=Gg（h5h6）=185.58（1438.8-342.8）/3600=56.49kW 选择一台上海欣狮冷暖技术有限公司生产的 RAL-S-280 的蒸发式冷凝器。焓值/（kJ/kg）kp0p1h2h2h3h4h5h1280.4103.41438.81458.41984.61498.0362.2342.8342.81hqGv114 .1034 .1280085. 0-94. 028. 11）（1085. 0-94. 010nkpp）（51hhQj哈尔滨商业大学毕业设计（论文）166.2 蒸发器蒸发器 6.2.1 冷藏间选用光滑 U 型顶排管

37、由于光滑 U 形顶排管具有供热回路短，回气阻力小，传热效果好的特点，所以冷藏间的冷却设备选用光滑 U 形顶排管，采用管径为38mm 的无缝钢管，液体集管管径57mm，气体集管管径76mm,供液管管径38mm，回气管管径57mm。传热面积计算公式： FQs /（k t）9 （6-2）式中 F顶排管冷却面积 m2； Qs冷间冷却设备负荷 W； K 顶排管传热系数 W/ (m2.)； t冷间空气温度与制冷剂蒸发温差，t=10。表 6-1 顶排管传热系数C1C2C3k（）2W/ m kkC1C2 C3（）2W/ m 111.06.636.63k在设计条件下的传热系数；2W/ m k光滑管在特定条件下的

38、传热系数；2W/ m C1构造换算系数；C2管径换算系数；C3供液方式换算系数。注：查冷库制冷工艺设计,表 424 得 k=6.63 2W/ m 冷藏间 1 的传热面积：F 51103/（6.6310）/2223.58m2由于采用的是管径为38mm 的无缝钢管，所以每米长的面积为 0.119。选用直径为38mm 的无缝钢管，分 2 组，每组 40 根，每根管长 26m，管间距取 120mm。冷藏间 2 同冷藏间 1 布置 。6.2.2 冻结间采用翅片式干式冷风机1.冷风机的空气冷却器的冷却面积F Qz/（ktm）5 (6-3)式中 Qz 冷间内蒸发器的负荷 W； K传热系数)，取 tm10时，

39、k 12.38 ；2W/ m 2W/ m 哈尔滨商业大学毕业设计（论文）17tm冷间空气温度与制冷剂蒸发温差，取 10，则冻结间 1：F =70129.4123.8 =556.47所以每间冻结间两台烟台冰轮生产的 DAA4266-290 型号的冷风机满足实际冷却面积的需要。 。6.3 高贮器高贮器V Gv/6 (6-6)式中 G压缩机每小时氨液的总循环量； v冷凝温度下制冷剂液体的比容，v=0.00192 m3/kg 贮液器的容积系数，1； 贮液器的氨液充满度 0.7前面已求得：冻结间 Gg 587.69kg/h，冷藏间 Gg 170.15kg/hG587.69170.15757.84 kg/

40、hV 1.81m3选冰轮 ZA-2.5 一台，容积 2.5m3。6.4 氨泵氨泵 公式：zzxvvqnq 式中 vq冷藏间氨泵的流量，m/h xn再循环倍数，冷藏间取 34， ；冻结间取 56 zq氨泵所供同一蒸发温度的氨循环量，kg/h zv蒸发温度下饱和氨液蒸发量，m/kg冷藏间查氨饱和热力性质表得zv=0.001481m/kg所以zzxvvqnq =4185.580.001481=1.099m一备一用选择两台由烟台冰轮生产的 32PU-40A 型号的氨泵，流量为 2.1m冻结间查氨饱和热力性质表得zv=0.0014728m/kgzzxvvqnq =6753.580.0014728=6.4

41、59m一备一用选择一台由烟台冰轮生产的 40PU-40 型号的氨泵，流量为 6.5m哈尔滨商业大学毕业设计（论文）186.5 辅助加氨器辅助加氨器当制冷系统采用工质冷却压缩机组时，一般需要配置辅助贮氨器，用于分离从油冷却器回气中夹带的制冷剂，并可兼作贮液器用，为油冷却器提供液态制冷剂。辅助贮氨器的选型是根据压缩机的理论排气量来选择相应的型号。根据上面选择的压缩机的理论排气量，选择一台烟台冰轮生产的 FZA-4.8 型号的辅助贮氨器。6.6 排液桶排液桶V L/6 (6-8)式中 L一次融霜蒸发器冷却管的总长度，L3240m；v冷却排管每米长的容积；蒸发器内制冷剂允许充注量，取 0.6(氨泵供液

42、下进上出式排管)；排液桶氨液充满度 0.7。按最大一间冷间计算 V L/=1.52m3。选烟台冰轮 PYA-2 型排液桶一台，容积为 2m3。6.7 低压循环贮液桶低压循环贮液桶 选择卧式氨液循环泵组低压循环贮液桶直径（采用下进上出供液方式）D 0.0186 (6-9) V W n式中 V制冷压缩机理论排气量（低压级） ，m3/h；制冷压缩机低压级输气系数；通过气体的有效截面面积系数，立式取 1；W低压循环贮液桶内的气体流速，立式取 0.5 m/s；N气体进气口个数 n=1。冷藏间： D= =490mm 1 号冷藏间冷却排管的体积最大，采用的是管径为38mm 的无缝钢管，管长为1878.66m

43、，则zlV=1878.663.140.0190.019=2.13m回气管长度 100m，采用管径为 89mm 的无缝钢管，nqv0188. 0哈尔滨商业大学毕业设计（论文）19qV=1003.140.04450.0445=0.62m则)6 . 02 . 0(7 . 01bbqzldVVVV=) 1 . 22 . 062. 06 . 013. 22 . 0(7 . 01=1.74m选择一台大冷生产的 DXZ-2.5 型号的低压循环贮液桶。 D= = =918.2mm冻结间冷风机的体积zlV=391=273L=0.273m，回气管长度 70m，采用管径为150mm 的无缝钢管，qV=703.140

44、.0750.075=1.24m则)6 . 02 . 0(7 . 01bbqzldVVVV=)5 . 62 . 024. 16 . 0273. 02 . 0(7 . 01=2.99m选择一台大冷生产的 DXZ-3.5 型号的低压循环贮液桶6.8 集油器集油器1在氨作为制冷剂的制冷系统中，由于氨液与润滑油互不相溶，所以要设置集油器，根据总制冷量为 141.47kW，选择一台烟台冰轮生产的 JYA-219 集油器。2集油器与其它设备之间的相对高差不是主要的，低压容器放油时可不通过集油器。6.9 空气分离器空气分离器制冷系统在运作中会产生不凝性气体，造成冷凝压力不正常，严重影响了设备的正常工作，降低机

45、组的效率，所以要设置空气分离器，制冷量在 1200kW 时，选择一台冷却面积为 0.45的空气分离器，故此，选择一台烟台冰轮生产的 KFA-32 空气分离器。nqv0188. 010 . 15 . 0284042. 00188. 0哈尔滨商业大学毕业设计（论文）207 7 系统管道坡度方向系统管道坡度方向表 7-1 系统管道坡度方向管道名称倾斜方向倾斜参考值（）压缩机排气管至油分器的水平管道与安装在室外冷凝器相连时排气管压缩机吸气管的水平管段液体调节站至顶排管的供液管水平段顶排管至气体调节站的回气管水平段气体调节站至低压循环桶水平管段向油分向冷凝器向低贮器向排管向排管向低贮器121223122

46、323哈尔滨商业大学毕业设计（论文）218 管道和设备保温管道和设备保温表 8-1 管道和设备保温名称管径（mm）保温层厚度（mm）气体调节站集管液体调节站集管一级吸气冷藏间一级吸气冻结间二级吸气中冷至低贮供液氨泵至调节站低贮至氨泵中冷器低压循环贮液桶低压循环贮液桶排液桶D1084.0D1084.0D 1084.0D1084.0D1084.0D 383.0D 573.5D 573.56001000800924100100105105110609090100100100100说明：（1）保温层厚度由1第 383 页,表 5-11 及表 5-12 查得 （2）保温材料均采用聚氨酯现场喷涂 （3）库

47、房供液与库房回汽管分别整体保温不单做保温层哈尔滨商业大学毕业设计（论文）229 9 管路设计管路设计9.1 库房回气库房回气取当量管长 100m，冷藏间单间 Q42KW，由冷库制冷工艺设计第 162 页,图 6-7 查得 DN50，故取 D573.5 的管径，冻结间单间 Q100KW，且冷风机回气阀径已给出为 DN100 ，故取 D1084.0 的管径。9.2 库房供液库房供液由1第 343 页 表 5-4 查得供液管径 DN32mm，取 D383.0 的管径。9.3 冷凝器到高贮器氨液管径冷凝器到高贮器氨液管径按总管长度小于 10m 考虑，根据所接设备管径考虑选 D573.5。9.4 低压循

48、环贮液桶与过滤器及氨泵的氨液管径低压循环贮液桶与过滤器及氨泵的氨液管径过滤器一般较氨泵进液管径大一号选 D763.5，将其均匀过滤器出口缩小至氨泵进口。9.5 调节站与低压循环桶贮液之间管径调节站与低压循环桶贮液之间管径9.5.1 冷藏间总负荷为 53.48KW,由手册图 5-8 查得由于旁通排液及空气分离器的吸气管，与之相连取 D1084.0.9.5.2 冻结间总负荷 184.151KW,由1图 5-1 查得由低压循环桶阀口的影响，D1084.0。9.6 其它管径其它管径主要考虑设备阀口径，再由1上的图或表查取同时兼顾统一管位的原则选取哈尔滨商业大学毕业设计（论文）2310 经济性分析经济性

49、分析序号名称型号单位数量单价（元）总价（元）1氨压缩机LG25L台157328.5057328.502氨压缩机LG20S台176500.203空气分离器KFA-32台14辅助贮氨器FZA-4.8台15蒸发式冷凝器RAL-S-280台150000.0049296.206贮氨器ZA-2.5台1207684.50嗯207684.507低压循环贮液桶DXZ-2.5台180895.8080895.808低压循环贮液桶DXZ-3.5台112000.0012000.009集油器JYA-219台12986.92986.9010排液桶PYA-2台15000.00 嗯5000.0011冷风机DAA4266-290

50、台83005.918035.4012U 形光滑排管自制组82536.00 嗯1521613氨泵32PU-40A台22400.34800.6014氨泵40PU-40台215液体调节站自制个11500.00 嗯1500.0016气体调节站自制个11589.00 嗯1589.0017截止阀Dg20个9100.2901.8018截止阀Dg25个2120.5241.00哈尔滨商业大学毕业设计（论文）2419截止阀Dg32个53154.008462.0020截止阀Dg50个30165.66496.9023截止阀Dg65个14189.00264624截止阀Dg70个6210.00126025截止阀Dg80个

51、3230.70692.1026截止阀Dg100个14240.693369.6027氨用压力表T60-0-16个10500.895008.9028浮球式液位控制器UQK-40个8100.00800.0029压差控制器CWK-11个4156.22312.4030安全阀Dg20个7456.203193.4031自动旁通阀ZZRN-32个2256.00512.0032止回阀ZZRN-100个4250.001000.0033止回阀ZZRN-50个4230.00912.0034温度控制器WTQK-11个1156.30156.3035管道D1334m1203.003600.00总计935420哈尔滨商业大学

52、毕业设计（论文）25劳务费 = 设备总价20%=96512120%=193024.2（元）管理费：根据昆明地区安装工程估价表规定：管理费一般为劳务费的 80%管理费 = 劳务费80%=193024.280%=154419.36（元）不可预见费：不可预见费 =（ 设备总价 + 劳务费 + 管理费 ）5% = (965121+193024.2+154419.36)5% =65628.228（元）税金：税金 = （ 工程造价 + 劳务费 + 管理费 + 不可预见费 ）3.3% = (965121+193024.2+154419.36+65628.228)3.3% =45480.36（元）工程总价：一次性投资不包括土建费用：工程总价= 设备总价+劳务费+管理费+不可预见费+税金 = 965121