《超高模板方案》

1、龙岩国际商贸中心超 高 模 板 施 工 方 案龙岩市华辉建筑服务有限公司2011年1月20日目录一、编制依据2二、工程概况2三、模板搭设方案3四、模板安装4五、模板安装安全措施5六、混凝土浇筑方案6七、梁荷载计算6八、楼板荷载计算16九、支撑系统安全保障措施2328十、模板拆除方案27 十一、高大模板施工应急预案一、编制依据木工程模板施工方案根据:中国建筑上海设计研究院提供的世纪天成广场施工图, 简明施工计算手册、GB50204-2002> GB50009. GB50010、JGJ130-200K JGJ59-99、 编制施工脚手架安全技术标准统一规定、建筑施工模板安全技术规范 (JGJ

2、162-2008),闽建建2007 32号文件和相关的施工规范及相关的工程质量验 收规范进行设计。本方案主要保证超高支撑系统的整体稳定性。二、工程概况1、龙岩国际商贸中心位于福建省龙岩市龙岩大道中段，东临龙岩大道，北临西 陂路，西临住宅区，南临城市中心绿地广场。总建筑面积195600. 7行。本方案所涉及的平面区域为：3-7轴与V-C1轴相交的区域。该区域为电影院所在的 位置。模板支撑系统都支拽在六层板的顶板上，标高为25. 96m至35m,支撑高度超过 了8m,达到了超高模板的要求。该结构的模板支撑架全部支撑在六层板的顶板上， 六层板的顶板的混凝土标号为C40,板厚130mm,设计承载能力为

3、ZOKN/m：本高大模板区域内的梁有WKL-24、WKL-21,截面尺寸500mm义1000mm； WKL-10、 WKL-12、WKL-12,截面尺寸500mmX800mm； WKL-7、WKL-8、WKLT3、WKL-16、WKL-19, 截面尺寸400mm义800mm； WKL-5、WKL-17,截面尺寸350mmX800mm；平面位置图、支 撑系统平面布置图和剪刀撑间距和步距大样图见附图1、2、3.现主要验证超高梁WKL-24,截面尺寸500mmX 1000mm,位于Al轴交3轴到7轴，跨度 为10. 55nb 高度8. 04m。三、模板搭设方案1、材料选用：a、支撑采用中48X3.

4、0mm钢管支拽。b、墙板、梁模、柱模采用18mmX910mm>< 1830mm胶合板进行拼装。c、柱墙箍采用中48X3. 0mm钢管、楞条等加固物件采用75 X 75mm方松木，及中10螺栓。d、所有的木材、钢筋、螺杆均应采用符合国标及施工规范的要求。2、搭设方案：根据工程特点，采用钢管支撑作为本系统的支撑体系。a、钢管支撑立杆的纵横向间距为1. 2mob、水平杆步距为1. 5moc、每道竖向剪刀撑跨越4根立杆，由底到顶连续设置。相邻2道竖向剪刀撑 的间距为4根立杆。d、在每一楼层设置水平剪刀撑，每道水平剪刀撑跨越4根立杆。相邻2道水 平剪刀撑的间距为4根立杆。e、架体必须连续设置

5、纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固 定在距垫木上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠 纵向扫地杆下方的立杆上。f、梁底方木垂直于梁跨布置，相邻2道方木的间距为0.4m。架在梁底的纵向水 平杆。g、为保证梁的刚度和稳定性，在框架主梁底增加1道立杆，则梁底立杆间距为 0.6m。梁底两侧的立杆用直角扣件与梁底纵向水平连接。为确保安全，在每个扣件 以下增加一个防滑扣。梁底中央立杆用顶托与梁底纵向水平杆连接。i、在各层柱的中部设置柱箍与模板支撑架连为一体，在每层楼面上，预埋连墙件, 间距2. 4m（两跨）与支撑立杆相连。四、模板安装1、支梁、板模顺序：安装梁钢

6、管架一主次隔栅一铺钉胶合板及拼版一梁板轴线标高调整一面板拼缝连 接f刷脱模剂f质量检查f下道工序。2、梁模板施工时注意以下几点:（1）梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模 板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。；（2）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：按照2%。标准起拱；（3）平板模板间的板缝要拼密，不留缝隙，以保证混凝土板底平整。五、模板安装安全措施（1）支模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）模板安装高度大于3米时，应搭设脚手架。（3）楼板上有预留孔洞时，在模板安装后应将洞口盖牢，如洞口过大应设防 护栏杆。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣

7、件是否松动。浇筑混凝土时必须 由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经 常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）施工临时用电应使用完好的胶皮线，木工机具坚持“一机、一箱、一闸、 一漏”，下班时应及时切断电源，以防发生触电事故。（6）用塔吊吊运模板时，必须由信号工指挥，严格遵守相关安全操作规程。垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。六、混凝土浇筑方案（一）作业准备1 .浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查 钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。2 .浇筑前

8、浇水使模板湿润。3 .施工缝的松散碎及碎软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水。（二）硅浇筑与振捣的一般要求1 .采用泵送碎，碎自输送泵口下落的自由倾落高度不得超过2m,浇筑高度如超过2m时必须采取措施，如用串桶或溜槽等。2 .使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗 漏，做到均匀振实。移动间距一般为300400mm。振捣上一层时应插入下层510cm, 以使两层碎结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。3 .浇筑税应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层碎初凝前, 将次层碎浇筑完毕。一般超过2小时应按施工缝处理。4 .浇筑税时应经常观察

9、模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或 堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇捣的校初凝前修正完好。七、梁荷载计算：计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008) o计算参数：模板支架搭设高度为8. 0m,梁截而BXD=500mmX 1000mm,立杆的纵距(跨度方向)1=1. 00m,立杆的步 距 h=l. 50m,梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度15. 0N/mm2,弹性模量6000. 0N/mm4o木方75X75mm,剪切强度1. 3N/mm2,抗弯强度13. 0N/mm2,弹性模量9500. ON/mm4o梁两侧立

10、杆间距1. 20mo梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0. 50kN/m2,混凝土钢筋自重25.00kN/m3,施工活荷载3. 00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。500图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为初48X3. 5。一、模板面板计算而板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁 计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值ql = 0. 9X (25. 000X1. 000X0. 500+0. 500X0. 500)=11. 475kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0. 9X000+1.000)X0. 500=1. 350kN

11、/m而板的截而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50. 00X1.80X1.80/6 = 27. 00cm3；I = 50. 00X1.80X1.80X1.80/12 = 24. 30cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15. 00N/mm2；M = 0. 100ql2其中q荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0. 100X (1. 20X 11. 475+1. 4X 1. 350) X0

12、. 250X0. 250=0. 098kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0. 098X 1000X1000/27000=3. 625N/mm2面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！(2)抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 0=0. 600X (1. 20X11. 475+1. 4X1. 350) X0. 250=2. 349kN截面抗剪强度计算值>3 X 2349. 0/(2 X 500. 000 X18. 000) =0. 391N/mm2截面抗剪强度设计值TM.40N/mm2抗剪强度验算T < T,满足要求！(3)挠度计算v =

13、 0.677ql4 / 100EI < v = 1 / 250面板最大挠度计算值 v = 0. 677 X 11. 475 X 2504/(100 X 6000 X243000)=0. 208mm面板的最大挠度小于250. 0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：ql = 25. 000 X 1. 000 X 0. 250=6. 250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 500 X0. 250 X (2X1. 000+0. 500)/0. 500=0. 625kN

14、/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Pl = (1. 000+2. 000) X0. 500X0. 250=0. 375kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0. 9X (1.20X6. 250+1. 20X0. 625)=7. 425kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P = 0.9X1.40X0. 375=0. 473kN0.47kN7.43kN/mI 600600木方计算简图木方弯矩图(kN. m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:6.88kN/mA § !2B6

15、0Q60Q变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=O. 144kNN2=3. 896kNN3=0. 144kN经过计算得到最大弯矩后0. 145kN. m经过计算得到最大支座F=3. 896kN经过计算得到最大变形V= 0. 047mm木方的截面力学参数为本算例中，截而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 7. 50X7. 50X7. 50/6 = 70. 31cm3；I = 7. 50X7. 50X7. 50X7.50/12 = 263. 67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 145 X 106/70312. 5=2. 06N/mm2木方的

16、抗弯计算强度小于13. 0N/mm2,满足要求！木方抗剪计算可以不计算截而抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 >3X1. 711/(2X75X75)=0. 456N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形V =0. 047mm木方的最大挠度小于600. 0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)4.38 4.385.84 5.847.31 7.310

17、.49 0.491.95 1.953.41 3.413.41 3.417.31 7.311.95 1.955.84 5.840.49 0.49 t4.38 4.38支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:.1713.1713.1713.1713.1713.1713.1713.1713.1713.1713.171 3.1713.17kNf， 、f， 、BI-_1000_1000_1000_支撑钢管变形计算受力图0.2133.343支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=l. 461kN. m最大变形vmax=3. 343mm最大支

18、座力Qmax=17. 046kX抗弯计算强度 f=l. 461 X 106/5080. 0=287. 62N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于290. 0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000. 0/150与10mm,满足要求！(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OOkN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=17. 05kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！RW

19、8. 0 kN时,可采用单扣件;8. OkN<R 12. 0 kN时,应采用双扣件；R>12. OkN 时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：力熟其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=17. 046kN （己经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 0. 9 X 1. 20 X 0. 129 X 8. 040=1. 121kNN = 17. 046+1. 121=18. 167kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A 立杆净截面面积，A=4. 890cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5. 080c

20、m3；f 钢管立杆抗压强度设计值，=205. 00N/mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0. 30m；h最大步距，h=1.50m；10 计算长度，取 1.500+2X0. 300=2. 100m；工 由长细比，为2100/16=133；6轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到0.386；经计算得到。= 18167/（0. 386X489）=96. 138N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算仃< f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：0啜+华”1风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=O. 9X0. 9X1. 4Wklah2/1

21、0其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0. 7X0. 200 X 1. 200 X 0. 600=0. 144kN/m2h立杆的步距，1. 50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；1b 与迎风面垂直方向的立杆间距，1. 00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0. 9X0. 9X1. 4X0. 144X 1. 200X 1. 500X1. 500/10=0. 044kX. m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=17. 046+0. 9X1.2X1. 038+0. 9X0.9X1.4X0. 044/1.000=18. 217kN经计算得到。= 18217/(0. 386 X 489

22、) +44000/5080=105. 082N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算。 打，满足要求!八、楼板荷载计算:计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。计算依据2施工技术2002. 3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。计算参数: 模板支架搭设高度为8. 0m,立杆的纵距b=1.20m,立杆的横距1=1. 20m,立杆的步距h=l. 50mo而板厚度18mlii,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度15. 0N/mm2,弹性模量6000. 0N/mm4o木方75 X 75mm,间距300mm,剪切强度1. 6N/mm2,抗弯强度13. 0

23、N/mm2, 弹性模量9500. 0N/mm4。模板自重0.35kN/m2,混凝土钢筋自重25. 00kN/m3,施工活荷载3.00kN/m2o扣件计算折减系数取1.00。hHX至D 于a图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为“48义3.5。一、模板面板计算续梁计算。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连静荷载标准值 ql = 25. 000X0. 200X1. 200+0. 350X 1. 200=6. 420kN/m活荷载标准值 q2 = (2. 000+1. 000) XI. 200=3. 600kN/m而板的截而惯性矩I和截面抵抗矩W分

24、别为：本算例中，截而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120. 00X1.80X1.80/6 = 64. 80cm3；I = 120. 00X1.80X1.80X1.80/12 = 58. 32cm4；抗弯强度计算f = M / W < f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0. 100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0. 100X (1. 20X6. 420+1. 4X3. 600) X0. 300X0. 300=0. 115kN. m

25、经计算得到而板抗弯强度计算值f=0.115X1000X1000/64800=1. 770N/mm2面板的抗弯强度验算f < 打，满足要求!抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0. 600X (1. 20X6. 420+1. 4X3. 600) X0. 300=2. 294kN截而抗剪强度计算值T=3 X 2294. 0/(2 X 1200. 000 X18. 000)=0. 159N/mm2截而抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T < m,满足要求!挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = 1 / 250面板

26、最大挠度计算值 v = 0. 677 X 6. 420 X 3004/ (100 X 6000 X583200)=0. 101mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1 .荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：qll = 25. 000X0. 200X0. 300=1. 500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：ql2 = 0. 350X0. 300=0. 105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值q2 = (1. 000+2. 000) X0. 300=0

27、. 900kN/m静荷载 ql = 1. 20 X 1. 500+1. 20 X 0. 105=1. 926kN/m活荷载 q2 = 1.40X0. 900=1. 260kN/m2 .木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不 利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 3. 823/1. 200=3. 186kN/m最大弯矩 M = 0. lq12=0. 1X3. 19X1.20X1. 20=0. 459kN. m最大剪力 Q=0. 6X1. 200X3. 186=2. 294kN最大支座力 N=l. 1X1.200X 3. 186=4. 206kN木方的截面

28、力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 7. 50X7. 50X7. 50/6 = 70. 31 cm3；I = 7. 50X7. 50X7. 50X7.50/12 = 263. 67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 459X106/70312. 5=6. 53N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截而抗剪强度计算值 T=3 X 2294/(2 X 75 X 75)=0. 612N/mm2截面抗剪强度

29、设计值T>1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1. 605kN/m最大变形 v =0. 677 X 1. 605 X 1200. 04/ (100 X 9500. 00 X 2636718. 8)=0. 900mm木方的最大挠度小于1200. 0/250,满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P二4. 206kX均布荷载取托梁的自重q=0. 135kN/mo4.2114.2114.2114.2114.2114.2114.2114.2114.2114.2114.

30、2114.21kN0.13kN/m4山血血血血血血*血血血血BI1200,12001200.托梁计算简图托梁弯矩图(kX. m)6.；6.722.52 2.478.48.474.27 4.23F0210.10.226.02 5.98L1.77 1.731.73 1.775.98 6_1010.240.02_4.4278.4492.47Z52_16 .志74托梁剪力图(kX)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=2. lOlkN.m经过计算得到最大支座F二18. 735kN经过计算得到最大变形V=0. 208mm

31、顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 49. 00cm3；截而惯性矩I = 245. 00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=2. 101 X 106/1. 05/49000. 0=40. 84N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215. 0N/mm2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v = 0. 208mm顶托梁的最大挠度小于1200. 0/400,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OOkN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向

32、水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。L静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0. 129X8. 040=1. 038kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0. 350 X1. 200 X 1. 200=0. 504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 000 X 0. 200 X1. 200 X1. 200=7. 200kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)= 8. 742kNo2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标

33、准值NQ=(1.000+2.000) XI. 200X1. 200=4. 320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 20NG + 1. 40XQ10计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范，由公式或计算10 二kluh六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，N=16. 54kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;计算立杆的截而回转半径（cm）； i = 1.58立杆净截面面积（cm2） ； A = 4. 89立杆净截面抵抗矩（cm3）； W = 5. 08钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；f钢管立杆抗压强

34、度设计值，f = 205. 00N/mm2；0. 30m；(h+2a)kl计算长度附加系数，按照表1取值为L 155；计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； u=L750立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a二公式(1)的计算结果：10=1. 155 X1. 750 X1. 50=3. 032m兄=3032/15. 8=191. 891=0. 197a=16538/(0. 197X489)=171. 582N/mm2,立杆的稳定性计算 C < f,满足要求！公式(2)的计算结果：10=1. 500+2X0. 300=2. 100m2=2100/15. 8=132. 911。

35、=0. 386=16538/(0. 386X489)=87. 518N/mm2,立杆的稳定性计算 订< f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算10 = klk2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；公式(3)的计算结果：10=1. 155X1. 016X (1.500+2X0. 300)=2. 464m2=2464/15. 8=155. 969d=0. 291a=16538/(0. 291 X489) =116. 311N/mm2,立杆的稳定性计算 a < f,满足要求！九、模板支撑系统搭设安全保证措施本工程模板支拽系统均采用扣件式

36、钢管脚手架，为了保证模板搭设安全可靠，超 高模板支撑系统的搭设还应注意以下事项，如与计算有矛盾的取值均按以下安全措 施搭设。(安全措施中的要求均比计算中的取值要求高)。1、本方案应由施工单位组织专家组进行论证审查，并形成书面的专家组意见，并在 专家组的评审意见进行完善后，报监理批准后，方可执行。2、超高模板支拽体系使用材料应符合下列要求，并严格按照进场钢管、扣件的质量, 按规定进行进场验收和检验。钢管选用外径48nm1,壁厚不得小于3. 0mm。钢管应有产品合格证、质量检验报告, 钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。扣件应有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测

37、试报告和产品标识， 有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件应进行防锈处理。3、高大模板支撑体系应符合下列构造要求：本工程的模板支撑系统均落在地下室1层顶板上，承载力达到3.5KN/ m2每根立杆底部垫在长度不少于2跨 的12#槽钢。立杆接长必须对接，严禁搭接。立杆步距不应超过1. 5m。梁底中间立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托距离最上面 一道水平杆不宜超过200mme当超过200nlm时，应采取可靠措施固定，即增加一道水 平杆加强。立杆垂直度偏差应不大于H/500 （H为架体总高度），且最大偏差应不大于±50mm。 架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水

38、平杆，最顶上两步架内再各增加一道水平 拉杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距垫木上皮不大于200nlm处的立杆上，横 向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。架体纵向的内外立杆沿全长从两端开始，每隔4排立杆，应设置一道剪刀撑，每 道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米。剪刀撑斜杆与地面倾角应在45. 60,之间，跨越立杆最多根数为：45,时7根，50时6根，60时5根。剪刀撑斜杆 与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。架体四周与建筑物应形成可靠连接，以减少架体搭设高度对稳定性的不利影响。 架体两端与中间沿水平方向全平面每隔4排立杆，从顶层开始向下，每层应设置一 道水平

39、剪刀撑。剪刀撑的构造应符合竖向剪刀撑的要求。竖直方向按每层楼面设置 一道连墙件，水平方向按每2跨设置一道连墙件。每个楼层在框架处，增加一道抱 柱箍管，与架体垂直方向的两根箍管延伸至架体，用扣件连接。立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头应错开在不同的框格层中设置，两根相邻立杆 的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；模板支撑体系杆件 不得与外脚手架、卸料平台等连接。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560N. m 之间。4、支撑架体搭设场地为地下室顶板，应保证场地平整无杂物，

40、确保排水畅通，不得 出现地基积水现象。5、高大模板支撑体系搭设前，应由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人员进行 安全技术交底以及对施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续。6、高大模板支撑体系搭设应在施工员指导和专职安全员监督下实施，并做好相应的 施工日记。搭设人员应当严格执行施工专项方案及有关安全技术规定，垫木、立杆 应准确定位。7、支撑体系搭设过程和完毕后，施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进 行检查并形成书面记录。抽样方法应按随机分布原则进行，适当加大受力较大部位 的抽检数量，抽检的数量为扣件数量的10%o不合格率超过抽检数量10%的应全面检 查，直至合格为止。搭设过程中和搭设

41、完毕后应随时对立杆的垂直度进行检查，发现不符合要求的情况 应及时进行整改。8、架体搭设完成后应进行验收并形成书面验收意见，施工单位由技术负责人到场组 织验收，未经验收合格不得进入下一道工序。混凝土浇筑前应施工单位应组织自检验收。合格后，再提请监理进行验收，未经 复验合格不得浇筑混凝土。高大模板支撑体系搭设和使用过程中应避免集中堆载。浇筑过程中应派有关人员对模板支撑系统进行观察，发现有支撑系统出现立杆弯 曲变形，扣件滑落等现象应及时进行处理。9、高大模板支撑体系拆除时，混凝土的强度应符合混凝土结构工程施工质量验收 规范（GB50204）的有关要求，并报监理单位审查同意后方可实施。10、高大模板支

42、撑体系搭设人员必须按照国家有关规定经专门的安全作业培训，取 得架子工操作资格证书，方可上岗作业。十、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、碎浇捣施工过程 中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查， 所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、安全防护措施是否符合规范要求。7）、模板支撑

43、架体和杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板碎前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇碎， 浇碎的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表:序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3nl<LW4m4mLW6. 5mW1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管W30钢板尺弯曲L（2）对其受力较大或跨度较大的碎构件采用早搭后拆模板体系，拆除可以拆除的小跨度模板，保留后拆的模板整片拆模后补顶补撑支模。2、拆除模板施工顺序:（1）拆除模板应由原搭设班组拆除。（2）拆

44、除模板班组应通过施工人员技术交底和班前安全活动才准进行拆模作业。（3）由里及外、先拆除支模的纵横接结板、斜拉结板和柱面板。（4）清理拆下的拉结板后，根据层高、用钢管扣件搭设拆模用脚手架，脚手架 高离拆模工作面有2米左右的操作距离。3、拆模安全技术措施：（1）根据随机抽样碎试块强度报告，由施工人员对班组全员进行拆模方案和安 全技术交底后才准作业。（2）拆模人员应戴好劳动保护用品。（3）操作要按顺序分段进行，由上而下，由里及外逐片将模板撬下，严禁大面 积撬落，操作时用力适当严禁猛撬硬砸。（4）施工员、班组长及班组全员必须熟悉拆模工作面，里外上下的工作环境， 做好工作面的临边、洞口的安全防护，模板可

45、能坠落部位的防护，施工员负责做好 “班前安全活动”，做到安全设施未完善不安排工作面。（5）拆模前，周围应设围栏或警示标志，重要通道应设专人看管，禁止非施工 人员和车辆进出。（6）模板必须拆除干净，在碎面上不得残留模板的板皮，木条和未撬落板块。（7）拆除檐口，阳台等危险部位的模板，底下应有架子，安全网或持安全带操 作，并尽量做到模板少掉到架子和安全网上。少量掉落在竹架，安全网上的模板应 及时清理。（8）严禁将待装或拆下的支模及模板堆放在外墙脚手架上。（9）拆下的模板应及时运到指定的地点上集中堆放，清理碎渣及铁钉分类堆放,做好文明施工。卜一、高大模板施工应急预案1 . 应急处置基本原则保证各种应急

46、资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行； 防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有 效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充 分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全 优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。2 .事故类型和危害程度分析在模板施工过程中，可能发生的施工事故主要体现在：（1）在模板搭设过程中，出现高处坠落现象。（2）在模板安装过程中，出现机械伤害事故。（3）由于电焊或乱扔烟头造成火灾。（4）在混凝土浇捣过程中，做为支撑的钢管立杆由于所受荷载过大

47、，造成扣件 破坏，立杆弯曲变形（5）在混凝土浇捣过程中，梁、柱出现爆模现象。3、组织机构及职责组长职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场 外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2）复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离， 并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（4）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处 理。(5)组织应急机构的相关人员的培训，教育，并进行演练。保证必要时的协调与分 工。(6)保证应急救援物资、器材的储备及有效性。副组长(即现场管理者)职责：(1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财 产损