轮扣架方案(共53页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上一、 工程概况1、工程概况项号内容说明与要求1工程名称建曙棕榈园1、4号楼及地下室2建设单位惠州市建曙房地产开发有限公司3设计单位长宇（珠海）国际建筑设计有限公司4监理单位深圳市合创建设工程顾问有限公司5施工单位中建四局第三建筑工程有限公司6工程类型1层地下室、2栋98米住宅、，总建筑面积约3万平方米7工程类别施工总承包8工作内容土建部分以基础垫层为界；水电部分从地下室配电柜引入计算起。2、建筑及结构概况建曙棕榈园1、4号楼及地下室由一层地下室和地上两栋30层高层建筑组成，建筑总高度98 m。本工程总建筑面积3万m2。建曙棕榈园1、4号楼及地下室系框架剪力墙结构。结构

2、情况如下表所示：建筑设计概况总建筑面积3万平方米结构类型剪力墙建筑高度98m标准层层高3m建筑耐久年限1级(50年)建筑耐火等级1级结构安全等级2级层数地下1、地上30层抗震设防六度二、 编制依据Ø 本工程工程招标文件、图纸、设计变更；Ø 建筑工程施工质量验收统一标准(GB 50300-2013)。Ø 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）。Ø 混凝土结构设计规范GB50010-2010。Ø 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）。Ø 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；&

3、#216; 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010行业标准Ø 钢结构设计规范（GBJ17-2003）；Ø 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；Ø 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；Ø 木结构设计规范（GB 500052003）；Ø 建筑工程施工工艺标准（中国建筑工程总公司编制）。Ø 建筑施工手册第五版；Ø 关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号文）；Ø 关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（建质2009254号）；三

4、、 轮扣架概述1、轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架。其主要特点是 无活动零件。 运输、储存、搭设、拆除方便快捷。可以自由调节。安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。缺点：轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上。不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设。 只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 1 轮扣式脚手架的施工要点及技术参数 施工要点、前期做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。 、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平

5、整并采取混凝土硬化措施。 、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围。 、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆、水平剪刀撑，使其整体稳定性得到可靠的保证。 、轮扣式脚手架图。 轮扣式脚手架技术参数 名称 型号 A（mm）理论重量(KG) 材质、壁厚 立杆LG2.5米 250014.02材质为Q235壁厚为3.0mm 立杆 LG1.8米180010.67立杆 LG1.2米12007.41横杆HG0.9米9003.91横杆HG0.6米6002.56 构造要求：立杆支承楼面标高不一致时，应补充设可调支托，保证水平横杆连续设置。钢管支顶底部用可调

6、式底座或固定底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，模板支架立杆可调托座的伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个轮扣间距。支架顶层水平杆至模板支撑点距离应不大于500mm，若不满足需加设扣件式水平杆作拉结。5001.1.1 纵横水平拉杆设置在钢管支顶底部上0.350m处纵横设置水平拉杆，用48×3.0钢管拉结，以后纵横水平拉杆按不大于1200mm高设置一道,水平杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧；或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。水平拉杆接长用扣件与立杆扣紧，接口应错开。为加强高支模的整体刚度

7、，在进行高支模施工时，水平拉杆应与高支模范围相邻的以下各层的模板支顶作有效拉结，要求拉结不少于两根钢管立杆。支架最顶水平杆距模板支撑点应不大于500mm。模板支架应设置扫地水平杆，可调底座调节螺母离地高度不得大于300mm，作为扫地杆的水平杆离地高度应小于550mm。梁板下支架模数如不能采用轮扣式支架时，应采用钢管立杆及水平钢管将梁板支架连成整体。受水平杆模数限制，不能设置轮扣水平杆，应增设扣件式钢管，将相邻的两侧轮扣架有效拉结为整体。关于轮扣直插式脚手架技术原理：以扣件式钢管脚手架、轮扣式脚手架的技术指标、计算参数与依据，进行各项试验和检测，必须达到或高于同类产品的技术指标要求；钢管的轴压力

8、，抗弯、抗剪均达到扣件式钢管脚手架的指标要求；轮扣焊接强度强于“扣件式钢管脚手架”扣件的抗滑力；即设计值RC=8KN纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力2.0KN的要求。轮扣直插式脚手架组件：直插式扣盘、竖向接长套筒、横杆接头、立杆、横杆等构件组成；扣盘、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。轮扣直插式脚手架安装方法：立杆安装时，首先把下托调至水平才连接其他立杆。把横杆两端的插头，插入立杆同一步距对应的锁盘孔内。用小锤敲击到位，当插头和锁盘到位时，中间的锁栅孔会相对应时再安上保险锁，这样安全更加保证。脚手架高度低于10米时可不考虑自重，10米以

9、上时必须考虑自重。轮扣直插式脚手架安装示意图四、 模板及支撑系统设计1、模板及支撑架的材料选择 本支撑系统采用轮扣式钢管脚手架体系进行搭设。梁板支顶系统主要材料如下：(1).模板均采用915mm×1830mm×18mm厚胶合板。(2).木枋：采用50×100mm木枋。(3).支撑系统：48×3.0mm轮扣式钢管支架及配件。(4).纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用48×3.0mm钢管及其配件。(5).调节支顶：可调顶托。2、支撑系统的设计梁的支撑体系本工程标准层的梁的尺寸：200×300、200×400、200×55

10、0、200×600mm，楼层高度H=3m。本工程标准层最大的梁为200×600mm梁底不设梁底支撑立杆梁底采用2根50*100木方平行与梁跨方向支撑，立杆纵横间距均为1200mm，立杆步距为1200mm。水平加固杆：为保证支架的整体安全稳定，钢管脚手架支撑系统的水平加固杆布距为1.2m纵横双向设置。梁底水平钢管需加顶托顶住已浇筑好的混凝土柱和剪力墙，梁底旁边侧水平管需做成抱柱，加强钢管架整体稳定性。 在搭设过程中，应经常对垂直度进行检查校正，确保立杆的垂直在容许的偏差在±15mm，以保证垂直度和力的传递。搭设模板支撑时应根据楼层的高度而搭至一定适当高度，上用可调托

11、座调节。底座离地面350mm处设置纵横扫地杆一道，底座下铺设木垫板。 梁底板及梁侧板采用18厚胶合板，楼面模板采用18厚胶合板。梁跨度4m时梁底模应按要求起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，梁底板安装后再安侧模、压脚板及斜撑。在搭设过程中，应经常对垂直度进行检查校正，确保立杆的垂直在容许的偏差在±15mm，以保证垂直度和力的传递。钢管支撑体系纵向水平杆应顶梁及抱箍扣接已浇灌砼柱，水平拉杆要与梁底钢管支架体系扣接不少于2个扣件。楼板模板支撑 本工程板厚有100mm、120 mm、150mm，其以板厚150mm进行计算：底模楼模板18mm，次楞采用单枋b=50mm，h=100mm

12、，间距300mm；主楞采用双钢管48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。立杆最大步距1.20m。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于200mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。五、 施工部署及施工准备1、工艺流程 施工工艺流程：施工准备柱钢筋加工制作及模板的配置柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。 柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预

13、留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。 梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收办交接手续移交砼工种。1.2 施工准备 2、材料准备 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工工期间的工程量、施工进度确定材料的数量及进场时间，由专人负责确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒

14、雨淋。 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。3、操作工艺 支模方式 梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。 。模板支设的要求 模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。 模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。柱子模板接缝控制 模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。

15、模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。 4、模板拆除 拆除前的准备 拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底； 全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； 清除架体上的杂物及地面障碍物； 拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部的许可，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。拆模时间规定 侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专

16、业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度模板拆除注意事项 梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆满足操作要求铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。 拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方并用专用撬棍拆除梁板模禁止野蛮施工。 拆下的模板由人工往下传递层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地严禁往下扔，以防止模板损坏。 当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。六、 质量标准1、模板拆除 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应

17、有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷复合乳化脱模剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。混凝土、砌筑、抹灰等实测数间在实体上原位标注，总包、监理、项目部分别采用白、蓝、红色标注。现浇

18、结构模板安装的允许偏差及检验方法如下表：项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和尺检查2 质量及安全技术控制措施质量控制措施：本方案编制完毕后，按规定要求进行审批。模板支撑施工前，项目技术负责人应就审批后方案的重点、难点、对各专业工长进行全面细致的质量安全技术交底，各专业工长应在具体操作时对施工班组进行交底，严禁违反方案施工、野蛮施工。施工过程中，

19、质检员应加强检查，特别应对模板垂直度、支撑系统的稳定性，立杆的竖直等进行跟踪检查，联合各专业工长边检查边整改，对施工全过程进行监督，严禁立杆偏心设置。施工前，各专业人员应仔细核对图纸，尽量避免因各专业图纸不符而造成返工。对施工中发现的问题，应及时通知项目技术人员会同监理、甲方、设计院进行处理，严禁现场擅改设计。砼浇筑过程中,必须派专人负责守模，定人定位，在浇注本人守护区域时，要进场检查螺杆、扣件等的松紧，一经发现扣件滑落及螺杆扣松拖，必须立即停止砼浇筑，待重新加固稳定后再行施工。板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。安全措施：支撑架必须严格按方案执行，确保承载力和稳定性，安检员应对支撑系统的

20、搭设（如立杆间距、立杆垂直度、立杆接头、纵横向水平杆设置、剪刀撑的设置、承重木枋的间距等）进行仔细检查，实测实量，并作好检查记录，发现问题后应立即落实整改。 专业工长应加强对班组的安全技术交底，坚持作好班前安全教育活动。外架搭设应提前完成，周边满挂安全网，实行全封闭施工。模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源。登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。现场严禁吸烟，并应配备足够的灭火器，以确保电焊作业的安全。模板支撑施工时间长，各班组要作好人员调配，严禁疲劳作业，严禁酒后作

21、业。模板支撑施工期间，管理人员应加强夜间值班，以确保现场需要。利用卸料平台转料时应随放随吊、严禁过夜、严禁堆放超出卸料平台规定的荷载。3 应急救援预案目的为及时、有效的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本应急预案。职责由项目负责人、施工员、安全员、技术员等成立应急小组。项目负责人周江根同志任应急小组组长。组员：戴德益、庄泽浩、曾慧明、郑宇新、任双宝、林汉杰、顾胜伟、李洋凡。具体分工如下：曾慧明、郑宇新：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。林汉杰：负责组织人员疏导被困人员、维持现场秩序。李洋凡：负责立即同消防、医院、公安部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接

22、应。任双宝：负责现场物资、车辆的调度。顾胜伟：负责现场电气线路及照明的控制。应急措施事故发生后视现场情况，若有被掩埋人员应立即挖掘被掩埋人员，并转移到安全地方。保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。简易的包扎止血预防感染。应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。就医路线 项目到三和医院通讯联络医院救护中心 0752- 报警： 0752- 火警：0752-有关负责人联系电话：项目常务经理：周江根 手机：安 全 员： 林汉杰 手机：技术负责人：

23、 庄泽浩 手机：注意事项事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。七、 计算书1、板计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强

24、度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.20m。立杆钢管类型选择：A-LG-1500(60×3.0×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(48×3.0×840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(48×2.5×840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(48×3.0×840);面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度

25、15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用50×100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W

26、=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.150×1.200+0.200×1.200=4.758kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×1.200=1.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=64.800cm3 I=58.320cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度

27、设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125×(1.20×4.758+1.40×1.200)×0.300×0.300=0.083kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.083×1000×1000/64800=1.283N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 5×4.758×3004/(384&

28、#215;6000×)=0.143mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.150×0.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.300=0.300kN/m静荷载 q1 = 1.20×1.130+1

29、.20×0.060=1.427kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.300=0.420kN/m计算单元内的木方集中力为(0.420+1.427)×1.200=2.216kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.217/1.200=1.847kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.85×1.20×1.20=0.266kN.m最大剪力 Q=0.6×1.200×1.847=1.330kN最大支座力 N=1.1×1.200×1.847=2.439kN木方的截

30、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.266×106/64000.0=4.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1330/(2

31、15;60×80)=0.416N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.190kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.190×1200.04/(100×9000.00×.0)=0.725mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.439kN均布荷

32、载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.214kN.m经过计算得到最大支座 F= 10.824kN经过计算得到最大变形 V= 2.055m顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm

33、4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.214×106/83333.3=14.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求!建议增加顶托梁数量或调整间距！(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×5917/(2×50×100)=1.775N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算不满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.055mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷

34、载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.149×3.000=0.448kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.200×1.200×1.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.150×1.200×1.200=5.422kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 6.158kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经

35、计算得到，活荷载标准值 NQ = (0.000+1.000)×1.200×1.200=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.41kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计

36、值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =9405/(0.558×571)=34.468N/mm2,立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手

37、架规范计算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.108×1.200×1.500×1.500/10=0.037kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.200×6

38、.158+1.400×1.440+0.9×1.400×0.037/1.200=9.444kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =9444/(0.558×571)+37000/7700=41.842N/mm2,立杆的稳定性计算 < f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)

39、，p = N/A；p = 37.62 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.41 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!梁计算依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50

40、017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁截面 B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距 h=1.20m，立杆钢管类型选择：B-LG-2500(48×3.0×2500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(48×3.0×8

41、40);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(48×3.0×840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(48×3.0×840);梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度 1.20m。梁顶托采用50×100mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m

42、2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.500×0.600×0.200+0.200×0.200=3.100kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.200=0.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80&

43、#215;1.80/6 = 10.80cm3； I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.100+1.40×0.200)×0.400×0.400=0.064kN.m经计

44、算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.064×1000×1000/10800=5.926N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.100+1.4×0.200)×0.400=0.960kN截面抗剪强度计算值 T=3×960.0/(2×200.000×18.000)=0.400N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0

45、.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.100×4004/(100×6000×97200)=0.921mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.200×0.400×(2×0.6

46、00+0.200)/0.200=0.560kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+1.000)×0.200×0.400=0.080kN均布荷载 q = 1.20×6.120+1.20×0.560=8.016kN/m集中荷载 P = 1.40×0.080=0.112kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.

47、858kN N2=0.858kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.302kN.m经过计算得到最大支座 F= 0.858kN经过计算得到最大变形 V= 0.362mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.302×106/83333.3=3.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求

48、!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×0.857/(2×50×100)=0.257N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.362mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受

49、力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.274kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.801kN经过计算得到最大变形 V= 0.589mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.274×106/83333.3=3.29N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

50、(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1086/(2×50×100)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.589mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、双槽钢托梁计算盘扣式模板支架可采用双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁。双槽钢型钢类型选择为8号槽钢1、双槽钢托梁受弯承载力计算双槽钢水平杆上的弯矩按下式计算： M = F×c式中：M双槽钢弯矩；：F单根双槽钢

51、托梁承担的竖向荷载一半；：c模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。双槽钢托梁的受弯承载力应满足： M / W < f式中：W双槽钢的截面模量; f钢材强度取205N/mm2。 M=2.80×0.20=0.56 kN.m M / W = 0.56×50.60×1000 = 11.07N/mm2双槽钢托梁受弯强度M / W < f，满足要求!2、双槽钢托梁挠度计算双槽钢托梁的挠度应符合下式规定： 经计算Vmax = 2.33mm双槽钢托梁挠度Vmax < v=1200/150和10mm，满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

52、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 双槽钢托梁的最大支座反力 N1=2.92kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.468=0.561kN N = 2.917+0.561=3.478kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010

53、，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/15.9=93.082, =0.527 =3478/(0.527×450)=13.036N/mm2,立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300&#