外架工程施工方案

1、悬挑外脚手架施工方案一、工程概况本工程为安康高新区居尚社区工程，共三栋，其中5号楼地下2层，地上26层，3号楼地下一层，地上26层；6号楼地下一层，地上18层；总建筑面积约60291.55平方米，西侧为花园大道，北面为361国道。二、编制依据1、建筑施工手册（第四版） 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2001） 3、钢结构设计规范（GB500172002） 4、建筑结构荷载规范（GB500092001）5、职业安全健康管理体系程序文件6、大同市庆祥里廉租住房建设项目4楼施工图纸7、施工组织总设计三、主要人力、材料及进度计划3.1人力计划施工员 1人 技术员 1人 质检员

2、1人 安全员 2人 架子工 30人 3.2材料计划钢管48×3.2 100 t 扣件 20000个 密目网 15000 安全网 10000 木脚手板 100m3 3.3进度计划计划4.5天搭设一层四、脚手架工程设计及搭设参数本工程外脚手架采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在五层平面设槽钢悬挑并钢丝绳斜拉结构，6层一挑，密目网全封闭。1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.

3、00 m；采用的钢管类型为 48； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西安康市，查荷载规范基本风压为0.490kN/m2，风荷载高度变化系数z为0.920，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(k

4、N/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 1.6 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 (一)、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活

5、荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.035+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.352 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.352×1.052/8 = 0.324 kN.m；最大应力计算值 = Mqma

6、x/W =68.541 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =68.541 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.175+1.5 = 1.71 kN/m ； 最大挠度 = 5.0×1.71×10504/(384×2.06×105×113600)=1.157 mm；小横杆的最大挠度 1.157 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ (二)、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度

7、和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035×1.05=0.037 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.037+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.235 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08&

8、#215;0.035×1.5×1.5=0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.235×1.5= 0.495 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.495=0.501 kN.m最大应力计算值 = 0.501×106/4730=105.922 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 105.922 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度

9、和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.035×15004 /(100×2.06×105×113600) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.037+0.184+1.575）/2=0.898kN = 1.883×0.898×15003/ ( 100 ×2.06×105×113600) = 2.439 mm；最大挠度和：= max + pmax

10、= 0.052+2.439=2.49 mm；大横杆的最大挠度 2.49 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ (三)、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.05×2

11、/2=0.037 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.5=0.053 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.037+0.053+0.276)+1.4×2.362=3.747 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (四)、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

12、(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.05×2/2)×0.035/1.80×18.00 = 2.618kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.835 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×8×1.5/2 = 0.84 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 =

13、 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.428 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.49 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的

14、规定采用： Uz= 0.92 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.49×0.92×1.128 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.428+ 1.4×4.725= 14.329 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.428+ 0.85×1.4×4.725= 13.336 kN；风荷载设计值产生的立杆

15、段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0.206 kN.m；(五)、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.329 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确

16、定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14329/(0.188×450)=169.37 N/mm2；立杆稳定性计算 = 169.37 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.336 kN；计算立杆的截面回转半径

17、：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13336.47/(0.188×450)+205861.095/4730 = 201.164 N

18、/mm2；立杆稳定性计算 = 201.164 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(六)、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.382 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N

19、0= 10.382 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.5×10-4×205×103 = 87.545 kN；Nl = 10.382 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.382小于双扣件的抗滑力 16

20、kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图(七)、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×6.428 +1.4×4.725 = 14.329 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5

21、= 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 19.227 kN； R2 = 10.479 kN； R3 = -0.31 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.154 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.154×106 /( 1.05 ×141000 )+ 14.329×103 / 2610 = 20.041 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 20.041 N/

22、mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！(八)、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 ×9.9×88× 235 /( 1200×160×235) = 2.59由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 2.154×106 /( 0.961×141000 )= 15.899 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.

23、899 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!(九)、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=20.708 kN；(十)、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=20.708 kN 选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径21.5mm。 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得

24、Fg296KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=40.453KN>Ru20.708KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=20.708kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(20708×4/3.142

25、×50) 1/2 =23mm；)十一)、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.31 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=310.288×4/(3.142×50×2)1/2 =1.988 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。五、型钢悬挑卸料平台计算书本工程卸料平台的悬挑长度和所受

26、荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。1.荷载参数脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):12.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安

27、全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按 固支 计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.20，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.60, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：3.00。 (一)、次梁的验算:次梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，间距0.2m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 Ix=866.2cm4；转动惯量 Wx=108.3cm3；回转半径 ix=

28、6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1=0.30× 0.20= 0.06kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号槽钢槽口水平，标准值为0.17 kN/m Q2=0.17 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：12.00kN荷载组合Q=1.2×(0.06+0.17)+1.4×2.00×0.20=0.83kN/mP=1.4×12.00

29、=16.80kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为： 经计算得出: Mmax = (0.83×3.002/8)×(1-(0.002/3.002)2+16.80×3.00/4=13.54kN.m。 最大支座力计算公式: 经计算得出: R = (16.80 + 0.83×(3.00 + 2×0.00)/2 = 9.65kN3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/m

30、m2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.35×104/(1.05×108.30)=119.06 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =119.06 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.00×63.00×235/(3000.00×160.00×235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b'=0.693；次梁槽钢的稳定性验算 =1.35&#

31、215;104/(0.693×108.300)=180.38 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =180.38 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!(二)、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16号工字钢 ，间距0.2m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值

32、为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.20) = 0.41kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力： R1 = 31.454 kN； R2 = 22.592 kN。 最大支座反力为

33、 Rmax=22.592 kN；M1=4.699kN.mM2=13.764kN.m最大弯矩 Mmax=13.764 kN·m；最大挠度 =0.020 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =13.764×106/1.05/141000.0+2.11×104/2610.000=101.047 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 101.047 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算

34、其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.44由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b'=0.734；主梁槽钢的稳定性验算 = 13.764×106/(0.734×141000.00)=133.03 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 133.03 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!5.焊缝强度验算焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍，满焊。焊缝面积：A=2(h+2b-2t-30)×1.2t×0.7=2(160.00+2×88.00-2

35、5;9.90-30)×1.2×9.90×0.7=4760.08焊缝惯性矩I=15965860.092焊缝抵抗矩W=2I/h=2×15965860.092/160=199573.251角焊缝强度fwf=160 N/mm2f=M2/W=13763890.574/199573.251=68.967N/mm2f=R2/(2.4t(h-t-10)=6.787N/mm2 焊缝强度验算结果满足要求!(三)、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； R

36、Ui - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (3/(1.8+1) = 0.731；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RUi = 31.454 / 0.731 = 43.03 kN；(四)、钢丝拉绳的强度验算:选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径21.5mm。 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg348.5KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6&

37、#215;61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=47.628KN>Ru43.025KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。(五)、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=43025.258N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=43025.3×

38、4/(3.142×50.00×2)1/2=23.4mm。(六)、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。六、脚手架作业要

39、求及质量标准：6.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6.2每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。6.3底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。6.4立杆搭设应符合下列规定：6.4.1相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。6.4.2当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。6.4.3顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采

40、用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。6.4.4钢脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值不大于75。 6.5纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。做到横平竖直,断面呈矩形，色泽一致。6.6脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下

41、方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。6.7连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于50m，连墙件每3.6m×4.5m设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450600之间；连接点中心至

42、主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数(n)765本工程脚手架高度在24m以上，必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆

43、的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6.8扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6.9作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。6.10脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm;木脚手板应垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应支承杆可靠地固定，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。七、脚手架的拆除拆除脚手架时，应