大连理工大学

1、2船舶主要要素确定2.1排水量初步估算对油船这种载重型船舶，随变化有相对稳定的范围，因此通常用载重量系数法估算初始排水量。设计船舶之前先把母型船有关参数列出，见表2.1。表2.1 母型船数据项目数值载重量（t）12000载重量系数0.736总长（m）134.85设计水线长（m）129垂线间长（m）126型宽（m）22型深（m）10.6设计吃水（m）7.457型排水体积（m3）15811.45排水量（t）16304方型系数0.761水线面系数0.885中横剖面系数0.989棱形系数0.769K1=L/B5.727K2=B/d2.950选取载重量系数1采用708研究所常用的载重量系数估算（船舶设计

2、实用手册1） (2.1)其中：K系数，对采用50%以上高强度钢的大型或超大型油船K=1.011.03，对浅吃水船型（B/T>3.5）K=0.90.95；对DW=1000050000t(纵舯剖面上无纵舱壁)的船K=1.01.02。2以12000DWT成品油船为母型船，其载重量系数，考虑中小型油船的载重量系数范围是0.60.75（船舶设计原理221页），综上，本设计船的载重量系数取自母型船，。排水量初步估算 (2.2)2.2初步拟定主尺度及方形系数参考母型船，相关资料及经验公式，同时考虑结构和布置的要求，初步拟定主尺度。主尺度比法选择出L/B=K1，B/d=K2及方形系数，已知排水量后，就可

3、应用浮性方程算出L，B，d。 (2.3)其中：海水密度，取1.025t/cm3；k附体系数，取1.006；K1，K2，取自母型船，型深初步按母型船D0/L0换算，即D=L(D0/L0)。初定主尺度为：=111.172m，B=19.411m，d=6.579m，D=9.353m，=0.761。统计法由文献油船总体设计3介绍的主尺度统计公式计算：DW<10000t的油船：L=5.7DW1/3，B=0.91DW1/3，d=0.78DW0.25，D=1.29DW0.25-2.5。初定主尺度为：=114.942m，B=18.35m，d=7.442m，D=9.776m，=0.69。其他船舶资料参照查阅

4、的几艘与设计船载重量相近船型资料4，见表2.2。表2.2 与设计船载重量相近船的主尺度项目数值载重量55006500700089009000100001200012500Lpp108.8(总长)94110115117.6(总长)116126145.3(总长)B16.261817.6181920.42220.8d5.4366.86.87.587.457D8.39.69.59.21011.310.611.2本船是成品油运输船舶，设计时应注意降低造价和消耗，提高运输能力，提高其经济性。因此，应该适当的减小船长增大型深，以降低船体钢料重量，降低造价5。 综合考虑各种因素的影响，最后初步拟定主尺度为：=

5、112m，B=18m，d=7m，D=10m，=0.765。2.3初选主机用海军系数法估算设计船所需的主机额定功率。由母型船的相关资料得海军系数： (2.4)设计船的设计航速为V=13.5kn，设计船与母型船的海军系数相等，则设计船需要的主机功率为： (2.5)查相关资料初选主机型号为：MAN-B&W 5S35MC，额定功率3700kW，转速173rpm，耗油率178g/kW·h。2.4空船重量估算由船舶设计实用手册1介绍的推荐公式进行整体估算： (2.6)其中K值：20000tDW5000t 0.170.2；70000tDW25000t 0.1650.175；300000tD

6、W80000t 0.1450.165。设计船的载重量为8200t，K值选为0.19，所以计算得LW=3312t。排水量储备：根据船舶设计原理229页介绍的方法，在初步设计阶段，通常取2%LW5%LW（大船取小的数据），本船排水量储备取为4%LW=132t。2.5重力与浮力平衡实际载重量：。要求载重量：DW=8200t。载重量增量：，载重量允许的误差为的0.1%，重力浮力不平衡，须用诺曼系数法进行平衡。由船舶设计原理2121页的图4-9查得本船诺曼系数 N=1.31。 排水量增量：。根据浮性微分方程：，保持方形系数不变，改变L，B，d。计算得：=114m，B=18.8m，d=7.01m，D=10

7、m，=0.765，=11851t。新的空船重量：LW2=3518t。排水量储备：141t。新的载重量：。载重量增量：，/2= 0.06%0.1%，符合要求，重力浮力平衡调整完毕。=11851t，在此排水量下要达到航速13.5kn，所需主机功率为：，因而最初选定的主机型号是合理的。2.6载货量Wc计算1 燃油重量 (2.7)式中：包括一切用途在内的耗油率，取主机持续常用功率时的耗油率的1.11.5倍，1.3×178g/kW·h；主机持续常用功率（CSR），3150kW；R续航力，3000n mile；服务航速，或比适航速度小0.51kn，取12.5kn；k考虑风浪影响而引起航

8、行时间增加的储备系数，通常取1.151.2，取为1.2；d储备天数,取为5天。燃油总量为=315t。2炉水重量 (2.8)炉水总量为=16t。3滑油重量 (2.9)其中：为比例系数，通常柴油机船取3%5%，汽轮机船取0.8%1%，本船为柴油机船，偏于安全的考虑取=5%。滑油总量为=16t。4船员生活用水本船船员16人，每人每天耗水按100kg计，则生活用水总量为：其中增加的10天为5天储备，5天停港。5人员及行李每人体重按65 kg计算，每人的行李按50 kg计，则人员及行李重为：（65+50）×16/1000=2t6食品每人每天按5kg计，食品重为：其中增加的10天为5天储备，5天

9、停港。7备品备品的统计数字一般为50t70t，或者一般可取为（0.5%LW1%LW），本船备品重取为50t。8载货量以上油水等消耗品重量总和为432.5t，载货量=7767.5t。2.7稳性校核在主尺度确定时通常只做初稳性校核，其内容是估算初稳性高度，并检验其是否符合设计船所要求的数值。1初稳性下限要求初稳性方程式： (2.10)式中：所核算状态下的初稳性高度；相应吃水的浮心高度；r相应吃水下的横稳心半径；所核算状态下的重心高度；自由液面修正值，此处忽略。利用近似公式估算和r，选用薛安国公式确定系数a1,a2。根据文献油船总体设计3中介绍的方法估算水线面系数：；母型船=0.885，考虑到与母型

10、船相似，本船取=0.885。 (2.11) (2.12)=·D，空载油船=0.60.66；偏于安全的考虑，取0.66，则6.3m。，满足初稳性高度下限要求。2初稳性上限要求为使横摇和缓，摇幅不过大，希望不发生谐摇，即：调谐因子 (2.13)式中：船舶横摇自摇周期， (2.14)波浪周期， (2.15)波长，我国沿海情况波长躲在60m70m,偏于安全的考虑，取70m；预期到=1.3=8.7时，允许的最大初稳性高度（上限值）为： (2.16)式中：B船宽m；B/d不同的系数，查船舶设计原理256页中表3.5得=1.01；重心高度。计算得，满足初稳性高度上限要求。综上，设计船的初稳性满足规

11、范要求。2.8航速校核航速校核实质就是航速或马力估算，其目的是：初步估算设计船在给定主机情况下的航速，或初步确定在所要求航速下需要的主机功率。本设计要校核当主机发出额定功率时，航速能否达到任务书要求的设计航速13.5kn。估算总推进系数一、 船身效率1伴流分数 泰勒公式： (2.17) 汉克歇尔公式： (2.18)根据船舶原理6上册250页介绍经验公式来确定棱形系数： 楚思德公式： (2.19)为服务航速（kn），计算得=0.425 Fr0.24： (2.20)计算得=0.71 贝克公式（的极限）： (2.21)计算得=0.758，若棱形系数超过此值阻力将迅速增加。中低速的油船均在0.9850

12、.99之间,为了使，相互配合，最终取=0.774，Cm=0.988。由汉克歇尔公式得=0.362；最终取=0.350。2推力减额分数t 商赫公式：t=k (2.22)单螺旋桨船，装有流线型舵或反应舵者k=0.50.7，取k=0.6，计算得t=0.21； 汉克歇尔公式： (2.23)最终取t=0.23。二、 船身效率=（1-t）/（1-）=1.185三、 相对旋转效率一般可近似地取=1四、 轴系效率尾机型船=0.98五、 螺旋桨敞水效率取功率储备10%，则螺旋桨敞水收到的功率：其中：进速（kn），；螺旋桨敞水收到的功率（hp）；计算得=7.108，由此可在MAU图谱中查到约为0.515。因而总推

13、进效率考虑到适当裕度取=0.58，所以设计船的有效推功率THP=·BHP=2146kW。估算设计船的有效功率按母型船比例初步选取为1.787m即1.57%，根据船舶设计原理2187页图5-5知与本船棱形系数相配合的最佳浮心位置为1.5%1.7%，所以取1.787比较合理。用莱普法6估算有效功率曲线，基本参数如下：=114m，B=18.8m，d=7.01m，=11492.99m3，=0.765，=0.988，=0.774，B/d=2.682，/B=6.124，=1.787m，。具体计算过程见表2.3：表2.3 莱普法估算有效功率序号项目数值1V(kn)121314152（m/s）6.1

14、76.697.207.7230.650.710.760.824（查图）21.9026.9038.1058.105/B修正值%（查图）6.866.866.866.866修正后的=1+（5）×（4）23.4028.7440.7162.0870.0010100.0012400.0017570.002679859218486864153360769088234674023108498.778.818.848.8710桑海公式（船舶原理上165页）0.0016350.0016180.0016030.00158911粗糙度补贴系数（船舶原理上176页）0.00040.00040.00040.00

15、04120.0030450.0032590.0037600.00466813（m2/s2）38.1044.7251.8659.5414(kg)179441.20225380.92301582.69429818.5815B/d修正=（B/d-2.4）×5%1.411.411.411.4116(kg)2529.073176.554250.556057.9317(kg)181970.28228557.47305833.24435876.5118(kW)1123.271528.412202.493363.22绘制有效功率曲线（EHP-V曲线）由表2.2中的数据可画出有效功率曲线，如图2.1：

16、图2.1有效功率曲线航速校核由图2.1可知当主机额定功率时，航速为13.94kn13.5kn，满足设计要求。2.9舱容校核对双壳双底型油船容积校核要分层进行校验，即分别对货油舱舱容和专用压载水舱舱容进行校验。及。货油舱能提供的容积，m3；货油区能提供的总容积，m3；货油所需要的容积，m3；压载水舱所需容积，m3。双层底高度及双层壳宽度计算按照国内航行海船法定检验技术规则（2004）7对于DW5000t 的油船，必须设双壳双底结构。双层壳宽度不得小于b=0.5+DW/2000或2m取小者；但不得小于1m。双层底高度不得小于=B/15或2m 取小者；但不得小于1m。本船取：b=1m，=1.26m。

17、本船所能提供的总容积 (2.24) (2.25) (2.26)式中：总容积利用系数；货油区长度利用系数，为货油区长度，按母型船比例取=78.4m，=0.688；型深高度下中剖面面积系数，=0.992。计算得：=14200 m3。货油舱能提供的容积 (2.27) (2.28)式中：货油舱容积利用系数。计算得：=9885 m3。压载水舱（即双层壳之间）能提供的容积：货油所需容积 (2.29)式中：货油量，7767.5t；货油密度，0.82t/m3；k考虑货油膨胀及舱内构架系数，1.04。计算得：=9852 m3。压载水舱所需容积一般取（0.20.5）DW，本船取0.35 DW=2870 m3。污油

18、水舱所需容积按防污染规定不得低于2%3%，本船取0.03=296 m3。校核=9885 m3=9852 m3；=4315 m3=2870 m3；综上，本设计船的舱容满足设计要求。小结以上性能校核均满足，因而初步拟定的主尺度满足要求。垂线间长 =114m型宽 B=18.8m设计吃水 d=7.01m型深 D=10m浮心纵向位置 =1.787 m排水量 =11851t方形系数 =0.765棱形系数 =0.774中横剖面系数 =0.988水线面系数 =0.885技术经济分析船长和方形系数对船舶的快速性有主要关系，而船长对船舶钢料重量又有主要关系，增加船长将使船体钢料及舾装设备的重量增加从而增加造船价格

19、8，因而本次设计从经济性角度考虑，仅简单分析本船的和的选择是否合理。本船是一条8200t级的近海成品油船，设计航速为13.5kn，Fr约为0.208属于中低速船，考虑到当前燃油价格不断上升，经济船长Le应相应加大9，因而本船114m属于同类型船的经济船长范围内。根据Fr0.208查船舶设计原理2107页图4-7可得从阻力上考虑的临界方形系数约为0.74，本船方形系数0.765略大于0.74使船舶的阻力有所增加，但当一定时，适当增大能够使船舶主要尺度适当减小，从而能降低造价。因而的选择也是合理的。3型线设计型线设计时采用改造母型船横剖面面积曲线的方法，本船具有平行中体，且较大，故采用“1-”绘制

20、设计船型线图。3.1绘制母型船横剖面面积曲线选择12000DWT成品油船为母型船由母型船的型线图，利用CAD查询功能查得母型船设计吃水下各站横剖面面积，取竖坐标为各站横剖面面积与最大横剖面面积的比值，取横坐标为剖面距船中的实际距离与的比值，绘制母型船无因次横剖面面积曲线，见图3.1。具体计算过程见表3.1。表3.1 母型船各站横剖面面积及无因次化曲线坐标站号横剖面面积（m2）无因次化横坐标无因次化纵坐标04.82-10.030128.72-0.90.177266.89-0.80.412399.33-0.70.6124126.37-0.60.7795146.13-0.50.9006156.60-

21、0.40.9657160.43-0.30.9888161.87-0.20.9979162.32-0.11.00010162.320.01.00011162.320.11.00012161.990.20.99813160.930.30.99114158.680.40.97815153.340.50.94516141.210.60.87017121.140.70.7461892.580.80.5701974.560.850.4591953.920.90.3322032.800.950.2022014.1110.0873.2用“1-”改造母型船横剖面面积曲线母型船横剖面面积曲线各参数用CAD查询功能

22、得母型船棱形系数=0.767，100%×-/=100%×/0.769=0.21%0.5%，满足精度要求；浮心纵向坐标=1.967，100%×-/=100%×/1.975=0.39%0.5%，满足精度要求；前体棱形系数=0.799，后体棱形系数=0.736。根据经验公式估算设计船前后体棱形系数和 (3.1) (3.2)因此，前后体棱形系数变化量： (3.3) (3.4)求各站移动的距离及辅助站位置按“1-”法有：船中前各站 (3.5)船中后各站 (3.6)各辅助站距理论站距离为，具体计算过程见下表3.2：表3.2 各辅助站位置站号0-1-0-11-0.9-

23、0.00166-0.901662-0.8-0.00333-0.803333-0.7-0.00499-0.704994-0.6-0.00666-0.606665-0.5-0.00832-0.508326-0.4-0.00998-0.409987-0.3-0.01165-0.311658-0.2-0.01331-0.213319-0.1-0.01497-0.1149710000110.10.039320.13932120.20.034950.23495130.30.030580.33058140.40.026210.42621150.50.021850.52185160.60.017480.617

24、48170.70.013110.71311180.80.008740.8087418.50.850.006550.85655190.90.004370.9043719.50.950.002180.9521820101母型船中部为平行中体故没有移动。 绘制设计船横剖面面积曲线根据表3.2中数据，将母型船前体各理论站向前移动相应的距离，后体各理论站向后移动相应的距离，从而得到设计船无因次化横剖面面积曲线，见图3.1。图3.1 设计船横剖面面积曲线校核设计船的和利用CAD查询功能得到设计船的=0.77397，=1.87108，由于满足设计要求（误差要求在0.5% 以内），而不满足设计要求（误差要求在

25、0.5% 以 内），故应用迁移法求出满足设计要求的新面积曲线。这时各辅助站又有新的移动距离，则最后的辅助站距理论站的距离为。迁移法横剖面面积曲线的形变函数为： (3.7)式中：y面积曲线在x处的竖坐标；b系数。 (3.8)由于面积曲线的x坐标长度为2，因而，=0.77397，故得b=0.00338。第2次移动各辅助移动距离及最终辅助站位置见表3.3。表3.3 第2次移动各辅助站位置站号y0-10.0297100-11-0.90.17694-0.00060-0.00166-0.902262-0.80.41210-0.00139-0.00333-0.804723-0.70.61192-0.0020

26、7-0.00499-0.707064-0.60.77854-0.00264-0.00666-0.609295-0.50.90026-0.00305-0.00832-0.511376-0.40.96478-0.00327-0.00998-0.413257-0.30.98838-0.00335-0.01165-0.314998-0.20.99722-0.00338-0.01331-0.216699-0.11-0.00338-0.01497-0.118361001000110.110.003380.039320.13594120.20.997990.003380.034950.23157130.30

27、.991480.003360.030580.32723140.40.977570.003310.026210.42291150.50.944690.003200.021850.51865160.60.869970.002940.017480.61453170.70.746320.002530.013110.71058180.80.570370.001930.008740.8068118.50.850.459370.001550.006550.85500190.90.332180.001120.004370.9032419.50.950.202090.000680.002180.95150201

28、0.08695001根据表3.3中数据，将第1次移动后的各辅助站均向后移动相应的距离，从而得到第2次移动后的设计船无因次化横剖面面积曲线，见图3.2。图3.2 设计船横剖面面积曲线第2次校核设计船的和利用CAD查询功能得到设计船的=0.77397，误差为0.004%0.5%；=1.78669，误差为0.1%0.5%，两者均满足精度要求。 3.3绘制型线图绘制辅助水线半宽图1按设计船主要尺度绘制格子线2绘制纵剖线图的首尾轮廓线参照母型船首尾柱的形状，按设计船的螺旋桨及舵的布置要求绘得侧面图的首尾轮廓线。3在水线图上绘辅助站位置根据表3.3中得到的无因次辅助站位置求得辅助站的实际位置，具体计算过程

29、见表3.4。表3.4 辅助站位置站号0-1-1-570001-0.9-0.90226-514292-0.8-0.80472-458693-0.7-0.70706-403034-0.6-0.60929-347305-0.5-0.51137-291486-0.4-0.41325-235557-0.3-0.31499-179558-0.2-0.21669-123519-0.1-0.11836-674610000110.10.135947748120.20.2315713200130.30.3272318652140.40.4229124106150.50.5186529563160.60.61453

30、35028170.70.7105840503180.80.806814598818.50.850.8550048735190.90.903245148519.50.950.95150542362011570004绘制辅助水线半宽图在辅助站上量取半宽，其中，和B分别为设计船某辅助水线在各辅助站处的型值半宽和型宽，和分别为母型船对应水线上各理论站的型值半宽和型宽。由此得到各辅助水线，设计船辅助站各辅助水线的半宽值见表3.5。表3.5 辅助站各辅助水线半宽值站号理论站位置(距船中)辅助站位置(距船中)半宽（mm）mmmm0470940141018802820376047005640658070500

31、-57000-57000225238461-51300-51429451755932100790682110842726510059922-45600-4586965717752338263228113085346241955449691374213-39900-40303175332163886431746635259580264437326814084274-34200-34730338948845590613565607141757780118503890190535-28500-29148487764617227778081168503873689529139929693506-228

32、00-23555604975778272872389809200929393529395940094007-17100-17955693082928829914692959394940094009400940094008-11400-12351749386929096931293889400940094009400940094009-5700-6746769188219171934594009400940094009400940094001000769188219171934594009400940094009400940094001157007748769188219171934594009

33、400940094009400940094001211400132007528873191089299938494009400940094009400940013171001865271178467891891559291939994009400940094009400142280024106651280428565886490549276938594009400940094001528500295635725741579828342856388659080926193839400940016342003502847216516709274647723810383738613884591339

34、211173990040503343552735862623165086934723874927746803381851845600459881925366542564612487652765580583760956414663918.5484504873512012728328236213916425145314756502053175544195130051485538175422262521276931153353352236713919412319.554150542368471242149516692002222523092227220923222057000570003665887

35、6510451220127210753580图3.3 辅助水线半宽图绘制横剖线图1在辅助水线半宽图中读出理论站上各辅助水线的半宽值，见表3.6。表3.6 理论站各辅助水线半宽值站号理论站位置(距船中)半宽（mm）mm0470940141018802820376047005640658070500-57000225238461-51300472784964104094286211352792515460342-4560070018462418271729033199359643385562698374773-39900185733284002444348005405594765737431820

36、984854-34200354550455758630967317297771581288584895390945-28500502866167381792782538617883090239186932093656-22800618576948370880490479249932793739398940094007-17100703983728885918493189399940094009400940094008-11400755087319119932493939400940094009400940094009-57007691882191719345940094009400940094

37、009400940010076918821917193459400940094009400940094009400115700769188219171934594009400940094009400940094001211400760787779140932393949400940094009400940094001317100725685598987920893299399940094009400940094001422800667381608667895091299327939794009400940094001528500589375568118846986848971916993209

38、3939400940016342004890667372487620787382438506874489649222928617399003591542760156385666370857387763978948184832718456002032379143844741500254105716597662316550677118.548450127228283389373040254363464748775143544356721951300583181922962594284831933433360737694024422919.554150872127015251700203422582

39、3442268226523862057000366588765104512201272107535802在横剖面图上画出辅助水线，其中，t和分别为设计船和母型船的设计吃水，而为设计船与母型船水线相对应的辅助水线；由已知 t =7.01m， =7.457m，辅助水线见表3.7。表3.7 辅助水线项目数值(mm)理论水线0500100015002000300040005000600070007500辅助水线0470940141018802820376047005640658070503量取辅助水线图上理论站上各辅助水线的半宽值（即表3.6），绘制到横剖图的辅助水线上，从而得到横剖线图，见图3.4。

40、图3.4 横剖线图绘制理论水线半宽图在横剖面图上量取理论水线上各站半宽，重新画到水线图上，从而得理论水线。绘制纵剖线图把横剖线图及水线半宽图中纵剖线上相应各点投影到侧面图上，绘出各条纵剖线，并进行三面投影光顺配合。由此得到设计船的水线以下部分的型值。校核方形系数及浮心纵线位置根据横剖线图校核设计船的方形系数和浮心纵向坐标。利用CAD查询功能查得设计水线下各站横剖面面积，见表3.8。表3.8 各站横剖面面积站号理论站位置(mm)横剖面面积（m2）1157001300-57000412114001301-513002413171001302-456005514228001283-399008115

41、285001244-3420010316342001155-285001191739900996-228001261845600767-1710012918.548450618-114001301951300449-570013019.55415027100130205700011以船长为横坐标，设计水线下横剖面面积为竖坐标绘制横剖面面积曲线，利用CAD查询功能查得型排水体积= 11494.4044m3，=0.765078，误差为0.01%0.5%，满足精度要求；查得=1.795m，误差为0.45%0.5%，满足精度要求。绘制甲板中心线及甲板边线1参考母型船，确定首舷弧=0.432m，尾舷弧=

42、0.173m，并按梁拱高度h0.48m绘制圆弧型梁拱曲线10，见图3.5。图3.5 圆弧型梁拱曲线2甲板中心线及甲板边线。为了施工方便把甲板中心线定为直线，由甲板中心线及标准梁拱曲线求出甲板边线。绘制首尾轮廓并进行三向光顺绘制首尾轮廓的水线半宽图和横剖线图。将水下部分光顺向上延伸，绘出型线图的水上部分，包括横剖线图，总剖线图和水线半宽图。制定型值表、注字、标尺寸3.4设计总结最终确定主尺度及船型系数如表3.9所示：表3.9 设计总结项目单位数值总长m122.05水线间长m116.76垂线间长m114型宽Bm18.8设计吃水dm7.01型深Dm10浮心纵向位置m1.795排水量t11852方形系

43、数0.765棱形系数0.774中剖面系数0.988水线面系数0.887首舷弧hfm0.432尾舷弧ham0.173梁拱hm0.484总布置设计按照任务书的要求，本船为钢质、单甲板、尾机型、单桨、单舵，由柴油机驱动的成品油船，具有球尾和球鼻首线型。参考母型船的布置，并按照国内航行海船法定检验技术规则（2004）7、钢质海船入级与建造规范（2006）11等规范要求对设计船进行总布置设计。4.1主船体内部船舱的布置总体划分1水密舱壁划分水密舱壁将船体划分为首尖舱、货油舱、机舱、尾尖舱。按照钢质海船入级与建造规范（2006）11中规定，设计船水密舱壁数不少于6个。2首、尾尖舱长度的确定钢质海船入级与建

44、造规范（2006）11中规定：首尖舱长度货船的防撞舱壁距首垂线的距离应不小于0.05 LL或10m，并且均应不大于0.08LL，其中LL是指龙骨上缘至最小型深的85%处水线总长的96%或沿该水线从首柱前缘至舵杆中心线的长度，取较大者。从设计船型线图上查得L=114.84，96%L=LL=112.8m，设计船取0.052 LL，为7.2m。首尖舱区长度为15.25m。尾尖舱长度尾尖舱舱壁位置一般取0.0350.045，设计船取0.048，为5.4m。尾尖舱区长度为8.15m。3机舱的地位及长度 机舱：由统计公式知，机舱长度lm=主机长度lm1+C，尾机型C=1012m本船lm1=4209mm，取C=12m，得lm=16.209m，最终取为16.25m。 货油泵舱：一般泵舱长度为78m，考虑到母型船的货油泵舱长度为4.2m，所以最终取为3.9m。 隔离舱：货油舱前后两端应设有隔离舱，以便与机炉舱、货