梁板柱配筋计算书

1、本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M和水平地震作用下弯矩组合值M乘以抗震承载力调整系数后gRE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 (9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T形截面计算。

2、T形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB跨及CD跨：=7.5/3=2.5m；，故取判别各跨中截面属于哪一类T型截面：一排钢筋取=70040=660mm，两排钢筋取=70065=635mm,则该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。BC跨：=3.0/3=1.0m；=0.3+8.4-0.3=8.4m；;，故取=1m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：取=55040=510mm，则该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MA

3、By-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4负弯矩M（kN·m）配筋As（）实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩M（kN·m） 续表49层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3配筋As（）实配钢筋4C254C254C254C252负弯矩M（kN·m）配筋As（）实配钢筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201负弯矩M（kN·m）-610-610配筋As（）3053056实配钢筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50 各层各

4、跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中4正弯矩M（kN·m）配筋As（mm2）实配钢筋3C203C183C203正弯矩M（kN·m）配筋As（mm2）实配钢筋2C25+1C203C252C25+1C202正弯矩M（kN·m）配筋As（mm2）实配钢筋3C254C25+2C223C251正弯矩M（kN·m） 续表501层号AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中配筋As（mm2）实配钢筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：

5、1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以gRE后的值。3. BC跨跨中弯矩较小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。（9-1-4）也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。1）剪压比验算无地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，Vmax=183.62kN；BC跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN，根据式（9-

6、1-5），有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，=353.07×1.1 =388.38kN；BC跨各层梁的最大剪力在首层右端 ，=469.48×1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于2.5，根据式（9-1-6），有AB跨及CD跨：BC跨： 各跨层各层梁剪压比均满足要求。2）箍筋计算为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。加密区箍筋取双肢f,8100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即:AB跨及CD跨

7、： BC跨： 有地震作用组合时，根据公式(9-1-8)AB跨及CD跨：gBC跨：即，除BC跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知，BC跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢f,10100。其余各层仍采用双肢,8100。AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢,8200，BC跨全长加密。最小配箍率根据公式(9-1-9)：满足最小配箍率要求。9.2 框架柱按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1。9.2.1 轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C柱，；混凝土强度：C30轴压比 柱轴压比满足要求。9.2.2

8、正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算,即:则界限受压轴力为：本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数。当截面轴力设计值g时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值g时，截面为小偏心受压状态。但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。因此，大

9、偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当x2as 时， (9-2-1)当x2as 时， (9-2-2)2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：(9-2-3)(9-2-4)各柱配筋计算详见表51表

10、54。表格51 A柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M轴力N轴压比g（mm）ea=max（20，h/30）（mm）ei = e0 + eal0HH(首层)（mm）48754875487552001 fcA/(gRE N)（1.0）2 l0/h（1.0）（mm）（2as=80）20.582as44.492as69.472as95.052as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)0r（mm2）980980980980初选钢筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M轴力N轴压比m（mm）ea=max（20，h/30）（mm

11、）ei = e0 + eal0HH(首层)（mm）4875487548755200z1 fcA/(gRE N)（1.0）z 2 l0/h（1.0）（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)（mm2）980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M轴力N轴压比（mm）ea=max（20，h/30）（mm）ei = e0 + eal0HH(首层)（mm）4875487548755200z1 fcA/(gRE N)（1.0）z2 l0/

12、h（1.0）（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)（mm2）980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格 54 D柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M轴力N轴压比（mm）ea=max（20，h/30）（mm）ei = e0 + eal0HH(首层)（mm）4875487548755200zfcA/(gRE N)（1.0）z l0/h（1.0）（mm）（2as=80）20.52as44.42as69.42as95.02as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (m

13、m2)0（mm2）980980980980初选钢筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承载力计算按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45表48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯”的放大系数1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。1、剪压比验算二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。取=700-40=660mm，则柱截面尺寸满足要求。2、箍筋配置抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表55。表格55 柱体积

14、配箍率层 号4321A柱最大轴力Nmax（kN）最大轴压比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小体积配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%B柱最大轴力Nmax（kN）593最大轴压比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小体积配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%C柱最大轴力Nmax（kN）593最大轴压比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小体积配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%D柱最大轴力Nmax（kN）最大轴压比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小体积配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%根据柱端加密区的箍筋配置要求，初步确定柱加密区箍筋取井字

15、箍,8100，非加密区取,8200。则加密区实际体积配筋率为：对照表55，可知，除C柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时为简化类型，略作调整后，配置如下：各柱首层加密区箍筋取井字箍f,10100，非加密区取f,10200，二层以上加密区箍筋取井字箍f,8100，非加密区取f,8200。各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取基础顶面至±0.000以上1260mm，柱顶端取850mm，其它各层柱柱端均取700mm。3、箍筋验算按最大剪力设计值计算。二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比l=2.35，相应轴力：N=936.65

16、kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的箍筋间距。=593.01kN|Vmax| =381.16kN（满足要求）非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。本工程采用梁板整体现浇结构，板厚130mm，混凝土采用C30，钢筋采用HRB400级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距而进行配筋计算。图 1现浇板区格布置图(部分)1、设计参数 ),级钢筋fy=360N/表格57 楼面板荷载设计值区格g+q/2q/2g+qA、CB、D

17、、EF计算跨度内跨，边跨A区格板周边固支，查表可得方向跨中弯矩系数分别为0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系数为0.0965、0.0174。对边区格板的简支边，取。表格58 按弹性理论计算的弯矩值ABCDEF330000002、截面设计截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用,10钢筋方向方向支座截面的。截面设计弯矩因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的弯矩减少 20%。截面配筋计算结果及配筋结果列于下表中。表格59 双向板截面配筋截面m最小配筋面积配筋实际跨中A110260C8180279100260C8180279B110260C8180279100260C8180279C110260C8180279100260C8180279D110260C8180279100260C8180279E110260C8180279100260C8180279F110260C8180279100260C8180279支座A-B110260C8180279A-A100260C8180279A-C100260C8180279B-E11