施工电梯基础施工实施方案

1、目录一、编制依据 2二、工程概况 2三、基础设计 2四、施工顺序 4五、施工升降机基础承载力的计算： 4六、基础确定 5七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计 6八、地下室顶板承载力加固设计 7九、基础的验收要求 16十、地下室顶板加固安全保证措施 17施工电梯基础施工方案一、编制依据本方案主要依据施工图纸、施工升降机（GB/T 10054-2005、 施工升降机安全规则（GB10055-2007、建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑 施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、工程概况珠江御景峰花园1-6幢住宅楼、44幢地下室

2、工程位于东莞市塘厦 镇平山村，由东莞市惠仁房地产开发有限公司投资兴建，江西建工第 一建筑有限责任公司承建，设计单位为广东珠江建筑工程设计有限公 司，监理单位为深圳市大众工程管理有限公司。安全监督单位：东莞 市建设工程安全监督站、塘厦镇建设工程安全监督组。本工程总建筑 面积总建筑面积100842 m2,地下建筑面积22100 m2,地下一层、地 上4幢33层（1、2、5、6幢），2幢28层（3、4幢、，建筑总高度 98.2 m。三、基础设计本工程采用京龙SC200/200TD型升降机，根据人货电梯机械制造 厂家对人货电梯基础的技术要求：、基础承受的载荷能力应大于 400KPa。P=（吊笼重+外笼

3、重+导轨架总重+载重）x 0.02 kN。、混凝土基础板下面的承载力应大于 0.15Mpa、双层钢筋网：钢筋直径12 mm，间距200 mm、L距离根据所选择的附架型号与现场实际情况而定。、基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。、基础周围须考虑排水措施。人货梯基础：（长）4.50M X（宽）4.60M X（高）0.30M人货梯主要参数如下表：宇项目单位参 '気备注1额定裁复莹ks2*20002额定乘员人24无载货时3最大提升高度M4504起升速度k min365吊笼内空尺寸M3+0X1+ 3X2+ 7长X宽X高6外笼（双）尺寸M3+ 6X4+ 3X2+ 1长X宽X高吊笼自重&am

4、p;2*22008标進节自重婕150g标准节长度JHI1150810吊杆提升直量炖300U电机台数612连续兄裁2乱赁裁功率Kff8311单台电机13额定电压/频率V/HZ380/5014AL1X23.515瀉申断路器A2旳316减凍枷牀比1； 1617KN - m318陆险空仝器計】住竦穹m min5419T20H=132. 7m20阳埴共承敦力KN40套21安裝载重量to2*2000本根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，1.、2、3、4栋所使用的升降机基础设置于车库顶板，板顶与人货梯基础底平，根据本工程结构设计总说明，地下室顶板荷载为8.0KN/m2，5、6栋基础安装在自然地面上。必须

5、保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。电梯基础选型如下：1. 配双层加强钢筋网格，采用 12200。2. 基础尺寸为 4500X 4600x 300mm。3. 基础砼标号米用C30o4. 基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装 置。四、施工顺序1、天然基础按施工平面布置确定基础位置一基础土方开挖一垫层浇筑一支 设模板一绑扎钢筋一一安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标 高和平整度符合要求）浇筑砼拆模、养护。2、地下室顶板基础按施工平面布置确定基础位置一基础地板加固一支设模板一绑 扎钢筋一安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符 合要求）浇筑砼拆模、养护。五、施工升

6、降机基础承载力的计算：施工升降机自重：SC200/200TD型施工升降机按高度105m时的重量: P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）x 2.0。吊笼重44KN,外笼重15KN,导轨架总重=（每节重1.5KN每节高1.508m） ,1.5KNX 70 节=105KN,载重 40KN。P1=44+15+105+40=204KN基础承载P计算考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。顶板施工电梯基础承载 P=GX 2=204X 2.1=428.4KN施工电梯基础混凝土自重：P2=4.5X 4.6X 0.3X 25kN/ m3=155.25KNo施工总荷载为 428.4

7、+155.25=571.65 KN基础地面承受压力：571.65+( 4.5X 4.6) =27.62KN/讥5、6幢基础完全能符合该机的安装要求1、2、3、4栋施工电梯基础设置于车库顶板，地下室顶板荷载为 7.5KN/m2,不满足要求。为确保车库顶板安全，采用钢管回顶至地下 室结构底板面。六、基础确定1. 基础厚度为300mm,配双层加强钢筋网格，钢筋直径 12，网格 间距200mm。2. 次浇前预埋好4根M22底脚螺栓。3. 基础预埋件必须牢固地固定在基础加强筋上。4. 基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差士 5mmo5. 回填土时必须夯实，保证强度。6. 基础平面必须保证

8、排水良好。7. 制作基础时必须同时埋好接地装置。8. 同时还必须符合当地有关安全法规详细做法见后附图01LL111A= 45D0hm& 4600 m型号吊爰裕L* 7 /：BSC20D 2D0TD3200X 150079GD-3600曹轉f棊础中心点弓附着箍而的距离亍菖图升辟机运行前、直首先将保护快地装墨与卄略担金屋联迪.接地电阻不犬于4Q.七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计在施工升降机的基础部位于地下室顶板、板厚300mm, 1#楼基础位于地下室顶板 A-EA-F/A-21A-22轴线位置范围内，2#楼基础位于地下室顶板 A-EA-F/A-17A-18轴线位置范围内。3#楼基础位于地

9、 下室顶板A-EA-F/A-10A-11轴线位置范围内，4#楼基础位于地下室 顶板A-EA-F/A-6A-7轴线位置范围内。地下车库用 © 48 X 3.25钢管 搭设满堂脚手架支撑体系作为加固手段对地下室顶板进行加固，脚手架搭设高度为3.6m，加固区域立杆纵距 0.7m,立杆横距0.7m，步距 1.0m。八、地下室顶板承载力加固设计1、地下室顶板的本身重量可以由本身结构支撑，对地下室顶板的加固只考虑升降机及其基础产生的恒动荷载：428.4+155.25=571.65 KN为尽量利用工程中使用较为灵活的材料， 本加固设计拟用钢管支 架作为支撑系统作为加固方案的实施方式。 具体钢管布置

10、搭设按简图 所示*b 4 f5GOO鼻-Jf滝莹真手某排布7007007007007007007007008000施工电梯基础钢管加固立面图2、地下室顶板混凝土受压强度验算按照应力考虑范围，设定升降机及其基础载荷全部集中， 并均匀 分布于支撑顶板底部的宽50mm X高100mm的水平横支承方木（木 楞）上。地下的室顶板底与方木（木楞）受压接触面，按立杆布置图 可知，长度为4500mm共计6条，即得总接触面面积：4500mmX 50mm X 6条二1350000mm2，由升降机及其基础产生的恒动荷载： 428.4+155.25=571.65KN 得：fc仁428.4+155.25=571650K

11、N/1350000mm=0.423N/mm2/vfc =14.3N/mm2 （由地下室顶板砼强度 C30轴心抗压设计值，查混凝土 结构设计规范GB 50010-2002表 4.1.4），由此表明方木（木楞）与地 下室顶板之间的应力传递混凝土受压强度验算合格。3、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部 均匀分布于支撑顶板底部的 6根长4500mmX宽50mm X高100mm 的方木（木楞）上，由此计算出地下室顶板传递的荷载压应力1cf,考虑地下室顶板承受一部分荷载：X 4.6X 8 =362.05 KN f=362050

12、/1350000mm =0.268N/mm2,方木（木楞）按建筑施工模 板 安全技术规范JGJ162-2008选用 针叶树种木材“南方松”，查该规 范表得其强度等级为AC15A查该规范表得顺纹抗压 fc=13N/mm2,横纹抗压fc90=2.1N/mm2，按最不利情况按横纹抗压值 考虑。贝心1cf=0.268N/mm2vfc90=2.1N/mm2由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算合格。4、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷 全部均匀分布于支撑顶板底部的 6根长4500mmX宽50mm X高

13、100mm的方木（木楞）上，由此说明方木（木楞）承受来自于地下 室顶板的均布荷载处于方木（木楞）的4500mm全长，为此进行方木 （木楞）抗弯强度验算。由立杆布置图可知方木（木楞）的支撑点为 2个中间等跨700mm,标准方木（木楞）长度为2000mm,现按简支 结构计算其弯矩：按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之2.单跨梁的内力及变形表（表 2-6表 2-10）之（1） 简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度表2-6第5序次的均布荷载简支 梁内力计算：加载在方木（木楞）上均布的荷载：q=0.268N/mm2 x50mm=13.4 N/mm;弯矩：Mmax=q2l/8=13.4N/m

14、m x 700 mmx 700mm/8=820750.mm,依建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008方木（木楞）抗弯强度应按该规范的公式进行计算，其中fm查JGJ162-2008表 A3.1-15使用针叶树种南方松由表 A3.1-1得TC15A 查表A3.1-3得mf=15,同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞） 为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的fm=15x 0.8=12Nmm2;其中W由矩形木楞（方木（木 楞）宽50mX 高100mm查表的截面最小抵抗=83333mm 3 （按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用

15、截 面几何与力学特征表序号 1的公式50 x 100X 100/6=83333 mm 3， 木楞（方木（木楞）的抗弯强度2 2（=820750N.mm/83333mm=9.849N/mm < fm=12N/mm次、主木楞梁抗弯强度应按下列式计算：式中：木材抗弯强度设计值，按本规范附录A的表、表A.3.1-4 及表的规定采用。式中:Mmax最不利弯矩设计值。应从匀步 荷载产生的弯矩设计值 M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M 2和悬臂端产生的弯矩设计值 M3三者中，选取计算结果较大者W:截面抵抗矩，按本规范表查用由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强 度验算合格5、

16、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第522第2小条 以及木结构设计规范GB 50005-2003第要求：弯构件抗剪承载力，应按下列式验算：lb Jr式中：？v木材顺纹抗剪强度设计值（N/mm2）V:受弯构件剪力设计值（N）,按本规范第条规定；I:构件的全截面惯性矩（mm4）b:构件的截面宽度；S:剪力面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3）。依前条验算条件，查JGJ162-2008规范附表按TC15A木材 顺纹抗剪强度值：fv=1.6 N/mm2;受弯构件剪力设计值 V按建筑施 工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表

17、之常用截面几何与 力学特征表序号1的公式：V=ql/2=13.4 N/mmx700/2=4690N;构件 的全截面惯性矩I依建筑施工手册第四版第一部分之 2-1-2结构 静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号1的公式：I=bh3/12=50x 1003/12=4166666.67mm4;构件的截面宽度 b=50mm; 剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩S= （50mm/2） x 100mmx（100mm/2/2 ） =62500mm3;代各参数入公式计算：（Vx S）/（1 x b）=（4690Nx 62500mm3）/ （4166666.67mmx 50mm） =1.41N/ mm

18、2< fv=1.6 N/mm2;由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算合格（验算数据比较接近，施工时 必须严格要求，认真到位，按规范施工）。6、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的挠度验算按建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008第522第3小条 以及木结构设计规范GB 50005-2003第要求，受弯构件应进 行挠度验算，JGJ162-2008明确简支楞梁须按照该规范的或5 公式进行验算，本设计没有出现集中荷载，故选用 式进行验5督广二 _ -5 a r r算：，其中弹性模量E查JGJ162-2008规范附表按TC15A木材E=10000,同时另依

19、表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞） 为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的E=10000X 0.8=8000N/mm2;全截面惯性矩 l=4166666.67mm4;最大挠度 Wmax 的取值按 JGJ162-2008规范的 441 条第3小条的“支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度 的1/1000 ”得Wmax =700mm/1000=0.7mm;代各参数入公式计算二（5 X 13.4 N/mm X 700 mmx 700 mmx 700 mmx 700mm） / （384x 8000N/mm2 x 4166666.67mm4） =0.49m

20、m<Wmax=0.7mm。7、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢 管支柱）的承载力复核验算由于加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下必须通过可调支托（钢管支柱），传递至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力一 是必须经过核算满足最低要求才能使用，依JGJ162-2008第 条之 第2小条说明，查表,取表中最大长度容许荷载的最小值12KN, 由立杆布置图可知立杆每行9条9行共计9X 5=45条，按均匀分布计 算每根立杆的荷载应为：设计总荷载517650N/45条= 11503N=11.503KN条 < 最大长度容许荷载的最小值 12KN。由此说明加固支撑地下室顶板

21、水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算合格。加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱稳定性的验算受压杆件的计算长度0L=1.2n（即纵横水平拉杆步距为1000mm） 依JGJ162-2008第条之第2之（2）小条说明：“立柱应考虑插管 与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下 式的压弯杆件计算”与 JGJ162-2008第条之第3小条说明：“扣件式钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，计算公式为该规范的，公式中的计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大 步距不得超过1.8m ”在本设计方案中均存在，故此受压杆件的计算 长度0L=1.0m（即实际施工时纵横水平杆

22、的步距不得超过1.0m，且须保证钢管立柱的上下末端均须设置纵横水平杆），其余按式计 算:工具式釈簣立柱受压稳定性计鼻；立柱应考虑雪管与套筲之间因松动而产生的傭心（按保 个钢爸宜径计算），应按下式的压弯杆件计算：式中N:,4兀斫有计算杆件苗维心压力设计值i弯徒举用平面内的轴心受压构件穩定系数，袒Q二圧西值和凱材屁號强度Cf ），按本规范P 录D的表D采用.其中尸怦卫三仝心*2*-i为上据愷性矩厶:为下捂惯性瓮;A:凜骨毛戡直同积：g等效弯矩系数亠此处为氏=1.0；尊矩作甲平面内僱心弯矩值，AT产H止为钢管支柱外径：件二：弯矩作展平面内较大受压的毛截直抵抗距；% 欧拉临界力，用尉二“严丄眾管弹性噗

23、量，按A本规范附录的表釆耳f:集材抗压莹度设计值.请你本规范附录比表.V 1. 1-1 和表k 2. 11采庠.其中轴心压力设计值N二设计总荷载517650N/45条= 11503N=11.503KN轴心受压稳定系数：钢材抗压强度设计值f按该规范附录A表和表采用，按牌号Q235钢直径4060钢管直径为48mm)查表取用抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200 N/mm2 ;钢材屈服强度值yf:本设计方案使用钢管用钢牌号为 Q235,按钢铁产品牌号表示方法GB221-2000第条说明，其屈服强度为235N/mm2，轴心受压杆件毛截面面积 A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A=(48/2)2- (4

24、8/2-3.5)2 X 3.14= 489.30mm 直径为 48mm 的下套管的钢管；= _ yd+d回转半径(依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式：)=482+ (48-3.5 x220/4=15.782mm,其惯性矩 %二(d4+d14 )0.5/64=3.14 X 48(48-3.5 X 为64=399285.14mm4；上插管为实心U型可调支托，其直按JGJ162-2008规范条明确“螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm ” =48-5.5X 2-3 X2=31mm,其惯性矩h (依建筑施工手册第四版第一部分之 2-

25、1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号4的公式)=3.14159X 314/64=45333.19mm4;由此依n= 1x2/ Ixi =399285.14/45333.19=8.808 得卩=(1+n) /2 0.5 二(1+8.808)/20.5 =2.2145 推 *=2.2145 X 1000/15.782=140.32 ; 按 JGJ162-2008规范查附录 D计算 入(？y/235 ) 0.5 = 140.32 X (235/235) 0.5 = 140.32 查表得知卩=0.223 ; 弯矩作用平面内偏心弯矩值M =Nd/2 其中 N=11503N d=48mm得M=11503NX 48mm/2=276072N.mm弯矩作用平面内较大受压的毛截面(八孚；=3.14=rA抵抗矩WX依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力 计 算表之常用截面几何与力学特征表 2-5序号5的公式)=X 48 3- (48-3.5 X 2)748 ) )/32=5075.22mm;欧拉临界力=3.142 X 206000X 489.30 /140.32 2=50473.4N;代各参数入公式计算得:= 11503N/(0.223 X 489.30)+(1.0 X 276072)2/5075.22 X 1-/0.8 X/