55米塔吊计算式

1、矩形板式基础计算方案书 工程名称： 施工单位： 编制人： 日期： 一、编制依据1 二、塔机属性1 三、塔机荷载2 四、基础验算4 五、基础配筋验算7编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、塔机使用说明书 3、塔式起重机混凝土基础工程技术规范 JGJ/T187-2009 4、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010 5、塔式起重机设计规范GB13752-92 6、混凝土结构设计规范 GB50010-2002 7、建筑结构荷载规范（GB50009-20012006年版 8、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002 9、建筑安全检查标准（JGJ59-99） 塔机属

2、性 塔机型号 QTZ63 塔身桁架结构 方钢管 桁架结构宽度 B 1.6m 塔机独立状态的计算局度 H 40m （一）塔机自身荷载标准值 塔身自重 G 1200kN 起重臂自重 G 60.94kN 起重臂重心至塔身中心距离RGI 25m 小车和吊钩自重 G 3.8kN 取大起重何载Qnax 60kN 最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax 13.7m 取小起重何载 QJnin 10kN 取大吊物幅度 RQmin 55m 最大起重力矩 M 690kN-m 平衡臂自重 G 22kN 平衡臂重心至塔身中心距离 RG3 6.3m 平衡块自重 G 120kN 平衡块重心至塔身中心距离 RG4 11.8

3、m （二）风荷载标准值 工程所在地 四川成都市 基本风压 co0（kN/m2） 工作状态 0.2 非工作状态 0.35 三、 塔机荷载 起重看自重 G1 小小车和吊钩目重车和吊钩目重GG 最小起最小起重荷载 hin E&nE&n也：也：I I RG1RG1 _ _1 1EGfliinEGfliin 最大起重布戴最大起重布戴QmxQmx 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 C 类有密集建筑群的城市市区 风振系数3z 工作状态 1.77 非工作状态 1.82 风压等效高度变化系数邛 风荷载体型系数ps 风向系数a 工作状态 0.92 1.95 非工作状态 1.95

4、1.2 塔身前后片桁架的平均充实率a0 0.35 风荷载标准值3k COk=0.8Bz|is|iz30 工作状态 非工作状态 0.8X1.2X1.77X1.95X0.92X0.2=0.61kN/m2 0.8X1.2X1.82X1.95X0.92X0.35=1.1kN/m2 （三）塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值 Fk1 1200+60.94+3.8+22+120=1406.74kN 起重荷裁标准值 Fqk 60KN 竖向荷裁标准值 Fk 1406.74+60=1466.74kN 水平荷载标准值 Fvk 0.61X0.35X1.6X40=13.66kN 倾覆力矩标准值 M 60

5、.94X25+3.8X13.7-22X6.3-120X11.8+0.9X(690+0.5X13.66 X40)=887.84kNm 非工作状态 竖向荷裁标准值 Fk 1406.74kN 水平荷载标准值 Fvk 1.1X0.35X1.6X40=24.64kN 倾覆力矩标准值 M 60.94X25-22X6.3-120X11.8+0.5X24.64X40=461.70kNm （四）塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值 Fi 1.2Fki=1.2X1406.74=1688.09kN 起重荷裁设计值 Fq 1.4Fqk=1.4X60=84.00kN 竖向荷裁设计值 F 1688.09+8

6、4.00=1772.09kN 水平荷载设计值 Fv 1.4Fvk=1.4X13.66=19.12kN 倾覆力矩设计值 M 1.2X(60.94X25+3.8X13.7-22X6.3-120X11.8)+1.4X0.9X (690+0.5X13.66X40)=1238.78kNm 非工作状态 竖向荷裁设计值 F 1.2Fk=1.2X1406.74=1688.09kN 水平荷载设计值 Fv 1.4Fvk=1.4X24.64=34.50kN 倾覆力矩设计值 M 1.2X(60.94X25-22X6.3-120X11.8)+1.4X0.5X24.64X 40=652.60kNm 四、基础验算 基础参数

7、 基础长l 5.5m 基础宽b 5.5m 基础高度h 1.35m 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重汽 3 25kN/m 混凝土保护层厚度6 40mm 基础上部覆土厚度h 0m 基础上部覆土的重度丫 3 18kN/m 地基参数 地基承载力特征值fak 280kPa 基础宽度的地基承载力修正系数出 3 基础埋深的地基承载力修正系数照 4.4 基础底面以下的土的重度丫 3 19kN/m 基础底面以上土的加权平均重度如 3 19kN/m 基础埋置深度d 1.35m 修正后的地基承载力特征值fa 493.56kPa 地基变形 基础倾斜方向一端 沉降量S1 mm 基础倾斜方向另一端 沉降量S2

8、mm 基础倾斜方向的 基底宽度b mm 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=5.55.51.3525=1020.94kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2X1020.94=1225.13kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG什 G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.9 椰2+0.5FvkH/1.2) =60.94X25+3.8义13.722X6.3120X11.8+0.9义(690+0.5义13.66义 40/1.2)=846.86kNm- Fvk=Fvk/1.2=13.66/1.2=11.38kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G

9、IRG什 G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4 灰 9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2X(60.94X25+3.8X13.7-22X6.3120X11.8)+1.4X0.9X(690+0.5X13.66 X40/1.2)=1181.41kNm Fv=Fv/1.2=19.12/1.2=15.93kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=10 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力验算 Pkmin=36.97kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1466.74+1020.94)/30.25+627.65/27.73+627.65/27.7

10、3 =127.51kPa 3、基础轴心荷载作用应力_2 R=(Fk+G)/(lb)=(1466.74+1020.94)/(5.5X5.5)=82.24kN/m 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+TbT(b-3)+TdYn(d-0.5) =280+3X19X(5.5-3)+4.4X19X(1.35-0.5)=493.56kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=82.24kPafa=493.56kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkma户 127.51kPa1.2fa=1.2X493.56=592.27kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验

11、算 1/ 基础有效高度：h0=h-6=135040+20/2)=1300mm X 轴方向净反力： Pxmin=r(FA-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35 浓 7.73)=23.48kN/m2 Pxmax=Y(FA+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.3527.73)=107.432 kN/m2 假设 Pxmin=0,偏心安全，得2 Pix=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.5+1.6)/2)107M3/5.5=69.34kN/m2 Y 轴方向净反力： Pymin=

12、Y(HA-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35 浓 7.73)=23.48kN/m2 Pymax=T(FA+(Mk”+Fvk-h)/Wy)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.3527.73)=107.432kN/m2 假设 Pymin=0,偏心安全，得 一一一2 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m 基底平均压力设计值：2 px=(Pxmax+P1x)/2=(107.43+69.34)/2=88.39kN/m2 2 py=(Pym

13、ax+P1y)/2=(107.43+69.34)/2=88.39kN/m2 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=88.39(5.5-1.6)5.5/2=947.98kN Vy=|py|(l-B)b/2=88.39(5.5-1.6)5.572=947.98kN X 轴方向抗剪： h0/l=1300/5500=0.24Vx=947.98kN 满足要求！ Y 轴方向抗剪： h0/b=1300/5500=0.24Vx=947.98kN 满足要求！ 五、基础配筋验算 基础底部长向配筋：HRB40020150 基础底部短向配筋：HRB40020150 基础顶部长向配筋：HRB40020150

14、基础顶部短向配筋：HRB40020150 1、基础弯距计算 基础 X 向弯矩： MI=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)288.395.5/8=924.28kNm- 基础 Y 向弯矩： Mn=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)2X88.395.5/8=924.28kNm- 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 oS1=|Mn|/(1fcbh02)=924.28106/(116.75500X3002)=0.006 4=1-,1-2:s1=0.006 1=1-5/2=1-0.006/2=0.997 ASI=|Mn|/(S小0fy)=924.28106/(0.9971：3003

15、60)=1981mm2 按硅结构设计规范 9.5.2 规定，基础最小配筋百分率取 0.15%, 2 Amin=pb0=0.00155500M300=10725mm 取两者大值，AI=10725mm2 基础底长向实际配筋：As1=11932mm2A1=10725mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 0S2=|Mi|/(1fclh02)=924.28106/(116.75500X13002)=0.006 8=1-112 二2=0.006 格2=1-32=1-0.006/2=0.997 AS2=|Mn|/(S2h0fy)=924.28106/(0.997t300M60)=1981mm2 按硅结构设计规范 9.5.2 规定，基础最小配筋百分率取 0.15%, 2 Amin=plh=0.