制革废水处理工艺研究毕业论文

1、制革废水处理工艺研究毕业论文 制革废水处理工艺研究 学 生 姓 名 : 吴航维 专 业 名 称 : 精细化学品生产技术 指 导 老 师： 梁美东老师 论 文 答 辩 日 期: 12月10日摘 要制革废水中含有大量蛋白质 、染料、油脂、硫化物、铬盐以及毛渣等有害物质，因不同企业原料皮、加工工艺和成品皮革等不同,本文针对株洲某制革废水进行工艺设计,本着精简实用的设计思路,对株洲某制革废水提出了两个设计方案:共凝聚混凝气浮+SBR和共凝聚混凝气浮+生物接触氧化。共凝聚混凝气浮反响工艺参数:气液混合泵较佳的运行压力为0.55MPa,微气泡直径在3545m之间,最正确回流比225%。并利用烧杯正交实验确

2、定了最正确投药:FeSO的投加量为2.66g/L;投加碱性NaAlO废液调节废水的pH值为8;PAM的投药量为1mg/L,当进水COD为7.70xmg/L,油脂含量0.972xmg/L,SS1.90xmg/L时制革废水混合水,应用到共凝聚气浮反响器时COD的去除率在85%左右,SS去除率在90%左右,油脂去除率在99.5%左右,并进行了抗冲击实验 。序批式活性污泥法SBR反响工艺参数:运行方式采用底进水顶出水,控制进水流速在8L/h,最正确排水比为3/5。曝气时间为6h,曝气量为0.06/h,而污泥浓度控制在46g/L左右时,处理效率最高。在确定的工艺参数下,进水排水1.73h,曝气6h,沉淀

3、1.5h,闲置1h,进水为共凝聚混凝气浮出水,水质COD在1000mg/L,氨氮在70m mg/L左右波动时,系统运行稳定性好,COD去除率在90%以上,氨氮去除率在85%以上。生物接触氧化反响工艺参数:生物接触氧化工艺处理制革废水,处理效果稳定,进水为共凝聚混凝气浮出水,水质COD在I000 mg/L,氨氮浓度在70 mg/L,水利停留时间在6.5h,进水pH值在8左右,COD和氨氮的去除率都在85%以上;当进水COD浓度增大为2400 mg/L左右,氨氮N-N增大为160 mg/L左右时系统有较强的抗冲击负荷。关键词:制革废水;共凝聚气浮;序批式活性污泥法;生物接触氧化AbstractA

4、great deal of protein,colorant,fatty acids,sulfide,chromium salt,and skin residue and so on.The raw materials were different. According to the discharge of Tannery Company in Zhu Zhou,the Process was designed.Two different craft were designed:coagulation-flotation system+SBR systema and coagulation-

5、flotation system+bio-contact oxidation system.Coagulation-flotation system:the results of the study on the stable time shawed that when the Pressure was 0.55MPa,the stable time was the longest.The pressure of gas-liquid pump was /0>. diameter of miciro一bubble was figured out about 3545m by means

6、of Stokes,Expression in the Pressure of 0.55MPa.Got the best dosages of orthogonaltest in breakers:Fewas 2.66g/L,the Wastewater PH value of adding alkalinewaste liquld wass 8 and PAM was 1mg/L,and got the best flow recycle ratio 225%.These parameters were used in the coagulation-flotation system.Whe

7、n COD was 7.70xmg/L,SS was 1.90xmg/L,oil grease was 0.972xmg/L,the experimental results showed that the average COD、SS、oil grease removal rate were beyond 85%、90%、99.5%respectivedly，and the shock resistances of experiments were also done.The experimental research of tannery washewater by Sequence Ba

8、tch Reactor SBRshowed that reliable and stable treatment results could be achieved.The metbod of draining in the top and influent in the bottom was feasible.The speed of influent was 8L/h;the best ratio of draining was 3/5.Aeration time and aeration quantity has strong influence on treatment efficie

9、ncy.When MLSS was between 4g/L and 6g/L,the removal rate of COD was high.The draft parameter of the reactor:the time of influenteffluentwas 1.73h,aeration 6h,settle 1.5h.When the COD and N-N were 85% respecticely.The process is easy to run and is a stronger suitable stress according to the shock res

10、istances.Key words:Tannery wastewater;SBR;Coagulation-flotation system;Bio-contact oxidation process . 目 录摘 要. 2Abstract.3绪 论.5第一章 实验药剂和实验工艺装置.61.1实验药剂.61.2实验工艺反响设备.71.2.1共凝聚混凝气浮反响器.71.2.2SBR反响器.81.2.3生物接触氧化反响器.9第二章 共凝聚混凝气浮工艺处理制革废水的研究. 10.10. 10.112.2.1正交试验结果.112.3共凝聚混凝气浮工艺处理制革废水实验.132.3.1回流比对处理效果的影

11、响.13.14本章小结.16第三章SBR工艺处理制革废水.173.1活性污泥的培养驯化.17. 193.2.1曝气量对COD去除的影响.1919.203.5高负荷冲击下SBR系统运行情况.214.曝气量对去除效果的影响.234.稳定性能测试.25.27本章小结.28结 论.29参考文献.30绪 论1?课题背景制革工业的污染物主要来自生产过程的废水及固体废弃物。制革工业的废水从准备和蹂制两道工序中产生。制革废水的特点是高浓度有机废水,COD浓度可达上万mg/L,制革废水的毒性来自硫化物和三价铬。废铬液中铬的含量可达数千mg/L,制革废水的臭味主要由蛋白质分解和添加的硫化钠造成,制革废水的色度主要

12、是染料和靴剂造成,废水的色度可达数千倍。制革废水显碱性,pH值常在910,属污染严重且较难处理的工业废水 4。准备阶段排出的废水呈强碱性主要为浸灰、脱毛、废水,约占全部排水量的60%,废水中含有高浓度的氯化物,硫化物,防腐剂,油脂,蛋白质和悬浮物等。靴制工段排出的废水呈弱酸性含铬废水,化学助剂及染料等。铬靴废液中盐含量高达4000mg/L,水量为总废水量的30%左右。制革混合废水呈碱性,有毒,难降解物质含量高,外观污蚀,气味难闻 5。目前,中国皮革工业的开展迅速,国营、外资、私营企业并存,已成为世界公认的皮革加工中心和贸易中心,跨入了世界皮革生产的前列,但90%的制革厂属中小企业。据调查统计,

13、目前只有30%的制革企业不同程度地简单处理了废水,其它企业的综合废水直接排入河流和湖泊,对环境造成了严重污料6。局部企业由于对制革工业污染物处理的方法和选择工艺流程不同,基建投资和污染物处理本钱也不同7。国内制革厂综合废水水质根本情况如表1所示。表1国内制革厂综合废水水质根本情况第一章 实验药剂和实验工艺装置实验分析方法如表1.1所示"表1.1 分析方法测量所用到的仪器如表1.2所示。所用的药品如表1.3所示 本实验使用费庆志12等人设计的共凝聚气浮反响器,反响别离系统气浮池主要由接触反响区和别离区构成,其中接触区是实现释气水中的微细气泡群与絮凝水中絮粒混合、碰撞、粘附的场所,别离区

14、是将带气絮粒与清水进行别离的场所。内径为600mm,高度为650mm,有效高度为600mm,有效容积为160L;其中内部的接触反响区内径为200mm,有效高度为500mm,有效容积为16L。上部设有电动刮渣机及排水口与排泥口。共凝聚气浮装置工艺流程如图1.2所示。1.2.2 SBR反响器本实验使用金颖50等人设计的是BR反响器。SBR反响系统如图1.3所示。反响器直径40mm,高220mm,有效容积为23L。反响器上部设计为圆柱形,底部为圆锥形,圆锥底部设置排泥管排放剩余污泥,反响器底部布置下部开孔的小气泡扩散器穿孔管,这样不易发生堵塞且利于气液充分混合接触,促进了氧的传递;采用下部进水,为使

15、均匀布水且减小进水时水的扰动采用水平方向开孔的穿孔管布水器,不设滗水器,采用进水顶出水的排水方式,在SBR池顶部设置齿型溢流堰排水。用水泵进水,液体流量计控制进水流量,采用空压机鼓风曝气,转子流量计调节曝气量。1.2.3 生物接触氧化反响器实验装置示意图如图1.4所示,反响器装置由PVC塑料加工制成,高度为,直径为15O,有效体积为。反响器采用上部进水、底部出水的连续进出水方式。曝气方式采用曝气头曝气,充氧设备为微型空气压缩机,进气由气体转子流量计控制。图1.4反响器装置示意图本实验确定采用悬挂式填料中的组合式填料,组合式填料集软性填料和半软性填料之优,克服了两者的弊端,在污水的生化处理过程中

16、有广泛的应用。它是由塑料环为依托作为骨架,负载着维纶丝,维纶丝紧固在塑料环上,在污水体中丝束分散均匀,易生膜、换膜,并对污水浓度的适用性好。组合式填料如图1.5所示,主要设计参数如下:材质:全塑性夹片维纶醛化丝;填料中心直径:80mm;填料单元直径:160mm;中心纤维绳间距:80mm第二章 共凝聚混凝气浮工艺处理制革废水的研究共凝聚反响器能释放出大量的高度密集的超微气泡,与投药混合后的初级反响水,也就是微絮粒刚要形成而尚未形成时的水,充分搅拌后,同时成长,使颗粒以微气泡为核成长,即超微气泡与微絮粒同时形成,并结合一起,进而共同成长为带气絮体,这样的带气絮体再与助凝剂相作用,形成更大的带气絮体

17、“群、“团或片等 。这样形成的带气絮体在上浮过程中,不但不会受到剪切力影响使己附着的小气泡脱落51-54,而且上浮快,浮渣十分稳定,可长时间的浓缩,降低浮渣的含水率12。溶气系统工作稳定的条件下,将释气水迅速注入高140mm的500mL量筒,净置,直至量筒内肉眼可分辨的气泡完全溢出水面,记录该过程所需的时间即为气泡的稳定间。平行测三次,得到的数据取平均值作为最终数据。气泡稳定时间可以作为一个间接衡量气浮性能的参数。由斯托克斯公式StokeExpression可得出气泡直径的计算公式,式中：制革废水混合水质C0D为7.70mg/L,色度6.68倍。实验是采用静态烧杯试验,取50mL水样于JTY-

18、6混凝试验搅拌机上的烧杯中,投入Fes,快速搅拌r/minmin:到min时参加碱性NaAl废液至2min时,投入聚丙烯酞胺PAM,改为慢拌50r/min10min,静置30min后,取上清液测COD和色度并进行分析。正交试验因素水平得选择:1因素的选取:通过单因素试验,发现在众多影响因素中混凝剂Fes的用量,投加碱性NaAl废液调节废水的pH值及助凝剂PAM的用量对混凝效果的影响比拟重要,因此本文选取上述三个因素为正交试验的因子。2水平的选取:对上述三个因素各自水平的选取,依据单因素试验各因子的水平选定为4个,尽量使水平覆盖要考察的范围。4实验评价指标:本实验选择的混凝处理效果指标为COD去

19、除率和色度去除率。硫酸亚铁FeS、碱性铝酸钠废液NaOH和NaAl和聚丙烯酞胺PAM组合药剂正交混凝实验结果及根据实验结果进行的直观分析结果见表2.3和表2.4。初次运转前必须在气液混合泵内加水,然后将泵的进口阀门和出口阀门全开,将进气阀及压力表关闭后,短暂接通电源,确认泵的旋转方向正确无误后正式运转。逐渐调小进口阀门,直到压力表的压力显示0.3kgf.c,然后开启吸气阀,吸气量由与之相连的气体流量计量,气体在水中的溶解量一般为水流量的3%常压时的饱和溶解量,气液混合泵的气体注入量应大于饱和溶解量。调节出口压力阀门,直到压力表显示处理系统所需的压力。对进口阀、出口阀和吸气阀进行微调节,直到取得

20、理想的混合效果。此时可以看到溶气水进入气浮池中时,经减压释放出大量乳白色雾状的微小气泡。开启污水泵,根据进水量的大小对计量控制加药量的流量计进行调节,可以看到气浮池中微小气泡与带有矾花的进水相粘附,并且被气泡托起推向池面,35分钟后即在气浮池水面上出现一层泥渣层。随着时间的延长,泥渣层逐渐增厚,最后可通过刮渣机刮至渣槽去除。在停止系统的运行时,特别注意溶气系统,也就是在停止气液混合泵的运转时,首先要关闭吸气阀门,待管路中的气体全部排放后,关闭泵的电源,防止排水管路端设备的损坏。进水水质COD为7.70 x mg/L,油脂含量0.972 x mg/L, SS1.90 x mg/L 。把最正确投药

21、量:Fes的投量:2.66/L,碱性铝酸钠废液含氢氧化钠和铝酸钠调节废水的pH值为8,PAM投加量为1mg/L应用到共凝聚气浮中,工艺流程:原水经污水泵提升到接触反响器中,将硫酸亚铁,碱性铝酸纳废液,PAM在污水泵的泵前吸入口参加,溶气水通过普通减压阀从气浮池的底部参加,二者逆向流动。气泡在上升过程中和下降的原水所含的絮体接触碰撞,气一粒结合后形成絮体上浮到气浮池上部,形成浮渣,刮渣机将其刮到渣槽,从排渣口排出。澄清水从气浮池底部的穿孔管收集排出,其中一局部回流用做气液混合泵制造溶气水,其余的那么可以回用或排放,得到回流比对处理效果的影响。图2.5回流比对COD、油脂和SS去除率的影响由图2.

22、5知,当回流比为225%时即可到达较为稳定的去除效果,COD的去除率在85%左右,SS去除率在90%左右,油脂去除率在99.5%左右。此时SS200mg/L,含量己经到达国家污水排放执行标准GB8978-1996,油脂15mg/L也已经到达排放标准。但回流比在200%以下时去除率都较差,这是由于回流比过小时,气泡缺乏以粘附生成的絮体上升,局部絮体由于未能和足够量的气泡粘附而无上浮趋势或上升缓慢。以用1L量筒在接触反响池中取出1L混合液,静置上浮,测定COD去除率,浮渣占中体积的90%以上为上浮完全;将渣和水一同到入另一个1L量筒中,静置,测定COD去除率,往复屡次,实验结果如图2.6所示进水流

23、量:300L/h,回流比:225%,压力:0.55MPa。表2-5处理后各个物质含量本章小结采用共凝聚混凝气浮的方式对制革废水进行处理,从气液混合泵运行压力、微气泡直径、混凝剂投加量、回流比、抗冲击性等方面进行实验。得出如下结论: 1气液混合泵较佳的运行压力为0.55MPa;根据斯托克斯公式计算得到该工作压力时释气水中微气泡直径的近似值在3545m之间。2通过正交试验得出,硫酸亚铁Fes与碱性铝酸钠废液含氢氧化钠和铝酸钠和助剂聚丙烯酞胺PAM组合药剂的最正确投药量:Fes;的投加量为2.66g/L;投加碱性NaAl废液调节废水的pH值为8;PAM的投药量为1mg/L。3当进水COD为7.70

24、xmg/L,SS为1.90xmg/L,油脂为0.972xmg/L时,将最正确投药量用于共凝聚气浮反响设备中得出COD的去除率在85%左右,SS去除率在90%左右,油脂去除率在99.5%左右,最正确回流比为225%,共凝聚气浮形成的共凝聚体抗冲击负荷良好。 第三章 SBR工艺处理制革废水序批式活性污泥SBR工艺是一种理想的间歇式活性污泥处理工艺,已经开展为污水处理的最正确实用技术之一。它特别适合于有机物浓度高,间歇排放的中小型企业废水,以及有毒、有害废水和需脱氮的废水。用SBR法处理制革废水是将制革生产的间歇性与SBR的耐冲击性、低耗性、易操作性有机地结合起来,从而为制革废水的污水治理找到一条切

25、实可行的处理方法.本试验将主要考察曝气时间、曝气量、冲击负荷、污泥浓度等对SBR系统运行的影响,旨在为制革废水的处理工艺设计和运行管理提供科学依据,也为类似的其它食品废水处理提供借鉴。接种污泥取自大连凌水河污水处理厂CASS反响池中的污泥,将其投入SBR池中,浓度约为4.5g/LS根本稳定在25%30%之间SVI90,原水来自共凝聚混凝气浮的出水,COD为1051mg/L左右,氨氮为70mg/L左右,色度为195倍左右,气浮池出水补充清水至预定水位,闷曝气两天后沉淀两小时,然后,每天进水一次,连续曝气6h,以不同浓度的进水负荷对污泥进行培养驯化,在培养驯化期间,SBR反响池内溶解氧充足2.0m

26、g/L,水温始终维持在14到22°C之间,通过投加碳酸钠使混合液pH保持在6.5-8.5之间。经过培养驯化,使活性污泥能够逐渐适应制革废水并能对其有很好的处理效果,同时检测出水中的N-N、COD浓度和色度,从而计算氨氮、COD和色度的去除率,活性污泥培养驯化的结果如图3.1图3.3所示。从如图3.1图3.3可以看出在驯化期间COD、氨氮随着时间的增加去除率逐渐增加,在驯化后期都到达了60%以上,说明微生物驯化成功;由于在驯化期间出水色度就己经远远低于排放标准了,之后对色度不进行单独测试。研究了在不同曝气量的条件下,SBR反响器中COD和氨氮的降解情况。活性污泥法中,反响器中的溶解氧D

27、O是重要的运行参数,一些试验及运行经验说明,低溶解氧条件会促进丝状菌生长,破坏污泥絮体的沉降性能;不利于胞外多聚物的产生,对絮体形成有消极影响,而过高的溶解氧又是对能源的一种浪费,将进水N-N浓度控制在70mg/L左右,COD控制在1000mg/L左右,pH值调到8左右,调节曝气量大小,连续运行6h,检测进出水中剩余N-N,COD浓度。不同曝气量情况下,COD随时间变化情况如图3.7所示。在一个运行周期内随时间变化的曲线.可以看出供气量为0.06m3/h时,COD在4小时内快速降低并到达稳定值;而供气量在0.04m3/h时所需时间要长一些,大约在6h左右C0D趋于稳定;供气量为0.02m3/h

28、时,降解时间约为6h,降解后的COD浓度要高于前两者.而当供气量为0.1m3/h时与供气量为0.08m3/h和0.06m3/h时在5h时差异并不是很大。可见,曝气量减小导致了COD降解时间的延长,供气量过小将使得最终COD浓度增加.而供气量过大对COD的降解速率的影响不是很明显,且又是对能源的一种浪费,再加上后续厌氧阶段COD仍然能够继续进行降解,所以反响器的最正确供气量确定为0.06m3/h。本实验将通过改变污泥浓度来讨论其对氨氮去除率的影响。将进水N-N浓度控制在60mg/L一75mg/L左右,初始COD保持在900mg/L一1125mg/L,污泥浓度由低逐渐增大。MLSS对氨氮去除率的影

29、响如图3.4所示。由图3.3得:当活性污泥浓度很低时,如MLSS在1g/L3g/L时,去除率不高。而当MLSS升到4g/L6g/L时,去除率明显增大。当MLSS较低时,由于曝气的搅动,使得活性污泥絮体外表更新速率较快,难以形成缺氧微环境,因而难以产生反硝化作用,从而影响硝化反响的化学平衡,影响了脱氮率。而当MLSS大于4g/L时,污泥的粒径较大,故可在絮体内部形成较大的缺氧区,有利于反硝化进行,提高了脱氮率。但MLSS过大如7g/L时,由于粒径过大,絮体过密,使絮体内物质的传质受阻,进而影响了絮体内微生物的代谢活动。有较高脱氮率的MLSS宜在4g/L-6g/L之间,本实验MLSS取4.5g/L

30、。由表3.4看出,通过烧杯试验,沉淀0.5h时,泥水界面不够清晰,上清液中有悬浮物,出水COD也较大;沉淀1h,泥水界面清晰,上清液中有较少的悬浮物,出水COD降到IO0mg/L以下;沉淀1.5h,泥水界面清晰,上清液中几乎没有悬浮物,COD小于100mg/L;沉淀2h出水COD与沉淀1.5h并无明显差异。虽然沉淀1h出水COD可以达标,但其值偏高,所以选择1.5h为最正确沉淀时间。当进水氨氮浓度为158mg/L制革废水直接混凝后,进水pH值为8.67时,且进水时间为1.73h,曝气时间为6h,厌氧反响时间1.5h,出水时间1.73h时,氨氮、DO、pH随曝气反响时间的变化曲线如图3.6所示。

31、图3.5高负荷下氨氮、DO、pH随曝气反响时间的变化曲线由图3.5可以看出,开始阶段pH值上升是由于进水阶段中发生了反硝化反响,而曝气阶段由于硝化反响的进行,PH值持续下降,并在7.73h处降到最低点,pH值为6.22;此时氨氮受pH值下降的影响,去除率逐渐下降,在pH值为7以后氨氮根本没有去除效果;而DO随着曝气时间的增加而持续上升,在曝气结束时到达3.6mg/L进入厌氧阶段,由于反硝化反响的进行,PH值逐渐上升,剩余氨氮浓度根本不变,DO在短时间内降到0.5mg/L以下,氨氮含量到达国家?污水排放标准?GB8978-1996。pH随曝气的继续进行而降低,分析其原因主要为:微生物初期吸附的小

32、分子有机酸等物质在降解过程中会局部被释放到污水中,引起pH小范围内下降;随着有机物降解的进行,产生大量的C,此时曝气吹脱的量小于产生量, C溶于水由于C平衡的存在使得系统内pH值下降。原水经过凝聚混凝气浮和SBR工艺之后出水水质如表3.7所示。本章小结SBR法处理制革废水共凝聚混凝气浮反响的出水得到以下参数:1SBR运行方式采用进水顶出水,进水控制流速为8L/h,最正确排水比为3/5。2曝气时间确定为6h,曝气量在0.06m3/h,MLSS选择46g/L为宜,初始pH值在7.58.5范围内,沉淀时间选择1.5h为最正确。当进水共凝聚混凝气浮反响的出水COD为1050mg/L, N-N为7omg

33、/L,此时N-N25mg/L,COD100mg/L。SBR运行参数:进水排水1.73h,曝气6h,沉淀1.5h,闲置1h,进入下一周期。3当进水COD为1050mg/L, N-N为70mg/L并保持稳定时,系统稳定运行,出水水质到达排放标准;当进水N-N浓度为158mg/L制革废水直接混凝后,进水pH值为8.67时,出水水质仍能到达放标准,SBR系统抗冲击性能良好。第四章 生物接触氧化工艺制革废水生物接触氧化反响器参加填料后,在曝气作用下,填料在曝气池内流化,相互摩擦碰撞,大气泡被切割成小气泡或微小气泡,加大了气液接触面积,填料、气流和水流三者之间的这种切割作用和紊动作用不断加强63有利于氧的

34、转移"生物填料外表形成的性能良好的生物膜是生物接触氧化法的关键64。生物膜就是细菌和菌类一类的微生物和原生动物、后生动物一类的微型动物附着在填料上生长繁育,并在其上形成膜状生物污泥。在污水与填料的接触过程中,污水中的有机污染物作为营养物质为生物膜上的微生物所摄取,同时向生物膜内部传递扩散并氧化降解而得到繁衍增殖65。在接触氧化池中,废水中有机物的去除是通过填料和生物膜的吸附截留、微生物氧化降解和食物链转移完成的。生物净化过程如图4.1所示。溶解氧是好氧微生物生存的物质根底,是其能有效降解水中有机物的必要条件。在本试验中采用空气曝气头曝气。曝气量的大小不仅影响水的处理效果,还直接关系到

35、污水处理的运行费用,在污水成分根本不变,可生物降解性大致相同,对曝气量与污水处理效果的影响进行了试验研究。进水COD在1O50mg/L左右,氨氮N-N在70mg/L左右。水力停留时间为7h,并控制反响器内污水的PH值在78.5左右。DO和COD随曝气量变化曲线如图4.2所示。图4. DO和COD随曝气量变化曲线结果如图4.所示:曝气量比拟低时,COD去除率也较小;增大曝气量,COD的去除率相应增加;当曝气量到约0.04m3/h时,在一定的试验条件下,COD的去除率到达约90%。假设继续增大曝气量,COD的去除率反而下降。这是由于曝气量较小时,生物接触氧化反响器内的鼓泡供氧及有机物的转移速率满足

36、不了生物增长!繁殖的需要,微生物活性较低,有机物降解速度下降。随着曝气量的增大,供氧及有机物转移速度增大,微生物活性提高,在进水负荷不变的情况下,COD去除率上升。但曝气量增大到某一值时,由于表观气速过大,产生的剪切力使填料上的微生物膜剥落失流,塔内生物明显减小,处理效果下降。另外,曝气量增大,曝气所耗的功率增加,基于去除效果和节能考虑,曝气量在0.04m3/h较为适宜。由图4.可以看出,曝气量0.04m3/h时随着曝气量的增大,TN的去除率增加幅度很大,原因在于曝气量增大之后,液体传质能力增强,氨氮被氧化成亚硝态或者硝态氮后能传透外部好氧生物膜层进入内部厌氧层,从而对总氮进行有效的去除。但是

37、当曝气量0.04m3/h时,由于曝气量的增大,有些生物膜由于收到剪切力的作用而脱落了,故总氮去除率降低。由试验可以得出当曝气量为0.04m3/h爪去除效果最好,应选择曝气量为0.04m3/h。水利停留时间6.5小时,进水COD浓度控制在1050mg/L左右,氨氮浓度在70mg/L左右,进水pH值控制在8左右。对进水,出水COD,氨氮浓度进行检测,并记录值变化情况。图4.4图4.6为设备运行稳定时各个指标的变化情况。从图4.4图4.6可以看出反响器对进水水质的处理效果,虽然开始的时候去除率出现了波动,但是仍然有较好的处理效果,而且出水水质比拟稳定,并且到达了国家污水排放标准GB8978-1996。将进水水质浓度提高,把制革废水直接混凝后的出水,即COD在2400 mg/L左右,氨氮N-N在160mg/L左右进行抗冲击试验,检验一下设备的抗冲击性能,氨氮和COD去除率曲线如图4.17所示。 从图4.7可以看出当高负荷的水质刚进入反响器中时,出水氨氮N-N和COD的含量超过了国家污水排放标准GB8978-1996,随着抗冲击次数的增多,剩余氨氮和COD的含量逐渐减少并到达国家污水排放标