消防水池专项施工方案

1、目录1. 工程概况12. 水文地质条件12.1 地质条件12.2 水文条件13. 编制依据14. 施工组织24.1 施工准备24.1.1 施工人员安排24.1.2 机具设备配置情况24.2 消防池施工准备34.2.1 消防池轮廓放样34.2.2 破除消防池范围内的构筑物34.2.3 钢板桩施工34.2.4 基坑开挖34.2.5 基坑垫层施工44.3 消防池主要工程施工44.3.1 原材料进场和堆放44.3.2 钢筋加工44.3.3 钢筋绑扎54.3.4 成品钢筋的保护64.3.5 安全技术措施74.3.6 质量通病防治措施74.4 模板工程74.4.1 主要材料准备74.4.2 施工方案84.

2、4.3 梁模板计算书144.4.4 标准梁底模板验算144.4.5 标准梁侧模板验算194.4.6 侧墙模板计算书244.4.7 柱模板计算书284.4.8 模板及满堂架施工质量检查324.4.9 混凝土施工335预留孔洞及预埋件制作376. 质量保障措施387. 安全文明施工保障措施38消防水池专项施工方案1. 工程概况本消防水池东临晋安河，距晋安河河岸5m、西临六一路、南临东方航空公司,距离大约5.2m，北临新建湖东东路主体结构。东西走向尺寸大小：长15.45m，宽为9.25m，储水方量252m³，结构有泵房和水房。基坑开挖深度35m,基坑开挖尺寸17m×11m。具体顶

3、面标高可根据现场残留的消防水池顶面测得，经测量得到原有消防水池顶板标高为7.292m，水池基底开挖标高3.9m，吸水槽处标高2.9m，积水槽处标高2.4m，其余尺寸根据施工需要以及设计图纸确定。图纸由东方航空公司提供。2. 水文地质条件2.1 地质条件东航消防水池工点地质主要是回填土、淤泥、原有建筑结构物基础、改河围护结构。13m为回填土、35m为淤泥、靠河和东航侧小部分有围护桩、支撑梁和冠梁。2.2 水文条件该处东临晋安河，地下水丰富，56月为雨季，511月为台风多发季节，往往会带来强降雨，上游放水或是涨潮均会带来水位上升，导致基坑积水，影响消防池的土方开挖工作。 3. 编制依据中国东方航空

4、消防图纸资料。参考规范如下：3.1 建筑设计防火规范（GB50016-2006），以下简称建规3.2 建筑给水排水设计规范（GB50015-2003）3.3 建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范（GB50242-2002）3.4 工业金属管道施工及验收规范（GB50235-97）3.5 现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范（GB50236-98）3.6 国家建筑标准设计图集(适合本工程范围)3.7 机械设备安装工程施工及验收规范GB50270278983.8 通用阀门压力试验GBT13927-923.9 电气装置安装工程按地装置施工及验收规范GB50169-923.10 建设工程施工现场

5、供用电安全规范GB50194-934. 施工组织4.1 施工准备4.1.1 施工人员安排根据现场管理及施工需要，共配置人员28名。附表1：人员配置表序号主要人员名称人员配置情况备注1总技术质量负责人1名2施工进度、安全负责人1名3现场技术、质量主管1名4现场技术员、安全员各2名5测量人员2名6实验员1名7钢筋工（电焊工）6名8模板工6名9砼工6名10电工1名4.1.2 机具设备配置情况附表2：机具配置表序号施工机具名称机具配置情况施工部位1破碎锤1部构筑物凿除2200型挖机1部土方开挖325t吊车1部钢筋、模板吊运4振动棒2套砼浇筑5水泵2套抽水6钢筋切割机1台切割钢筋7电焊机1台焊接8氧割设

6、备1套切割钢筋9模板加工设备2套加工模板4.2 消防池施工准备4.2.1 消防池轮廓放样 根据图纸尺寸、坐标放样，之后定点再用白灰划线。4.2.2 破除消防池范围内的构筑物首先探明和熟知该区域内的所有公用设施，如：通信线、电缆电力线以及各种管道，保证在施工的同时不破坏任何公用设施，做到安全文明施工；在根据地质资料探明消防池所辖区域内的构筑物，如：消防池西面的钢筋混凝土建筑物基础、晋安河一期施工过程中的围护桩、冠梁及支撑梁等。 4.2.3 钢板桩施工 基于安全和方便施工考虑，对于该消防池基坑采用12m长的拉森钢板桩围护，钢板桩采用打拔机施工。打桩前放线定位，撒上白灰，打桩时确保钢板桩的垂直度及连

7、续性，以便于防止渣土和大部分水涌入，从而确保施工安全和基坑少渗水。具体钢板桩布局图如下图所示4.2.4 基坑开挖 放坡开挖，土方及时运走，不可堆放在离基坑周边2m范围内；配备足够的水泵，开挖沟槽和积水坑以确保基坑积水量不影响施工，在抽水槽位置挖基槽长宽分别为9×2,并形成大致45度，60度坡，在此槽北端挖积水槽以便积水能够及时抽出，当开挖过程中遇到钢筋混凝土结构物时及时破除，现场技术人员随时观察周边变化情况，测量班做好周边钢板桩位移监测工作，做好各种预防工作，确保施工人员安全。基坑开挖过程中随时做好测量工作，当开挖至离基底20cm左右时进行人工清理，尽量保护好原状土，靠近六一北路侧须

8、放坡开挖。4.2.5 基坑垫层施工验槽结束通过后，通过人工将基底摊平，同时支护好模板，并检测其牢固性能，以免产生爆模现象，做好垫层厚度的测量工作，在模板边缘做好标记，以便在打垫层过程中能更好的控制混凝土垫层的厚度，同时要确保沟槽尺寸的精确性。待垫层的强度达到75%以上时进行底板钢筋、及各柱的钢筋绑扎施工。4.3 消防池主要工程施工在钢筋、模板、混凝土施工前，要确保垫层清洁，检查模板的整洁和光滑度、钢筋的清洁性。同时严格控制钢筋、模板的制作尺寸。 钢筋工程本工程所用钢筋采用HPB235（级钢筋）、HRB335（级钢筋），现场设钢筋加工场，所有钢筋加工在现场进行。4.3.1 原材料进场和堆放（1）

9、钢筋原材料进场钢筋原材料，必须具备出厂合格证。收料员认真核查产地、批号、规格是否与合格证相符，经确认无误后，方可收货进场。钢筋进场按批检查验收。（2）钢筋堆放钢筋堆放场地布置在现场空地处，下部用方木垫高上部用土工布覆盖。用标识牌对钢筋规格、产地、使用部位、检验状态等进行标识，并设专人管理。4.3.2 钢筋加工钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。钢筋的表面确保洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等在使用前清除干净。不使用带有颗粒状或片状老锈的钢筋。钢筋必须平直，无局部曲折。调直钢筋时按下列规定执行：采用冷拉方法调直钢筋时，级钢筋的冷拉率不宜大于2%；级钢筋的冷拉率不宜大于1%。级钢筋末端作180&#

10、176;弯钩，圆弧弯曲直径D不小于钢筋直径d的2.5倍，平直部分长度不小于钢筋直径d的 3倍。级钢筋末端需作90°或135°弯折时，级钢筋的弯曲直径D不小于钢筋直径d的4倍，平直部分长度按设计要求确定。弯起钢筋中间部位弯折处的弯曲直径D，不小于钢筋直径d的5倍。箍筋的末端作成弯钩，弯钩形式按设计要求。4.3.3 钢筋绑扎（1）准备工作核对半成品钢筋的规格、尺寸和数量等是否与料单相符，准备好绑扎用的20-22号火烧丝、钢筋钩等绑扎工具和材料，并按各部位保护层的厚度准备好水泥砂浆垫块，当保护层厚度小于或等于20mm时，垫块平面尺寸为30×30mm；当保护层厚度大于等于

11、25mm时，采用细石混凝土垫块，垫块平面尺寸为50×50mm，墙柱的垫块采用水泥砂浆垫块。（2）底板钢筋绑扎底板钢筋采用加工场加工，现场焊接连接或是绑扎。钢筋连接时注意对防水层的保护，同时注意接头位置符合规范要求。要求四周钢筋交叉点每点扎牢，中间部位交叉点可相隔交错扎牢，绑扎时以受力钢筋不位移为主要控制手段。绑扎时注意相邻绑扎点的铁丝扣要成八字型，以免钢筋歪斜变形。根据底板的厚度，采用20的钢筋作为蹬筋，来固定上层钢筋和保证两层钢筋间的间距。蹬筋梅花型设置，间距1×1m。底板钢筋绑扎时弯钩应朝上，不得倒向一边，双层钢筋网的上层钢筋弯钩要求向下。（3）墙钢筋绑扎墙竖向钢筋放在

12、内侧，水平钢筋放在外侧，上下及两端二排钢筋交叉点每点扎牢，中间部分每隔一根相互成梅花式扎牢。两层钢筋网之间梅花形设置S型拉筋。（4）柱钢筋绑扎柱钢筋绑扎严格按照设计规范要求进行绑扎，保证其垂直度，箍筋间排距均匀，尺寸符合要求，保证绑扎牢固性，搭接符合设计要求。（5）顶板钢筋绑扎顶板筋绑扎在梁底模安装好后进行，纵向受力钢筋出现双层或多层排列时，两排钢筋之间每隔1000mm垫直径20mm的短钢筋（垫铁），以保证钢筋间的净距离。箍筋的弯钩叠合处交错设置。顶板钢筋交叉点采用22号火烧丝扎牢，梁板钢筋绑扎时，配置的钢筋级别、直径、根数和间距要符合设计要求，绑扎的钢筋网不得有变形，松脱现象。上层钢筋网片必

13、须垫以足够的马凳，间距1m，梅花形布置，以保证上层钢筋网位置的准确，钢筋网片绑扎前必须先弹线，以保证钢筋顺直，间距均匀。（6）钢筋连接钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可施焊。焊工必须有焊工考试合格证，并在规定的范围内进行焊接操作。搭接焊：钢筋焊接使用的焊条，必须符合设计要求和有关规定。焊接成型时，焊接处无水锈、油渍，焊缝饱满，焊缝长度及高度必须符合有关规定。钢筋接头不设置在梁端、柱端的箍筋加密区范围内。设置在同一物件内的受力钢筋焊接接头必须相互错开。在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径d的35倍且不小于500m区段内，同一根钢筋不得有两个接头。在该区段内有接头的受力钢筋截面积占受力

14、钢筋总截面面积的的百分率，受拉区不超过50%，受压区不限制。焊接接头距钢筋弯拆处，不小于钢筋直径的10倍，且不位于构件的最大弯矩处。搭接焊接头外观检查结果，应符合下列要求：焊缝表面平整，不得有较大的凹陷、焊瘤；接头处不得有裂纹；（7）顶板预留洞口，泵房处预留洞口尺寸1m×1m，水池处预留洞口尺寸0.8m×0.8m，此处须作加强筋。预埋管处同样需要配置加强筋。（8）钢筋水平横纵筋必须达到横平竖直，间距均匀，弯锚长度达到设计要求，C25混凝土中，钢筋的锚固长度一般为35d。箍筋制作过程中要考虑抗震与非抗震要求。4.3.4 成品钢筋的保护（1）成型钢筋运至施工现场按指定位置堆放，

15、下垫方木堆放整齐，堆放高度不宜过高，以防压弯钢筋。（2）运输过程中注意轻装轻卸，不随意抛掷。（3）未经设计许可，不在主筋上焊接预埋件。（4）在安装钢筋的同时协调好各种管道及预留洞、预埋件的埋设工作，并对这些部位的钢筋按设计要求进行处理，不随意截断或挪动已安装好的成型钢筋。（6）对已安装完的钢筋加强保护，避免直接踩踏，避免雨淋，以防生锈，特别注意负筋部位钢筋的保护。（7）浇筑梁板混凝土时，应在其上铺设临时通道。用25钢筋焊制支架,间距为1000mm，上面铺设5cm厚木板；或采用脚手管及木板支搭。浇注混凝土时，要设专人看护，发现钢筋位置出现位移时，要及时调整。混凝土浇筑时，临时通道应随浇筑随拆除。

16、4.3.5 安全技术措施（1）钢筋加工场地要保持道路畅通，危险部位必须设置明显标志。（2）搬运钢筋时，要注意前后方向在无碰撞危险或被钩挂料物，特别是避免碰挂周围和上下方向的电线。（3）钢筋加工棚中应将钢筋机械安全操作规程悬挂于明显的部位，每班开始前，班组长应对当日的加工数量和注意事项做出明确的班前交底。（4）钢筋加工、连接机械必须设置防护装置，注意每台机械必须一机、一闸、一箱、一漏电保护开关。（5）所有操作人员必须持证上岗，熟识机械性能和操作规程。4.3.6 质量通病防治措施（1）保护层水泥砂浆垫块厚度准确，垫块间距适宜，防止梁底柱侧露筋。（2）对于顶板筋绑扎，水泥砂浆垫块一定要垫够，垫块间距

17、不超过700mm，梅花形设置（3）钢筋、骨架绑扎，缺扣、松扣数量不得超过绑扎数量的10%，且不集中。骨架未绑扎前要检查钢筋接头数量，如超出规范要求，要作调整才可绑扎成型。（4）为保证钢筋位置的准确，要在墙外边100mm处设检查线，在浇筑混凝土时，发现钢筋移位，及时调整。4.4 模板工程4.4.1 主要材料准备（1） 侧墙模板：模板由面板、模板背楞（竖横向均采用双圆钢管248×3.5组成，面板采用18mm厚竹胶板；支架由预埋系统及架体两部分组成，其中预埋系统包括地脚螺栓、螺母、连杆及横梁。（2） 框架柱模板：竹胶模板；（3） 顶板、中板及梁：扣件式脚手架（48×3.5mm）及

18、扣件、18mm竹胶板、50×100mm、100×100mm方木、钢管48×3.5mm和16对拉螺栓。4.4.2 施工方案（1）模板施工说明结构主要部位模板方案简述如下：顶板、中板及梁的模板采用18mm厚的竹胶板，扣件式满堂脚手架作为支撑体系。 顶板面板采取厚18mm竹胶板，立杆采用48.3×3.6mm钢管，可调托架上方沿纵向设48.3的圆钢管，顶部沿横向铺设50×100mm方木作为模板垫木（间距300mm），最后铺设18mm竹胶板。立杆步距1.1×1.1m，水平横杆的垂直间距为1300mm，支架四边与中间每隔4跨设一道横向和纵向的竖向

19、剪刀撑，同时从板顶向下第一道水平杆、板底扫地杆处各设置一道连续的水平剪刀撑。 顶、中板梁下反梁，采用扣件式满堂脚手架，主梁范围内的立杆间距加密为600×600mm，水平横杆垂直距离加密为1000mm，同时每隔6跨设置一道竖向剪刀撑，可调托架上方沿纵向覆方木250×100mm主龙骨（间距800mm），在纵向方木顶部沿横向覆50×100次龙骨（间距200mm），最后在横向方木顶部布置梁底模。梁侧模采用50×100mm的竖向方木（间距150mm）、2道48钢管和2道16的对拉螺栓进行加固。四周墙壁及中墙壁以扣件式满堂支架作为支撑体系，侧墙采用18mm厚的竹胶板

20、，竖向内背楞采用双钢管248×3.5mm，水平间距不大于200mm，在面板拼缝处加密，为并列2道钢管。横向外背楞采用双钢管248×3.5mm，间距为500mm。墙壁模板地脚螺栓采用25钢筋制成，间距1000mm布置，锚固深度为150mm，并与地面成45°夹角，同时在支架底部工字钢预埋一根25钢筋固定。柱模板采用18mm厚的竹胶板，柱侧模板外设方木（次龙骨），柱次龙骨外设2道10钢管（主龙骨），主龙骨四周各设置一道22对拉螺栓进行加固。4.4.3顶板及中板模板支架计算书面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在

21、底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本计算书中，计算时按照顶板最大厚度1000mm进行设计计算，支架采用扣件式钢管脚手架，1.1m×1.1m间距，步距1.3m，次楞采用5cm×10cm方木，间距为300mm，主楞采用钢管48×3.5mm，间距为1100mm。具体布置图见附件（1）计算参数中板及顶板模板采用18mm厚竹胶板，查建筑施工手册表8-56得，抗弯强度f=9.7N/mm2，弹性模量E=4680 N/mm4。模板底设横向50&

22、#215;100mm方木（次龙骨），方木间距300mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量9500N/mm4。次龙骨下设纵向钢管48×3.5mm（主龙骨），间距1100mm，抗弯强度215N/mm2，弹性模量2.06×105N/mm4。主龙骨下设支撑顶托，顶托放置在48×3.5mm的扣件式钢管脚手架立杆上，立杆间距1100×1100mm，步距1300mm。根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008查得：模板及其支架自重标准值G1K=0.5KN/新浇筑混凝土自重标准值24KN/m3，采用泵送砼，浇筑速度为60m3/h，采用插入式振捣器振捣。200mm

23、厚新浇混凝土板自重标准值为G2K=24×0.24.8KN/钢筋自重标准值G3K：1.1×0.10.11KN/施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Q1k4.5KN/。顶板模板承受的荷载及组合如下：模板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值1模板自重0.5KN/m21.20.62新浇筑混凝土自重24×0.2=24KN/m21.25.763钢筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷载取4.5KN/m21.46.3合 计12.792注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取4.5KN/m2。（2）竹胶

24、板模板计算、计算简图及计算模型的确定一块竹胶板宽度为0.92米，肋间距300mm，简化为三等跨连续梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：竹胶板模板计算简图 用于强度验算的均布荷载设计值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×0.01=0.128KN/m用于变形验算的均布荷载标准值： q2=(0.5+24×0.2+0.11)×0.01=0.0541KN/m、强度和挠度的检算查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为：。 截面惯性矩： 截面抵抗矩：a.强度验算跨度/板厚=300/18100，属小挠度连续板。弯矩:Mmax=KMq

25、1l2=-0.1×0.128×3002=1152N·mm =M/W=1152/540=2.13N/mm29.7N/mm2抗弯强度满足要求b.挠度验算=KWq2l4/100EI=(0.677×0.0541×4004）/(100×4680×4860）=0.412mm 挠度满足要求经检算，模板满足强度、刚度的要求。（3）次龙骨计算次龙骨采用50×100方木，间距300mm，主龙骨间距1100mm。、计算简图及计算模型的确定次龙骨直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算，计算简图见下图：1.11.11.1

26、次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×0.3=3.84KN/m用于变形验算的均布荷载标准值： q2=(0.6+4.8+0.11)×0.3=1.653KN/m、强度和挠度的检算截面惯性矩：截面抵抗矩： 查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为：。a.强度验算弯矩:M=KMq1l2=-0.1×3.84×11002=464640N·mm =M/W=464640/83333=5.57N/mm2fm=13N/mm2抗弯强度合格 b.挠度验算 查建筑施工计算手册附表2-13，挠度系数为

27、=KWq2l4/100EI=(0.677×1.653×11004）/(100×9500×4166667）=0.414mm 挠度满足要求（4）主龙骨计算主龙骨采用钢管2×48×3.5mm，间距1100mm，立杆支撑间距1100mm。钢管48×3.5mm，其特性参数见下表：截面面积A cm2截面惯性矩I cm4截面抵抗矩W cm3回转半径ix cm回转半径iy cm抗压强度fm N/mm2弹性模量E N/mm2面积矩Sx cm3抗剪强度fv N/mm25.0824.3810.1581.581.5821520600023.5001

28、25、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：1.11.11.1主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×1.1=14.07KN/m用于变形验算的均布荷载标准值： q2=(0.5+4.8+0.11)×1.1=5.951KN/m强度和挠度的检算查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为：。截面惯性矩：截面抵抗矩： a.强度检算弯矩:M=KMq1l2=-0.1×14.07×11002=-1702470N·mm =M/

29、W=1702470/10160=167.57N/mm2fm=215N/mm2强度满足要求b.挠度检算=KWq2l4/100EI=(0.677×5.951×11004）/(100×2.06×105×2.44×106）=0.117mm 挠度满足要求。经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。（5）立杆计算立杆采用48×3.5mm钢管，立杆间距1100×1100mm，步距1.3m。立杆荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值1模板自重0.5KN/m21.20.62新浇筑混凝土自重24×0.2=4.8KN

30、/m21.25.763钢筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷载取4.5KN/m21.46.3合 计12.792注：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 规定，10m以下的支撑架可不计算架体自重。单肢立杆轴向力：LX-单肢立杆纵向间距，取1100mm；LY-单肢立杆横向间距，取1100mm；P=1.2×q恒+1.4×q活=12.792KN/m2每根立杆承载面积为1100×1100mmN=12.792×1.1×1.1=15.48KN立杆稳定性检算单肢立杆承载力： -轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工扣

31、件式钢管脚手架安全技术规范附录C采用；A-立杆横截面面积：A=（482-44.52）=323.75mm2 ；f-钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2；钢管回转半径：i=15.9mm；长细比： =L/i=2.066×（1100+200）/15.9=168.9式中 L为立杆计算长度L=（h+2a）（h为横杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度，满堂支撑架立杆计算长度系数）查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C得=0.353立杆的允许荷载为：N=·A·F=0.353×323.75×205=23.43KNN=15.48KNN=23.43K

32、N立杆稳定性满足施工要求。因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。4.4.3 梁模板计算书 （1）计算参数梁模板采用18mm厚竹胶板，查建筑施工手册表8-56得，抗弯强度9.7N/mm2，弹性模量4680 N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-48得，。梁底模板下设横向100×100mm方木（次龙骨），间距150mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量9500N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-48得，。次龙骨下设纵向钢管48×3.5mm（主龙骨），标准梁处间距600mm，抗弯强度215N/mm2，弹性模量2.06×105N/mm4，查建筑施工计算手册附表2

33、-48得，。主龙骨下设支撑顶托，顶托放置在48×3.5mm的扣件式脚手架立杆上，立杆间距标准梁处0.45×0.45m，步距0.6m。梁侧模板外设竖向50×100mm方木（次龙骨），间距200mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量9500N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-48得，。标准梁次龙骨外设横向2道（每道2根）48×3.5mm钢管（主龙骨）间距600mm，上端钢管距离梁转角处100mm，下端钢管距离梁底100mm，抗弯强度215N/mm2，弹性模量210000N/mm4，查建筑施工计算手册附表2-55得，。梁主龙骨两钢管间各设置一道16对拉螺栓，

34、净截面积A=144.1mm2，竖向间距标准梁为400mm，横向间距600mm，查建筑施工计算手册附表2-57得。混凝土自重rc=24KN/m3，采用泵送砼，插入式振捣器振捣。本计算书以标准顶梁900×1600mm为例进行检算。4.4.4 标准梁底模板验算（1）竹胶板模板计算、计算简图及计算模型的确定一块竹胶板宽0.92米，肋间距200mm，按四跨连续梁计算，计算简图如下：0.200.200.200.20梁底模板计算简图梁底模板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值1模板及支架自重0.5KN/m21.20.62新浇筑混凝土自重24×0.5=12KN/m21.2

35、14.43钢筋自重0.11KN/m21.20.1324振捣混凝土产生荷载取2KN/m21.42.8合 计17.932用于强度验算的均布荷载设计值: q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）×0.01=0.179KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=（0.5+12+0.11）×0.01=0.126KN/m、强度、挠度和剪力检算取10mm宽板条作为计算单元，查建筑施工计算手册附表2-14得弯矩系数。截面惯性矩： 截面抵抗矩： a.强度验算跨度/板厚=200/18<100，属小挠度连续板。 弯矩:M=KMq1l2=-0.107×0.179×2

36、002=-766.12N·mm =M/W=766.12/540=1.42N/mm2fm=9.7N/mm2抗弯强度满足要求。b.挠度验算=KWq2l4/100EI=0.632×0.126×2004/(100×4680×4860）=0.056mm挠度满足要求。c.剪力验算剪力： V=KVq1l=-0.607×0.179×200=21.731Nmax=3V/2bh=3×21.731/(2×10×18）=0.181N/mm2fv=1.2N/mm2经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。（2）次龙骨计

37、算次龙骨采用100×100方木，间距200mm，主龙骨间距600mm。、计算简图及计算模型的确定由于主龙骨间距600mm，梁宽300mm，次龙骨外边两侧悬臂150mm，因此，近似按二跨连续梁计算。0.450.45计算简图见下图：梁底次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值: q1=（0.6+14.4+0.132+2.8）×0.2=3.5864KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2=（0.5+12+0.11）×0.2=2.522KN/m、强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表2-12得弯矩系数KM=-0.125，扰度系数KW=0.521，剪力字数KV=-0

38、.625截面惯性矩： 截面抵抗矩:： a.强度验算弯矩:M=KMq1l2=-0.125×3.586×4502=-90770.63N·mm =M/W=90770.63/166667=0.545N/mm2fm=13N/mm2抗弯强度满足要求。b.挠度验算=KWq2l4/100EI=0.521×2.522×4504/(100×9500×8333333）=0.0068mm=450/400=1.125mm挠度满足要求。c.剪力验算 V=KVq1l=-0.625×3.5864×450=1008.675Nmax=3V/

39、2bh=3×1008.675/(2×100×100）=0.151N/mm2fv=1.4N/mm2因此，次龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。（3）主龙骨计算主龙骨采用钢管48×3.5mm，间距600mm，立杆支撑间距600mm。、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算。 计算简图见下图：0.450.450.45梁底主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值: 用于变形验算的均布荷载标准值：、强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表2-14得弯矩系数KM=-0.100，扰度系数KW=0.677，剪力系数KV

40、=-0.600截面惯性矩： 截面抵抗矩：a.强度验算弯矩： 抗弯强度满足要求。b.挠度验算挠度满足要求。 c.剪力验算 因此，主龙骨强度、刚度和剪力满足要求。（4）立杆计算设计荷载检算立杆间距0.45×0.6m，横杆步距0.6m。单肢立杆轴向力：LX-单肢立杆纵向间距，取600mm；LY-单肢立杆横向间距，取450mm；P=17.932KN/m2每根立杆承载面积为450×600mmN=5.18×0.45×0.6=4.84KN立杆稳定性检算单肢立杆承载力：-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录E采用；A-立杆横截面面积

41、：A=（482-44.52）=323.75mm2 ；f-钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2；钢管回转半径：i=15.9mm；长细比： =L/i=2.846×（1100+200）/15.9=232.7式中 L为立杆计算长度L=（h+2a）（h为横杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度，满堂支撑架立杆计算长度系数）查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C得=0.312立杆的允许荷载为：N=·A·F=0.312×323.75×205=20.71KNN=4.84KNN=20.71KN立杆稳定性满足施工要求。因此，梁底模板支架经检算，均满足

42、设计荷载要求。4.4.5 标准梁侧模板验算 （1）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中：F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；c- 混凝土的重力密度（）取；t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算, T混凝土的入模温度，取25；所以t=200/(25+15)=5h；V-混凝土的浇灌速度（m/h），取0.8m/h；H

43、-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=0.5m；1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外剂取1.2；2-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。此处取1.15。取上式中的最小值： F=14.4kN/ m2作为模板侧压力的标准值，侧压力的有效高度为： 振捣砼侧压力： 侧压力： （2）面板计算 计算简图及计算模型的确定 一块竹胶板，其外侧肋间距150mm，面板长度超过四跨，按四跨连续梁计算，取1mm宽板条作为计算单元，计算简

44、图如下：0.150.150.150.15 梁底模板计算简图用于强度验算的荷载设计值:q1=0.02288N/mm2×1mm=0.02288N/mm用于变形验算的荷载标准值q2=0.0432 N/mm2×1mm=0.0432N/mm强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表2-14得： a.强度验算：弯矩： b.挠度计算：c.剪力验算： 因此，梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。（3）次龙骨计算次龙骨采用50×100mm方木，竖向布置，间距为150mm，主龙骨用2道48×3.5mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置2道，主龙骨间距600mm，上端钢管距离梁转角处100

45、mm，下端钢管距离梁底100mm。 、计算简图及计算模型的确定次龙骨为单跨两端悬臂梁，计算简图如下：梁侧次龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值:q3=0.02288N/mm2×150mm=3.432N/mm用于变形验算的荷载标准值q4=0.0432 N/mm2×150mm=6.48N/mm、强度和挠度的检算截面惯性矩：截面抵抗矩： a.强度验算支座弯矩：跨中弯矩：强度满足要求。b.挠度验算 跨中挠度：c.剪力验算： （4）主龙骨计算主龙骨用2道48×3.5mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置2道，外肋间距600mm上端钢管距离梁转角处100mm,下端钢管距离梁底100m

46、m，在主龙骨外侧设置2道16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓竖向间距600mm，横向间距600mm。、计算简图及计算模型的确定主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。计算简图如下：0.600.600.60梁侧主龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值：q5=0.02288N/mm2×600mm=13.728N/mm用于变形验算的荷载标准值：q6=0.0432 N/mm2×600mm=25.92N/mm、强度、挠度和剪力验算 a.强度验算弯矩：强度满足要求。b.挠度验算 c.剪力验算：因此，梁侧主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。（5）对拉螺栓计算对拉螺栓竖向间距

47、600mm，受力按竖向700mm计算，横向间距600mm，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：采用直径16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：因此，梁侧模板支架强度、挠度和剪力满足要求。4.4.6 侧墙模板计算书（1）计算参数模板采用18mm厚竹胶板，查建筑施工手册表8-56得，抗弯强度f=9.7N/mm2，弹性模量E=4680 N/mm4。模板底设横向50×100mm方木（次龙骨），方木间距200mm，抗弯强度13N/mm2，弹性模量9500N/mm4。次龙骨下设纵向钢管48×3.5mm（主龙骨），间距600mm，抗弯强度215N/mm

48、2，弹性模量2.06×105N/mm4。主龙骨下设支撑顶托，顶托放置在48×3.5mm的扣件式钢管脚手架立杆上，立杆间距1100×1100mm，步距1300mm。（2）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：式中：F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；c- 混凝土的重力密度（）取；t0 -新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采

49、用t=200/(T+15)计算, T混凝土的入模温度，取25；所以t=200/(25+15)=5h；V-混凝土的浇灌速度（m/h），取0.8m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.8m(盾构井段)；1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用外加剂取1.2；2-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；110150mm时，取1.15。此处取1.15。取上式中的最小值： F=51.515kN/ m2作为模板侧压力的标准值，侧压力的有效高度为： 振捣砼

50、侧压力：侧压力： （3）面板验算、计算简图及计算模型的确定0.300.300.30将面板视为两边支撑在竖肋上的多跨连续板（三跨连续梁）计算，面板长度1800mm，板宽度920mm，面板为钢模板（厚度=5mm）, 次龙骨间距为200mm，以10mm宽为计算单元，计算简图如下：单侧模板面板计算简图用于强度验算的荷载设计值:q1=0.067418N/mm2×10mm=0.67418N/mm用于变形验算的荷载标准值q2=0.051515N/mm2×10mm=0.51515N/mm、强度和挠度验算截面惯性矩：I=bh3/12=10×183/12=4860mm4截面抵抗矩：W

51、=bh2/6=10×182/6=540mm3 a.强度验算弯矩：M=KMq1l2=-0.107×0.67418×2002=-2885.5N·mm =M/W=2885.5/540=5.34N/mm2fm=9.7N/mm2 b.挠度验算=KWq2l4/100EI=0.632×0.51515×2004/(100×4680×4860）=0.229mm挠度满足要求。（4）次龙骨验算次龙骨采用50×100方木，间距200mm，主龙骨间距600mm。、计算简图及计算模型的确定次龙骨直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作

52、用下的三跨连续梁计算，计算简图见下图：1.11.11.1次龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值:q1=0.067418N/mm2×200mm=13.484N/mm用于变形验算的荷载标准值q2=0.051515N/mm2×200mm=10.303N/mm、强度和挠度的检算截面惯性矩：截面抵抗矩： 查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为：。a.强度验算弯矩:M=KMq1l2=-0.1×13.484×6002=485424N·mm =M/W=485424/83333=5.825N/mm2fm=13N/mm2抗弯强度合格 b.挠度验算

53、 查建筑施工计算手册附表2-13，挠度系数为=KWq2l4/100EI=(0.677×10.303×6004）/(100×9500×4166667）=0.228mm =600/400=1.5mm挠度满足要求（5）主龙骨验算主龙骨采用钢管48×3.5mm，间距1100mm，立杆支撑间距1100mm。钢管48×3.5mm，其特性参数见下表：截面面积A cm2截面惯性矩I cm4截面抵抗矩W cm3回转半径ix cm回转半径iy cm抗压强度fm N/mm2弹性模量E N/mm2面积矩Sx cm3抗剪强度fv N/mm25.0324.381

54、0.1581.581.5821520600023.500125、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：1.11.11.1主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值： q1=（0.6+5.76+0.132+6.3）×1.1=14.07KN/m用于变形验算的均布荷载标准值： q2=(0.5+4.8+0.11)×1.1=5.951KN/m强度和挠度的检算查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为：。截面惯性矩：截面抵抗矩： a.强度检算弯矩:M=KMq1l2=-0.1×14.07×11002=-1702470N·mm =M/W=1702470/10158.2=167.6N/mm2fm=215N/mm2强度满足要求b.挠度检算=KWq2l4/100EI=(0.677×5.951×11004）/(100×2.06×105×1.22×105）=2.35mm 挠度满足要求。经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。4.4.7 柱模板