液压自爬模架体与模板受力计算书计算书

1、液压自动爬升模板ACSX50计算书山东新港国际模板工程技术有限公司1.编制计算书遵守的规范和规程液压爬升模板工程技术规程(JGJ 195-2010)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)钢结构设计规范(GB 50017-2003)混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2010)钢结构工程施工质量验收规范(GB 50205-2001)建筑施工计算手册第二版建筑工程模板施工手册第二版建筑施工手册第四版2.爬模组成爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成，各系统组成如表1所示,结构及连接示意图如图1所示11下平台系

2、统三角架横梁Q235 ,槽钢双18#12三角架立杆Q235 ,槽钢双22#13三角架斜撑圆管组合 160 X10 与90 X1214吊平台立杆Q235 ,槽钢12#15吊平台横杆Q235 ,槽钢12#16液压系统集中泵站一拖八17液压油缸额定推力150KN18换向盒钢板焊接件19高压油管20埋件系统埋件板铸造件D26.5不计入总重21爬锥45#M42/D26.5不计入总重22高强螺杆45#D26.5不计入总重23受力螺栓40CrM42不计入总重24附墙挂座钢板焊接件双埋件不计入总重25附墙撑丝杆组合件T42 X626导轨Q235 ,槽钢双20#27主平台横梁Q235 ,槽钢25#28苴它平台横

3、梁Q235 槽钢20#29平台跳板木脚手板"5030连接插销45#直径见连接示意图31对拉螺杆45#D20不计入总重序号名称部件材料规格型号备注1模板系统面板桦木板A212木工字梁H20200 X803背楞Q235，槽钢双14#4后移系统后移装置方管与钢件组合80 X80 X3.0"6 钢板5后移横梁Q235 槽钢双12#6主背楞Q235 槽钢双14#7主背楞斜撑Q235 圆管组合 88 5 乂3 0 与60 乂6 08上平台系统平台立杆Q235，槽钢双 14#9平台横杆Q235，方管60 乂60 乂3.0-A0平台斜撑圆管组合88.5 X3.0 与60 X6.0表1爬模各

4、系统组成3.计算参数图1架体示意图1)液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为：浇筑、钢筋绑扎操作平台最大允许承载Fki 模板安装操作平台最大允许承载Fk2 模板后移及主操作平台最大允许承载Fk3 爬升装置工作平台最大允许承载Fk44.0KN/m2 （爬升时 1.0KN/m2）0.75KN/m 2 （爬升时 0KN/m 2）1.5KN/m 2 （爬升时 0.5KN/m 2）1.0KN/m 2 （爬升时 1.0KN/m 2）拆卸爬锥工作平台最大允许承载Fk51.0KN/m 2 (爬升时0KN/m2)2) 除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=125KN ；拉力设计值为：F=215K

5、N ；3) 爬模的每件液压缸的推力为150KN ；4) 爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa ；5) 架体系统：架体支承跨度：W5米(相邻埋件点之间距离，特殊情况除外)；架体高度：17.3米；架体宽度：主平台=2.9m ,上平台=2.4m ,模板平台=1.2m，液压操作平台 =2.6m，吊平台=1.7m ;6) 电控液压升降系统：额定压力：25Mpa ;油缸行程：400mm ;额定推力：150KN ;双缸同步误差：<20mm ;7) 依据设计图纸，各项计算取值：本工程实际单元最大跨度24.2米；本工程每单元设置六榀爬升机位；本工程每单元设置十个后移模板支架；本工程模板实际高度为6.

6、15米。4. 油缸顶升力验算根据上述可知，爬模最大单元跨度24.2米，六榀机位，十个后移模板支架，模板高度6.15米, 架体各构件自重如表2所示。根据规范JGJ195-2010中规定，各荷载分项系数如表3所示。架体自重设计值及荷载设计值如表 4所示。表2架体各构件自重架体组成材料数量单重总重(KN)备注承重二角架组合件66.21KN37.26依据设计图纸上桁架双14125.60KN67.20依据设计图纸吊平台12121.21KN14.52依据设计图纸主平台横梁双2593.656.90kg/m5.33按3道横梁计算其他平台横梁16343.219.75kg/m6.78按12道横梁计算平台跳板5mm

7、厚木板23026kg/m 259.80按6层平台计算后移系统组合件102.99KN29.90依据设计图纸模板系统组合件10555 kg/m 257.75按6.15米高计算液压系统集中泵站12.10KN2.10依据设计图纸维护系统48钢管1003.84kg/m3.84依据施工图纸合计284.48最大单兀重量表3荷载标准值及荷载分项系数项次荷载类別荷载标准值荷载分项系数1爬摸装遥自重Git12上操作平台施工荷载Fid3下操作平台施工荷载Fu1 .14吊平台施工荷载用31.45凤荷我表4单元荷载设计值何载类别荷载标准值荷载分项系数数量总重(KN)爬模自重115.45KN1.21284.48平台1.0

8、KN/m 21.416.823.52平台0.0KN/m 21.48.40平台0.0KN/m 21.48.40平台0.5KN/m 21.420.314.21平台1.0KN/m 21.418.225.48平台0.0KN/m 21.411.90爬升时摩擦系数1.2201.75合计284.48油缸最大实际顶升力为284.48 KN，小于两个油缸推力之和900KN，满足使用要求。5. 架体及构件施工工况验算5.1施工工况说明本工程存在俯爬和直爬两种工况，由于俯爬工况各构件受力小于直爬工况，因此，只验算直爬 工况。直爬施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台与主平台同时承载， 承受七

9、级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度3.5米。 5.2荷载计算5.2.1 架体自重架体及各构件自重参见表5。表5架体各构件自重设计值架体组成单重分项系数荷载类型施加位置转换后设计值承重二角架6.21KN1.2均布荷载三角架横梁2.57 KN/m上桁架5.60KN1.2集中荷载三角架横梁6.72 KN吊平台1.21KN1.2均布荷载三角架横梁0.50 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布荷载平台横杆0.90 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布荷载平台横杆1.21 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布荷载平台横杆1.21 KN/m平台横

10、梁27.41kg/m1.2均布荷载三角架横梁2.38 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布荷载平台横杆0.84 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布荷载平台横杆0.85 KN/m平台跳板26kg/m 21.2均布荷载平台横杆0.46 KN/m平台跳板26kg/m 21.2均布荷载平台横杆0.91 KN/m平台跳板26kg/m 21.2均布荷载平台横杆0.91 KN/m平台跳板26kg/m 21.2均布荷载平台横杆0.38 KN/m平台跳板26kg/m 21.2均布荷载平台横杆0.42 KN/m平台跳板26kg/m 21.2均布荷载平台横杆0.64 KN/m后移系统2.99KN1

11、.2均布荷载三角架横梁2.47 KN/m模板系统55 kg/m 21.2集中荷载三角架横梁14.21 KN液压系统2.10KN1.2集中荷载下平台横杆1.26 KN维护系统3.84kg/m1.2集中荷载三角架横梁4.61 KN各平台施工荷载值如表6所示，施加位置为各平台横杆风荷载522各平台施工荷载平台编号荷载标准值分项系数平台宽度(m)平台长度(m)线荷载(KN/m)平台4.0KN/m 21.42.43.519.6平台0.75KN/m 21.41.23.53.68平台0.75KN/m 21.41.23.53.68平台1.5KN/m 21.42.93.57.35平台1.0KN/m 21.42.

12、63.54.9平台1.0KN/m 21.41.73.54.9表6施工工况各平台荷载值根据JGJ195-2010附录规定，风荷载标准值为：其中，陆、网和匹按GB50009-2012中表、表和表取值;'0 二怎(KN/m2)则七级风荷载标准值为：% "gzJz 9=1.78X 1.2.38 X儒=0.774KN/m 2其中，查GB50009-2012中表、表和表,分别取 氐=1.78、心.0和 尸2.38(B类地区，按150米高度取值);查JGJ195-2010中表,取v°=17.1m/s查表3得风荷载分项系数为1.4,则七级风荷载设计值为：WK7=1.083KN/m

13、2转化为竖直方向线荷载为：qk7=3.79KN/m，施加位置为桁架立杆和吊平台立杆5.3架体受力计算531计算模型将架体模型简化为计算模型,如图2所示341-45木工字梁杉木200 X80 X40 X27强度、刚度452-55主背楞Q235双槽钢14#强度、刚度557-60背楞Q235双槽钢14#强度、刚度622,50,51,56斜撑Q23588.5 X3.0强度78-13,14-17三角架横梁Q235双槽钢18#强度、刚度82-4,21,23吊平台立杆Q235槽钢12#强度、刚度91,18-20,卜平台横杆Q235方管 60 X60 X3.0强度、刚度105,6三角架立杆Q235双槽钢22#

14、强度1131三角架斜撑Q235160 X10强度1232横梁钩头Q235钢板B20强度1333附墙撑丝杆Q235圆牟冈T42 X6强度147,24,34,35平台支撑座Q235钢板A16强度15承重插销45#圆钢40强度施加荷载将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图2所示533用力学求解器对架体进行受力分析图2架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图）模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表 7所示序号杆件号节点号相应构件材质型号验算类型125-30 36-4桁架立杆Q235双槽钢14#强度、稳定性246-49上平台横杆Q235方管 60 X60 X3.0强度、刚度表7施工工况杆件及节点

15、相应构件图3架体模型（左-轴力图N，中-剪力图N，右-弯矩图N?mm）5.4架体受力计算541各杆件轴力、剪力、弯矩见表8表8施工工况各杆件荷载值序号杆件号构件轴力KN剪力KN弯矩KN ?m14吊平台立杆17.464.6112.5325三角架立杆23.96-34.8934.8336三角架立杆-128.225.337.1547平台支撑座-67.42-85.8219.35511三角架横梁-205.43-33.7413.02631三角架斜撑-76.210.000.00732横梁钩头60.2291.39-38.61833附墙撑丝杆-86.3546.600.00940桁架立杆-165 456 59-10

16、 521048上平台横杆-33 43-4 020 001150斜撑76 590 000 00以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆件均满足要求，仅需验算受压杆件。受压杆件验算见表9 (受压杆件即图中蓝色杆件，轴力为负值杆件)表9受压杆件验算杆件号轴力截面积计算长度回转半径长细比稳定系数应力抗压设计值容许长细N(N)A(mrn)10(mm)ix(mm)入d (N/mn2)2f(N/mm2)比入6673206369183086.7021.110.97910.80215150111107305140290070.4041.190.93922.943176

17、2104712170028.8858.860.89018.173386350125670010.0070.000.83981.9440980403700170049.0034.690.92228.744817820660120023.0052.170.84731.88满足要求6. 架体及构件爬升工况验算6.1爬升工况说明本工程只存在直爬一种工况，因此，只验算直爬工况。直爬爬升工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，架体爬升至导轨1/2处，承受七级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分 配到一榀机位上，即单榀机位跨度4.03米。6.2荷载计算6.2.1 架体自重架体及各构件自重参见表5。

18、各平台施工荷载各平台施工荷载值如表10所示，施加位置为各平台横杆。表10爬升工况各平台荷载值平台编号荷载标准值分项系数平台宽度(m)平台长度(m)线荷载(KN/m)平台1.0KN/m 21.42.44.035.6平台0.0KN/m 21.41.24.030平台0.0KN/m 21.41.24.030平台0.5KN/m 21.42.94.032.8平台1.0KN/m 21.42.64.035.6平台0.0KN/m 21.41.74.030风荷载风荷载计算参见本计算书6.3架体受力计算631计算模型将架体模型简化为计算模型，如图4所示105,6三角架立杆Q235双槽钢22#强度1131三角架斜撑Q

19、235160 X10强度1232横梁钩头Q235钢板820强度1333附墙撑丝杆Q235圆钢T42 X6强度147,24,34,35平台支撑座Q235钢板816强度1546导轨梯档Q235钢板20焊缝强度施加荷载将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图4所示633用力学求解器对架体进行受力分析图4架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图）模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表11所示序号杆件号节点号相应构件材质型号验算类型125-30 36-4桁架立杆Q235双槽钢14#强度、稳定性246-49上平台横杆Q235方管 60 X60 X3 0强度、刚度341-45木工字梁杉木200 X80

20、 X40 X27强度、刚度452-55主背楞Q235双槽钢14#强度、刚度557-60背楞Q235双槽钢14#强度、刚度622 50 51 56斜撑Q23588 5 X3 0强度78-13 14-17三角架横梁Q235双槽钢18#强度、刚度82-4 21 23吊平台立杆Q235槽钢12#强度、刚度91 18-20下平台横杆Q235方管 60 X60 X3 0强度、刚度表11爬升工况杆件及节点相应构件6.4架体受力计算二：:专 gw -12:汀 4 :图5架体模型（左-轴力图N，中-剪力图N，右-弯矩图N?mm）各杆件轴力、剪力、弯矩见表12。序号杆件号构件轴力KN剪力KN弯矩KN?m14吊平台

21、立杆7 045 4613 2425三角架立杆32 25-10 326 78表12爬升工况各杆件荷载值36三角架立杆-121.7-18.581.06435平台支撑座-77.18-28.686.02511三角架横梁-179.59-13.826.52631三角架斜撑-66.400.000.00732横梁钩头-93.6246.06-19.48833附墙撑丝杆-17.8722.520.00936桁架立杆-13.38-13.83-7.361047上平台横杆-33.834.380.001151斜撑66.750.000.00其中，Bgz、虫和 氐按GB50009-2012中表、表和表取值;V0220 二 16

22、00 (KN/m 2)根据JGJ195-2010中规定，停工工况承受九级风荷载，九级风荷载标准值为：2X a=1.576 KN/m 2其中，查 GB50009-2012 中表 、表 7.3.1 和表 ,分别取 乐=1.78、网=1.0 和 血=2.38(B以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉 杆件均满足要求，仅需验算受压杆件。将上述杆件荷载值与施工工况比较，均小于施工工况荷载值，故不需重新验算。7. 架体及构件停工工况验算7.1停工工况说明本工程存在俯爬和直爬两种工况，由于俯爬工况各构件受力小于直爬工况，因此，只验算直爬 工况。直爬停工工况取混凝土

23、浇筑完成后，模板不后移，并利用对拉螺杆紧贴固定在建筑结构上 ，各平台连接为一体，对架体进行加固，承受九级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到 两榀机位上，即单榀机位跨度3.5米。7.2荷载计算7.2.1 架体自重架体及各构件自重参见表5。各平台施工荷载根据JGJ195-2010中规定，各平台无施工荷载。风荷载根据JGJ195-2010附录规定，风荷载标准值为：类地区，按150米高度取值）;查JGJ195-2010中表，取v°=24.4m/s查表3得风荷载分项系数为1.4,则九级风荷载设计值为：W©'2.206 KN/m 2转化为竖直方向线荷载为：qk9=7.

24、72KN/m ，施加位置为桁架立杆和吊平台立杆7.3架体受力计算 计算模型将架体模型简化为计算模型，如图6所示i.ai l.Ri耳j7.4架体受力计算图6架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图）模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表 7所示 732施加荷载将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图6所示。733用力学求解器对架体进行受力分析图7架体模型（左-轴力图N，中-剪力图N，右-弯矩图N?mm）各杆件轴力、剪力、弯矩见表13。序号杆件号构件轴力KN剪力KN弯矩KN?m123吊平台立杆20.710.13.7125三角架立杆63 33-7 839 6036三角架立杆-12 06-19

25、693.7347 /1 J71十1_*11 平台支撑座-32 06-9 120 10517三角架横梁-39 71-0 1-1 36631三角架斜撑-9 360 000 00732横梁钩头-25 8621 27-9 01833附墙撑丝杆-23 72-35 410 00937桁架立杆-62 60-35 410 001047上平台横杆-49 801 260 001150斜撑54.440.W000表13停工工况各杆件荷载值则其剪切强度F: d3b n762103.14 53 3.9 8.3=14.15 N/mm 2< p=46.8N/mm3FH1_：d 3b2n= 32.65N/mm 2v ；b

26、p=85N/mm图8埋件系统结构示意图以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉 杆件均满足要求，仅需验算受压杆件。将上述杆件荷载值与施工工况比较，均小于施工工况荷载值，故不需重新验算。8. 重要构件验算8.1主背楞斜撑计算由施工工况计算结果可知，螺杆承受最大压力F=76.21KN，螺杆螺纹为T60X6,大径 d=60mm ，中径d2=57mm ，小径d3=53mm ，螺距为P=6mm，基本牙型高度 Hi=0.5P=3mm ，旋 合圈数n=H/P=8.3，螺杆和螺母材料均为Q235。螺纹抗剪验算当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺纹强度。由于螺纹为梯形螺

27、纹，则其牙根宽度b=0.65P=3.9mm ，基本牙型高度Hi=0.5P=3mm，螺纹小 径d3 二 d -2h3 二 d - 2(H i aj 二 53mm（由于螺纹牙材质为Q235，其许用剪应力.p = 06p，取46.8N/mm 2），满足要求 螺杆强度验算3 76210 33.14 53 3.92 8.3（螺纹牙许用弯曲应力-bp =（11.2p，取85N/mm 2），满足要求螺杆的稳定性验算由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算螺杆最大工作长度I =500mm，按照一端固定一端铰支可得长度系数=0.7，螺杆危险截面的惯性半径 i=d3 4=13.25mm，故二=-0j7 50 = 2

28、6.42 < - 2 （Q235 的2=61 ），不作压杆稳定性i 13.25验算。8.2埋件系统计算单个埋件的拔力设计值为200KN，剪力设计值为100KN。混凝土抗拔验算埋件系统结构如图8所示。根据 建筑施工计算手册，按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下：假定埋件距高度方向混凝土边缘有足够的距离 ，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从混凝土中拔出破坏（见图9）。图9锚固抗拔示意图分析可知，沿破裂面作用有切向应力 T和法向应力§S,由力系平衡条件可得F = A ssin ：' 7sCOS：得:式中所以b.二；R=hctgr,由试验得：当 b/

29、h 在 0.19 1.9 时，a=45 ° , F=0.0203 fc,代入式中2 0.0203 -0F 二sin 45fc h2ctg45+bh =0.1 fc(0.9h2+bh fc混凝土抗压强度设计值（选择C30混凝土，fc=14.3N/mm 2）;h 破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm）;b 锚板边长（100mm）.F -0.1fc 0.9h2 bh j=0.1 14.3 0.9 4002 100 40010263.12KN混凝土的抗拔力为F=263.12 KN >200 KN,故满足要求。混凝土局部承压验算根据昆凝土结构设计规范局部受压承载力计算：F1.3

30、5'-c 'lfcAm：IAb A式中FL局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）fc混凝土轴心抗压强度设计值；（14.3N/mm 2）伍一混凝土强度影响系数；（查值为0.94）3混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）Ai混凝土局部受压面积；（mm2）Aln 混凝土局部受压净面积；Ab局部受压计算底面积；（mm2）要求1）埋件板处2 2 2混凝土局部受压净面积A|厂3.M (50 "8 )= 6832.64mm3F| 叮.35 w fcAm =1.35 0.94 2 14.3 6832.64 10一二 247.98KN 200KN满足要求。2)爬锥处图1

31、0爬锥剖面示意图爬锥（L=150mm ）受到受力螺栓传来的剪切力 V:由几何条件有a b竖向受力平衡对剪力作用点处取矩由相似三角形可得竺PV 3丿 232P aQ 一 b计算可得aLbL334V4 87.2150二 2.33KN<14.3KN （C30砼抗压设计值），满足受力螺栓的抗剪力和抗拉力验算单个机位为双埋件，根据上述计算结果可以假设单个受力螺栓的设计剪力为：FV=100KN ；设计拉力为：F=200KN ；图11受力螺栓尺寸示意图受力螺栓为M42 ,10.9级，抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=600N/mm2 ,抗2剪强度为：fV=420 N/mm2.有效面积为：A

32、3 =1120.9mm1）受力螺栓抗剪：32V=100KN A=1473x2 = 2.9x10 mmJ3V 100 10A 2.9 1032 2=34.48 N / mm : fv=420N/mm满足要求2）受力螺栓抗拉:=F =20010 勻9 6. 518 mm : f = 60N mmA 1017. 4满足要求3）折算应力:640320640二 0.33 : 1满足要求高强螺杆验算:对埋件中外露与砼直接接触的高强螺杆（D26.5，L=350mm）按照带肋的普通钢筋进行考虑高强螺杆（45#）的设计强度取其屈服强度355 N/mm 2，设混凝土对锚固长度为la的高强螺杆 的握裹力为f，f应与

33、高强螺杆的锚固长度成正比，则会有一个临界状态，使高强螺杆的设计强度充 分发挥。1）高强螺杆抗拉根据混凝土规范的普通钢筋锚固计算公式：la=1.1 aX d x fy/ft式中la受拉钢筋的锚固长度1.1 锚固长度修正系数a钢筋的外形系数（这里按照带肋钢筋，取0.14）d 钢筋的公称直径（这里为D26.5螺杆，取26.5mm ）fy 钢筋的抗拉强度设计值（这里取355N/mm 2）ft 砼轴心抗拉强度设计值 （这里为C30，取14.3N/mm 2）通过计算得到la70mm，而实际锚固长度为175mm，故高强螺杆拉应力未达到其抗拉设计值，满足要求。2）高强螺杆螺纹的承压高强螺杆（D26.5）螺纹承

34、压长度按照60mm计算，其有效承压面积At=1590mm 2，按照上面高强螺杆抗拉计算看出，其拉应力未达到335 N/mm2的设计强度，这里姑且按照设计 强度进行计算，即高强螺杆的承压力约为：F=335 X6.52 Xn 枸05.19KN则承压应力（T =F/At=87.66N/mm2<335N/mm2（45#钢屈服强度），满足要求。承重插销计算非爬升状态时是承重插销受力，由施工工况计算结果可知：iiimmii. L ：'丨1丨丨|卩|丨 1 1 1 二1 1 1 1 1-T.c1 1 1 1 1 1 1 1 右-匸 |冲i i鬥11111"厂图14导轨轴力、剪力、弯矩

35、图R=115.82KN v 280KN （承重插销的设计承载力，由计算而得） 所以，承重插销满足要求。8.3导轨计算导轨主要承受架体爬升时，换向盒传递给其的荷载。爬升工况计算中，与导轨接触的三个支点 反力，如表14和图12所示节点号构件水平方向KN竖直方向KN合力方向（）46下换向盒与导轨接触占-22 8789.4596 69附墙撑与导轨接触点17 87-44 52-51 611上换向盒与导轨接触点93.324.6113.90表14爬升工况支点反力值导轨强度验算1）抗弯验算Mmax = 12KN m，W = 178汇 2乂 103 = 3.56x 105mm3，截面塑性发展系数人".

36、。5图12爬升工况反力图（N）0 1IC H 1l :y. ±Mmax12 1061.05 3.56 1052）抗压验算32.1N/mm2N =57.8KN ,A= 28.83 2 10 5.76 103mm2长细比 = |0/i = 7500/80 = 93.75小于允许长细比刀=150，满足要求查表，稳定系数为0.601，则578 10336.7N/mm2A 0.601 5.76 10将荷载施加到导轨上，如图13所示满足受力要求=16.7+32.1=48.8 N / mm2 ： 205 N / mm2NmxMx一AxAxWx(1-0.8-)Nex3）挠度验算根据JGJ195-20

37、10中规定，导轨跨中变形值按下式规定计算：FH348EI込5mmFH348EI=2.66 二 5mm式中：L导轨跨中的变形值mm）；F一爬升状态时防眺爬升器作用在导轨上的水平力（N）；II一固定导轨的上卜承载螺栓之间的亚翥（nmi）；E导轨的弹性模量（innF）；I导轨的截而惯性矩（nim4）。则导轨变形值为：14200 如0003=48 2 105 3.56 107导轨挠度验算导轨梯档的焊缝计算根据图纸，单个梯档的侧焊缝长度为120mm，端焊缝长度为92mm，焊高hf =10mm ，贝U由端 焊缝所承担的力Ni=作X0.7hfXlw xfw式中，A 系数，对间接承受动荷载的情况，侏=1.22

38、 ;lw 焊缝总长度；fw 角焊缝的设计强度,查计算手册可知：材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm 2则 2=1.22 X0.7X10X92 X125 = 98.21KN.由侧焊缝所承担的力N2= 0.7h fXlwXfw=0.7 X 10 X 120 X 125=105KNN1+ N2=98.21+105=203.21KN>150KN（单个油缸的推力）,所以导轨梯挡焊缝强度满足要求9. 模板及受力构件的验算9.1混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临 界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力 。

39、侧压力达到最大值的浇 筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F =0.22 ct/-/:2V1/2FcH式中 f 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2 ）2混凝土的重力密度 （kN/m3 ）取24.8 kN/m3t0-新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算；t0=200/（23.5+15）=5.17V-混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6m创外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1;仪-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取

40、0.85; 50 90mm时，取1; 110 150mm 时，取 1.15。F =0.22 ct0 *2V1/2=0.22x25x5.17x1x1.15 x2 1/2=45.9kN/m2F 二 cH=25x6=150kN/ m2取二者中的较小值，F=46.5kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒和捣震混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：Q=45.9x1.2+6.0x1.4=63.5kN/ m29.2模板计算921 基本参数模板高度为6.15m ,浇筑高度为6m ,面板采用21mm厚板；竖向背楞采用木工字梁截面尺

41、寸为 80x200，间距为280mm ；水平背楞采用双14号槽钢背楞，最大间距为1200mm ；拉杆系统为D20 拉杆，材质为45#钢，拉杆水平间距为1200mm，竖向间距为1200mm。其中：仁-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2 ， ft-木材抗剪强度设计值，取1.5 N/mm2E-弹性模量，木材取8.5x103 N/mm2 ，钢材取2.1x105 N/mm2面板验算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙 骨的间距和模板面的大小，按支撑在竖楞上的三跨连续梁计

42、算。所以将面板视为支撑在木工字梁上的 三跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1000mm。1) 抗弯强度验算作用在面板上的线荷载为：qql =63.5x仁63.5N/mm面板最大弯矩：Mmax 二 qdl 10=(63.5x280x280)/10=0.50x106 N?mm1面板的截面系数：W 二 bh2 6=x1000x212=7.35x104mm36应力：丁 二 M max W =0.50x106/7.35x104=6.8N/mm2<fc =13 N/mm2故满足要求计算公式如下：V二0.6ql面板的最大剪力：V = 0.6 03.5 >0.28 = 10.67

43、KN ；截面抗剪强度必须满足：.二 旦乞fv (安全系数取1.5)2bhn其中，t-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N): V = 10.67KN ；b-构件的截面宽度(mm): b = 1000mm；hn-面板厚度(mm): hn = 21.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2) : fv = 1.5 N/mm2 ；面板截面的最大受剪应力计算值：T =3 >0.67 >103/(2 > 100> 21)=0.76N/mm2 ；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.5N/mm2 ；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.76N/mm2 小于面

44、板截面抗剪强度设计值T=1.5N/mm2 ，满足要求。3) 挠度验算根据建筑施工计算手册，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为：q(F R) 1 =48.5KN /m面板挠度由式二q2l150EI=48.5x2804/(150x8.5x1000x77.2x104)=0.3mm< w=280/400=0.7mm故满足要求。2) 抗剪强度验算面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X213/12=77.2X104mm4923木工字梁验算木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横 向背楞的间距最大为L=1200mm 。&

45、_II图16木梁计算简图木工字梁上的线荷载为：q3二ql =63.5x0.28=17.78N/mmF-混凝土的侧压力l -木工字梁之间的水平距离1）抗弯强度验算1最大弯矩 Mmaxq3L2 =0.1x17.78 x12002=2.56x106N ?mm10木工字梁截面系数：W 二丄 BH3-B-bh3-80 2003 - 80 -30 1203 L 46.1 104mm26H1200应力：;=Mmax W=2.56 10 46.1 105.55N /mm2< fm=13N/mm2 满足要求木工字梁截面惯性矩：I = 1 BH3 - B-b h3 二丄 80 2003 - 80 -30 h3 I- 46.1 106mm412 122）抗剪强度验算计算公