换热设备的设计

1、第六章换热设备的设计6.1换热设备的分类和总体结构换热设备的分类按照传热方式的不同，换热设备可分为三类：1. 混合式换热器一一利用冷、热流体直接接触与混合的作用进行热量的交换。这类换热器的结构简单、价格便宜，常做成塔状。2. 蓄热式换热器一一在这类换热器中，热量传递是通过格子砖或填料等蓄热体来完成的。首先让热流体通过，把热量蓄在蓄热体中，然后再让冷流体通过，把热量带走。由于两种流体交变转换输入，因此不可避免地存在着一小部分流体相互掺和的现象，造成流体的“污染”。这类换热器的结构紧凑，价格便宜、单位体积传热面大，故较适合于气一气热交换的场合。3. 间壁式换热器一一是工业中最为广泛应用的一类换热器

2、。冷一热流体被一固体壁面隔开，通过壁面进行传热。按照传热面的形状与结构特点它又可分为：（1）管式换热器一一如套管式、螺旋管式、管壳式、热管式等。（2）板面式换热器一一如板式、螺旋板式、板壳式等。（3）扩展表面式换热器一一如板翅式、管翅式、强化的传热管等。其中以管式换热器应用作为广泛，其特点见表6-1所示。表6-1管壳式换热器的主要类型及特点类型固定管式换热器浮头式换热器U型管式换热器结构特点换热器的管端以焊接或胀接的方法固 定在两块板上，管板以焊接的方法与 壳体相连换热器中一块管板与壳体固 定，另一块管板能自由移动换热管被弯成U形，管的 两端固定在同一管板上当壳体直径相同时便于排更多的管子，设

3、备性能管内不易积垢壳程难以清洗在壳体与管中产生很大的温差应力管束可抽取管内、外都能清洗一块管板可自由移动在壳体与管中不会产生温差应力只有一块管板管束可以从壳体中抽岀管外清洗方便管内清洗困难在壳体与管中不会产生温差应力管壳式换热器的总体结构管壳式换热器的总体结构均包括：管箱、管板、壳体、折流板或支承板、定距管、拉杆、 AES. BE测UHMMI（b> BOE式普宦恃套式荻样爭（c> HW U恋式廉義目图6-1常见管壳式换热器结构分程隔板、接管、支座等。如图6-1所示。1 平盖；2 平盖管箱（部件）；3 接管法兰；4 管箱法兰；5 固定管板；6 壳体法兰；7防冲板;8 仪表接口； 9

4、补强圈；10 壳体（部件）；11 折流板；12 旁路挡板；13 拉杆；14 定距管；15 支持板； 16 双头螺柱； 17 螺母； 18 外头盖垫片； 19 外头盖侧法兰； 20 外头盖法兰；21 吊耳； 22 放气口； 23 椭圆形封头； 24 浮头法兰； 25 浮头垫片； 26 无折边球形封头；27 浮头管板； 28浮头盖（部件） ；29 外盖头（部件） ； 30 排液口； 31 钩圈； 32 接管；33 活动鞍座； 34 换热管； 35 假管； 36管束（部件） ；37 固定鞍座； 38 滑道； 39 管箱垫片；40 管箱短节； 41 封头管箱； 42 分程隔板； 43 悬挂式支座； 4

5、4 膨胀节（部件） ；45中间挡板；46 U 形换热器； 47 内导流筒； 48 纵向隔板； 49 填料； 50 填料函； 51 填料压盖；52 浮动管板； 53 部分剪切环； 54 活套法兰。6.2 管壳式换热设备设计的内容和步骤6.2.1 管壳式换热设备设计的内容管壳式换热设备设计的内容包括工艺设计和机械设计两方面。本课程设计是把工艺参数、 尺寸作为已知条件，在满足工艺条件的前提下，对换热设备进行强度、刚度及稳定性计算，并 从制造、安装、检修、使用等方面出发进行结构设计。换热设备设计任务书内容和格式按表 6-2 所示。6.2.2 管壳式换热设备设计的步骤在阅读了设计任务书后，按以下步骤进行

6、换热设备的机械设计。e了解设计条件；f2选材；（3按设计压力计算壳体和管箱壁厚；e管子与管板连接结构设计；3壳体与管板连接结构设计；3管板厚度计算；f7折流板、支持板等零部件的结构设计；38换热管与壳体在温差和流体压力联合作用下的应力计算；39 管子拉脱离和稳定性校核；(0判断是否需要膨胀节，如需要，则选择膨胀节结构型式并进行有关的计算; d接管、接管法兰、支座等的选择及开孔补强设计等。表6-2换热设备设计任务书比例条件内容修改设计参数及要求修改标记修改内容签字日期壳程管程工作压力，MPa1.431.53设计压力，MPa1.571.68工作温度，C310420设计温度，C310420单位名称介

7、质碱洗气变换气工程名称推荐材料16MnR20钢设计项目管/壳程数11条件编号传热面积，m270设备图号公称直径，mm800位号/台数传热管直径，mm38提出人日期传热管长度，m3备注传热管根数，根205腐蚀情况微弱设计寿命接管表符号公称尺寸DN连接面形式用途a400凹面变换气b250凹面碱洗气c250凹面碱洗气d400凹面变换气e.”1/2螺纹排水口表6-3换热设备设计任务书简图与说明设计参数及要求壳程管程工作压力，MPa1.431.53设计压力，MPa1.571.68工作温度，C310420设计温度，C310420介质碱洗气变换气管/壳程数11传热面积，m270公称直径，mm800传热管直径

8、，mm38传热管长度，m3传热管根数，根205腐蚀情况微弱设计寿命接管表符号公称尺寸DN连接面形式用途a400凹面变换气b250凹面碱洗气c250凹面碱洗气d400凹面变换气e.”1/2螺纹排水口946.3换热设备的设计示例管壳式换热器某合成氨厂变换工段中变换热器，系卧式固定管板式的管壳式换热器，如图6-2所示，其壳程圆筒内径为800mm 。换热管规格为$ 38 X3的无缝钢管，共205根，管长3m。工作条件： 壳程介质为碱洗液（脱碳后的氮氢混合气），压力为1.43Mpa，最高温度为 310 C；管程介质为变换气（含有二氧化碳的氮氢混合气），压力为1.53Mpa，最高温度为420 C。有工艺计

9、算得沿长度平均的壳程圆筒金属温度为274 C,换热管金属温度为350 C。试对该换热器进行材料选择、结构设计及强度计算。结构草图如图6-2所示，下面分别进行壳程圆筒、管箱封头及圆筒、法兰、管板，以及U形膨胀节设计及计算。图6-2卧式带膨胀节的固定管板换热器131 变换气入口接管；2 锥形封头；3设备法兰；4 管板；5碱洗气出口接管；6 补强圈；7 筒体；8 膨胀节；9 换热管；10 定距管；11 折流板；12 碱洗气入口接管；13 变换器岀口接管；14 鞍式支座。6.3.1.1 壳程圆筒根据工作条件选择壳程圆筒的材料为16MnR钢板。在常温时许用应力为170Mpa，在设计温度310 C时的许用

10、应力为142MPa，屈服限为227Mpa 。按GB150-98式（6-1 ）壳程圆筒计算厚度(6-1 )PcDit2Pc式中计算压力 Pc 1.1 1.431.57MPa ；内直径Dj 800mmt材料许用应力142MPa焊缝系数0 =0.85（采用双面焊、局部无损探伤）以上数值代入式（6-1 )得1.57 8002 142 0.85 1.575.24mm3mm，该厚度值不包括厚度附加按GB150-98碳素钢或低合金钢容器的最小厚度不小于 量 C=2mm 即 e 6mm。壳程圆筒的液压试验及压力试验时应力校核。试验液体为水，试验压力PT按下式170P.1.25r 1.25 1.572.35MP

11、aTt142压力试验时，圆筒的总体薄膜应力按下式FT Di e 2.35 800 6T T j_e185 0.9 ts 0.9 227 204.3MPa2 e2 6 0.856.3.1.2 管箱（1 ）锥形封头15CrMoR (正火加如图6-2所示为带折边锥形封头，根据工作条件选择锥形封头材料为回火）钢板。在常温时许用应力为150MPa，在设计温度 420 C时的许用应力为 115.6MPa ,屈服限为229.4MPa。图6-3锥形封头按 GB150-98 式(6-10 ),式(6-11 )过渡段厚度kPCDiht20.5FC与过渡段相接处的锥壳厚度fFcDiht0.5FC(6-10 )(6-

12、11 )式中 计算压力 Fc=1.1 xi.53=1.68MPa内直径Di=800mm材料许用应力ct=115.6MPa焊缝系数0 =0.85 （采用双面焊、局部无损探伤）系数 K=0.682 （采用标准封头 r/Di=0.15, a=30 C） f=0.554 （同上）K、f值分别由GB0-98 表6-4、表6-5查得。以上数值代入式（6-10 ）、式（6-11 ）得0.682 1.68 8002 115.6 0.85 0.5 1.684.70mm0.554 1.68 800115.6 0.850.5 1.687.64mm取h 7.7mm，附加厚度c=2mm选取he 10mm锥形封头的水压试

13、验压力PT 1.25Pc一f 1.25 1.682.27MPaTc t115.6壳程圆筒和封头计算参见GB150-98 。（2 ）管箱法兰选 JB/T4703-2000长颈对焊法兰 PN=2.5MPa , DN800，材料为 15CrMo。法兰密封面如下：Di=800mm§0=16mmDb=915mm§1=26mmDf=960mmH=115mmD4=863mm3f=52mm （不包括厚度附加量）垫片采用金属包垫片865 X825JB/T4706-200由GB150-98 表9-2查得型式为凹凸面，连接尺寸（参阅图6-4 ）m=3.75y=52.4MPa 选32个材料为35C

14、rMoA 等长双头螺栓M24 X160JB/T4707-2000 。预紧状态下需要的最小螺栓载荷按式GB150-98式（9-4 ）计算:式中垫片有效密封宽度WaFa 3.14DGby(6-12垫片接触宽度N865 82520mm按 GB150-98 表 9-1得垫片基本密封宽度b。N 20 “,10mm 由于 b>6.4mm2 2b 2.53 b02.53 10 8mm垫片压紧力中心直径 Dg D4 2b 8632 8847mm垫片比压力 y=52.4MPa (见 GB150-98 表 9-2 )以上数值代入式（9-2 ）得6Wa 3.14 847 8 52.41.115 10 N操作状

15、态下需要的最小垫片压紧力按GB150-98式（9-5 ）计算:2Wp F0.785DGPC 6.28DGbmPC（6-13）式中 由上已知b=8mm ， DG=847mm垫片系数m=3.75管程设计压力p=1.68MPa以上数值代入式（9-5 ）得2Wp 0.785 8471.68 6.28 847 8 3.75 1.686 6 60.946 100.268 101.214 10预紧状态下需要的最小螺栓面积按GB150-98 式（9-6 ）计算AWaAaab操作状态下需要的最小螺栓面积按（6-14）GB150-98 式（9-7 ）计算:（6-15 ）式中常温下螺栓材料许用应力可b=228MPa

16、在设计温度 420 C下螺栓材料许用应力163.6MPa代入式（9-6 ）、式（9-7 ）得61.115 1022824890mmAp61.214 10163.67420.5mm2需要的螺栓面积2Am Ap 7420.5mm实际螺栓面积2 2Ab n d0 d020.75mm32 0.785 20.754210815.73mmAb Am所需螺栓面积足够。螺栓最小间距I?由GB150-98 表9-3确定当 dB 24 时，L min56mm推荐的螺栓最大间距式中 螺栓公称直径法兰厚度f垫片系数m以上数值代入式（)L max2dB-Ammm 0.5(6-16 )24mm52mm3.759-3 )得

17、)L max246 52121.4mm3.75 0.5实际间距L=Db3.14 915 89.78mm32max螺栓布置符合要求法兰计算法兰预紧力矩按GB150-98式（9-10 ）计算:(6-17 )式中预紧状态螺栓设计载荷按GB150-98 式(9-8 )计算:力臂FgAm Ab27420.5 10815.73 228 2.08 106 ND b dg2915凹 34mmMaFbLg N mm以上数值代入式（9-10 ）67Ma 2.08 10347.072 10 N mm法兰操作力矩按 GB150-98式（9-11 ）计算：（6-18）Mp FdLd ftlt fglg Nmm式中作用于

18、法兰内径截面上的流体静压轴向力2 2 6Fd0.785DR 0.785 8001.68 0.844 10 N6 o图6-5法兰受力图（见 GB150-98 图 9-1 续）（a）流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上流体静压轴向力之差FtF-Fd0.785 DG D2 FC 0.785 8472 8002 1.68 0.102 106N窄面法兰垫片压紧力FtFp 6.28DGbmpC6.28 847 8 3.75 1.68 0.268 106N力臂 Ld La 0.5 134 0.5 26 47力臂LtLa1 Lg 34 26 342 2力臂 Lg 34以上数值代入式（9-11 ）得Mp0.8

19、44 106 47 0.102 106 47 0.268 106 344.446 107 0.911 107 5.357 107 N mm法兰设计力矩式中法兰材料为15CrMo应力为107.6MPa。代入上式得M。M05.357107 N法兰应力(1)轴向应力按M。锻件,(2)周向应力按(3)径向应力按式(9-13 ) 式fMafMP取其中之大值(6-19 )其常温下许用应力为147MPa，在设计温度420 C下许用7.072 107107.6 5.177 107 N mm1475.357 107 N mmmmGB150-98GB150-98GB150-98(9-14 )中整体法兰系数颈部应力

20、校正系数261.62516由图9-7查得f=1.4参数fe 1T(9-13 )计算:fM 0H2Z-1 D i(9-15)计算:YM 0(6-20(6-21(9-14)计算:2616旦h°1.625，h/h。1.33 feDi1 M。(6-221.625d1%V10.309，由图 9-3及图 9-4 查得 F10.875，V 0.347 按K Df/Dj9608001.2，由图9-8查得T1.8, U13.3, Y11.67, Z 5.8。将 F、Vi、T、U、Y、Z代入参数0.9066,e, d1 式中得 d11.111 10 , e 0.00773,将以上数据代入式（9-13 ）

21、，式（9-15 ）1.4 5.375 1070.906 262 800153MPa1.33 52 0.0073 1 5.357 107242MPa0.906 5280011.67 5.357 1072528005.8 4245.4MPa轴向应力周向应力H 153MPa<1.5 f<2.5 tnT 45.4MPa1.5 107.6 161.4MPa2.5 115.6 289MPatf 107.6MPa径向应力R 42MPaf f107.6MPaH T 153 45.499.2f组合应力f 107.6MPa2 2H R 153 42f97.5f 107.6MPa2 2f应力校核计算结果

22、：该法兰强度条件满足，所选法兰尺寸是合适的。其中法兰厚度附加厚度4mm 为56mm。管板计算壳程圆筒内径Dj800mm ；厚度s8mm ；（图样采用10mm）管箱（封头）厚度h 10mm ；（图样采用12mm）换热管外径d38mm ；壁厚t3mm ；根数n205 ；间距s48mm ；（1 ）初始数据f 52mm加上图6-6延长部分兼作法兰的管板有效长度管箱法兰外径Df宽度bf厚度；L 2874mm ；960mm ；80mm ；56mm。假定管板厚度p 60mm （图样采用65mm ）法兰部分厚度 ；50mm （即壳程圆筒法兰）延长部分兼作法兰的管板，如图6-6所示。各零件材料在设计温度时的物理

23、、机械性能数据如下：壳体材料：16MnR，5弹性模量：Es 1.88 10 MPa6线膨胀系数：s 12.72 10 1/ C （壳体壁温ts 274 C）换热管材料：20号钢，5弹性模量：Es 1.73 10 MPa6线膨胀系数：t 13.24 10 1/ C （换热管壁温te 350 C） 换热管材料屈服限 ；147MPa"封头法兰材料：15CrMo （锻件）弹性模量：Ef 1.86 10 MPa5管板材料：15RrMo （锻件）Ep 1.776 10 MPa'5法兰材料：15CrMo （锻件）Ef 1.776 10 MPa许用应力：t壳程圆筒： c 142MPat换热管

24、：c 84MPac管箱封头法兰： f 107.6MPa管板： :107.6MPa换热管与管板采用先胀后焊，胀接长度l=50mm 管孔开槽，许用拉脱应力q=4MPa几何物理系数计算壳程圆筒内径面积 AD：0.785 8002502400mm24管板开孔后面积A1A-n2 2 2d /4 502400205 0.785 38270024mm壳程圆筒金属横截面积Ast Di3.148 800 820297mm2换热管金属截面积at 3.143 383329.7mm2管板布管区面积（三角形排列）A10.8662 20.866 205 48409029mm管板布管区当量直径Dt4At 4 4090297

25、21.84mm 22.14管板布管区的当量直径与壳程圆筒内径之比Dt 721.84tDi 8000.9023系数竺弩0.537502400管束模数naAi205 32970.25270024Kt管子加强系数Etna1.73 105 205 329.7EsAs0.40.4 1EtnaLDi1.88 105 2029706 1 Q 0.4-0.6 Q51.73 102052874Etna1.318Dip忖L p3.0640.60.5370.4 1329.78003.0640.254.9410.6 3.0640.5375082MPa12(n管板刚度消弱系数，一般可取3值，31.318800、优 10

26、：205329760 V 1.776 10 0.4 2874 604.2管板周边不布管区无量纲宽度k=K 1t 4.2 10.90230.41(3)强度影响系数计算匹Di 8000.0125fDi568000.077.32=0.4 )由图7-7查得SDi 8000.01 -L，Di50800 °.06250.000750.000475壳程圆筒与法兰（或凸缘）的旋转刚度参数Kf2Efbf 2 f12DibfDiEs122 1.766 105380 2 50800808001.881050.00047512.7MPa的旋转刚度参数122EfbfDibf2 fDi2 1.766 10580

27、0 80Eh802 568001.881050.0007518.4MPa旋转刚度无量纲参数Kf4Kt3.14 12.734 508211 U法兰力矩基本法兰力矩Mm AmL Gb 7420.5b2285.75 107管程压力作用时的法兰力矩Mp5.375 107Nmm按 K 4.2，Kf1.96 10 3查图 7-8 得 mb0.12，查图 7-9 得 G? 3.0按 K 4.2， Q=3.064，查图 7-9 得 2.90查图 6-10 得 G30.012系数mjkK%0.124.2 1.96 1014.58系数M1m12K Q G20.122 4.2 3.064 3.02.36 10系数0

28、.001960.00196 0、0120.14管板边缘力矩变化系数M=1KfKf0.14 空18.4法兰力矩变化系数1.201271.20 0.82818.43危险组合壳程压力作用下管程压力作用下壳程设计压力Ps=Pc=1.57MPa壳程设计压力Ps=0管程设计压力Pt=0管程设计压力Pt=1.68MPaPc=-Pt (1+ 3) =-1.68(1+0.25 ) =-2.1MPa不计计入不计计入膨胀差膨胀差膨胀差膨胀差tttt0stst0t ttt0s ts to12.24 10 6 350 201.14 X12.24 10 6 350 201.14 X12.72 10 6 274 2010-

29、3612.72 10274 2010-31/ C1/ CEt MPa=0.25 1.1435101.73 10 MPa49.2Et MPa=0.251.1435101.73 10 MPa4.92PasPsEt 4.941.57EtMPa7.857.0PasPsEt7.321.68EtMPa-12.336.9M%4M m%4Mmmd3pW厂a4 5.75 1070.0340.00467md3pW厂a4 5.75 107-0.020.006730.537 3.17 8003 巳0.537 3.17 8003PaM=M%mMp m1 Mm1.2 2.36 10 30.03680.0075M=MP-0

30、.0200.00673M=14.58瞬0.53650.1111M=14.58%-0.2920.0981mtm20.12 2.0m1.090.40mtm20.12 2.9m-1.0260.37 1 1 1 1G1 由 K=4.2 , m=查图7-6得0.240.20G1 由 K=4.2 , m=查图7-6得0.720.20管板径向应力系数1G11G10.01520.00916管板径向应力系数1G11G1%0.0210.00905'4 Q G24 3.064 3r 4 Q G24 3.064 3管板布管区径向应力系数3m 1%4K Q G23m 10.04930.013管板布管区径向应力系

31、数3m 1%4K Q G23m 1-0.02140.0124 4.2 3.06434 4.2 3.064 3管板布管区剪切应力系数% 4 Q G20.06330.046管板布管区剪切应力系数% 4 Q G20.02920.045(4 )校核管板、壳体法兰、换热管、壳程圆筒以及拉脱应力。Pc=-Pt (1+ 3) =-1.68( 1+0.25 ) =-2.1MPa壳程压力作用下壳程设计压力Ps=Pc=1.57MPa管程设计压力Pt=0管程压力作用下壳程设计压力Ps=0管程设计压力Pt=1.68MPa不计计入膨胀差膨胀差管板径向应力Di管板径向应力8006028.31.5t1.5 r107.616

32、1.4124.61.5t3r107.6322.8不计膨胀差计入膨胀差2Di%PaP0.5370.42800"606.14 1.5tr 1.5107.6161.479.7 1.5t1.5r107.6322.8MPaMPa管板布管区周边处径向应力% Pakk2m 2mmDi 2i0.537 P a旳0.4800 26059.65 1.5tr 1.5107.6161.433.25 1.5tr 3107.6322.8力%- Pa2Dir1kk2.2 mm 2m'0.537800 2管板布管区周边处径向应'%Pa0.4600.410.412 -1 2 mm 2m75.40 1.

33、5t1.5r107.6161.413.63 1.5t3r107.6322.80.411 m0412 22mMPaMPa管板布管区周边剪切应力p°%Pa Dt0.460MPa壳体法兰应力f 4YPa2DiM10.7850.537Pa 8505011.6720.14Mm0.828 2.36 10 3MPa7.970.5t0.5r107.653.827.5 1.5tr 1.5107.6161.442.351.5t1.5r107.6161.493.3 3tr 3107.6322.8管板布管区周边剪切应力汕537 Pa伏0.4壳体法兰应力721.84Dt602P Dia 'fM%f0.

34、785 11.67 0.5372Pa 800 0.14M%m5030.828 2.36 10 MPaMPa换热管轴向应力5.8 0.5tr 0.5107.653.879.93 1.5tr 1.5107.6161.426.8 1.5tr 1.5107.6161.465.061.5t3r107.6322.81巳G2QQg210.251.5733.64P3.0643换热管轴向应力壳程圆筒轴向应力A 1As Q G2拉脱应力MPaFaMPatat 329.7dl 3.13 38 50.7t8493.73tr 3107.6322.8G 2 QQ G223.126.27tc 1420.387q 4MPa(

35、5)换热管稳定性计算管子回转半径138.8 3142 42651.8q 4MPa从图7-1可知，管子受压失稳当量长度Crl cr 52012.40.253 3.641.57Pa3.064 31壳程圆筒轴向应力A 1As Q G28474.13tr 3107.6322.8MPaPaMPa拉脱应力ta t 329.7 q dl 3.13 38 522.49tc 142130.40314242612.8q 4MPa41q 4MPa12.4mmlcr 520mm参见附图7-13确定系数2 3.142 1.73 10542 Cr 152.34147152.34则管子稳定许用应力crs i 1 cr /

36、i2 2Cr以14222 152.3463.38MPa从应力计算得计入膨胀差的管子应力t 0 ,且t cr。则表明管子稳定性不够，需采取措施。本设计采用设置膨胀节，减少管子的压应力，从而增加其稳定性。6.3.1.4 U形膨胀节计算（1 ）要否设置膨胀节的判定通过管板计算，按四种危险工况对管子、壳程圆筒以及拉脱应力的校核得如下结论:t 3:;但t 0，且tcrc 3tc ；q q（除只考虑壳程压力，且不计膨胀差外）由于q q , tcr ( t 0 )，则需要设置膨胀节。（2 ）应力计算选择U形膨胀节，材料为16MnR （与壳程圆筒相同）结构参见插图及GB/T12777-91具体几何尺寸如下初始

37、数据：设计压力p 1.57MPa设计温度t=310 C直边段外径De Di 2 s 800 2 8 816mm波高h125mm波长W220mm层数m1波数n1当量圆筒外径DmDe816 125941mm成型前有效厚度8mm成型后有效厚度exDeDm1816 28 7.45mm946轴向位移31.14 1028743.3mmrL图6-13换垫管换稳的当量长度Icr膨胀节材料在设计温度下弹性模量t55Eb 1.88 10 MPa （常温时 Eb 2.06 10 MPa屈服点:227.2MPa许用应力t142MPaex2系数计算W180按横坐标：0.7202h 2 125W1801 0纵坐标：2.2. Dm ex 2.2 - 941 7.45由 GB12777-91 图 A2、图 A3、图 A4 查得:Cp 0.52 Cf 1.35 Cd 2.3刚度计算t2Kex i.7mDmEbC2（取腐蚀余量 C2 0mm）Cfh531 941 1.88 105 7.45 04KI/1.74.72 104 N/mm1.351254D应力计算内压引起的应力：周向薄膜应力pDm1 2m ex12h