广州地铁复合地层盾构掘进施工技术

1、广州地铁复合地层盾构掘进施工技术城通公司 辜长军摘 要 本文概要介绍了广州地铁复合地层盾构掘进施工技术及施工工序,通过对方案的具体实施一系列过程的阐述,让读者对复合地层盾构施工技术有一定的了解,对从事盾构施工的技术人员有一定的参考作用。关键词 复合地层 盾构 掘进 施工技术1 工程概况广州市轨道交通五号线鱼珠站大沙东站区间盾构隧道土建工程合同段包括鱼珠站大沙地站、大沙地站大沙东站2个区间,4个联络通道及8个洞门等附属工程。隧道单线总长5248 441m,隧道一般埋深在9 9m19 9m(蟹山除外,线间距1115m。采用2台复合式盾构机掘进。大沙东站大沙地站区间隧道下穿大沙地东路,由于道路狭窄,

2、为避让两侧密集建筑物,线路共设四个平曲线,最大曲线半径为1200m,最小曲线半径650m,区间两端线间距为13m,中间部分为12m。线路纵断面,本区间隧道出大沙东站后,以2!的下坡,经57m后,以27 1!、3 9!的下坡达到2#联络通道(与废水泵房合建、然后以10 2!的坡度上坡,到达1#联络通道,以29!的坡度上升到达大沙地站。大沙地站鱼珠站区间隧道设有三个曲线段,最小曲线半径650m,最大曲线半径5000m,线间距离12m。线路纵断面,本区间隧道出大沙地站后,以2!的坡度下降,经35m后,以23 733!、4!下坡达到2#联络通道(与废水泵房合建,然后以3 7!、2!的上坡直达鱼珠站。本

3、标段处于化龙南沙断裂带,是一条总体走向NN W正断层。其西侧为上升盘,地层为震旦系花岗岩,片麻岩及白垩系下统地层,部分地段形成剥蚀性残丘;东侧为下盘,地层为白垩系上统,形成三角洲平原地貌。本标段区间隧道所穿过的地层起伏大,围岩变化多,岩层多为含砾沙岩,花岗岩。按业主提供的岩土工程勘察报告统计,隧道穿越的各类岩层情况为:类围岩227m,#类围岩1650 8m,类围岩1228m,%类围岩783m,&类围岩939m,类围岩414m。%类以上围岩的隧道长度2136m,占隧道总长度的40%。根据招标设计及补充地质勘察资料,区间隧道通过的最硬岩层单轴极限抗压强度为75 9M Pa。隧道为圆形断面隧

4、道,盾构机掘进断面 6 28m,采用单层预制混凝土管片衬砌,管片外径6 0m,内径5 4m,厚度300mm,环宽1500mm。由6块管片拼装成环,其中1块封顶块,2块邻接和3块标准块构成。管片采用钢筋混凝土预制管片,采用瑞士进口的模具成型。混凝土强度为C50、抗渗等级为S12。管片端面外侧设有高弹性止水条,管片之间连接采用螺栓联结,每环纵向10根,环向12根。管片外侧空隙厚度140mm,采用砂浆充填。2 掘进施工2 1 盾构施工工艺流程图1 盾构施工工艺流程盾构掘进施工工艺流程见图1。2 2 始发井端头加固 根据工程地质及水文地质情况及施工需要,拟对本区间大沙东站西端头、大沙地站东端头及西端头

5、进行端头加固处理。根据招标设计、投标设计,结合补充地质勘察资料,考虑盾构吊装对地面承载力的要求,对投标方案进行优化,将钻孔桩加旋喷桩改为搅拌桩加压力注浆方案,大大节约成本。对盾构始发井端头(大沙东站西端头250t 吊车行走范围地层采用 550mm 搅拌桩+压力注浆进行加固。搅拌桩水泥掺入量取250300kg /m 3,水泥采用32 5级普通硅酸盐水泥,水泥浆水灰比控制在0 450 55。加固后的地层需满足盾构吊装对地面承载力的要求,并不小于100kPa 。大沙地站盾构接收井端头采用三重管法和双重管法旋喷相结合加固地层,三重管法旋喷桩直径为1000mm,二重管法为800mm,三重管桩间咬合200

6、mm 。先打试桩23根,了解施工效果,最后确定施工参数,再进行施工。施工时先施工靠近大沙地站盾构始发井的两排旋喷桩,并注意施工时对盾构井变形的监测。为确保桩与桩间能很好地咬合,采用打一跳一法,且间隔时间应大于36小时。喷桩无侧限抗压强度不小于1 0M Pa ,渗透系数不大于1(10-7c m /s 。旋喷桩底保证进入<7Z-2>层不小于1m,旋喷要求水泥浆液压力大于20M Pa ,水泥采用32 5级普通硅酸盐水泥,水灰比控制在1 01 5。对旋喷桩与盾构井围护结构间、旋喷桩桩间可能产生的空隙采用深孔注浆进行填充。2 3 洞门凿除始发前将车站洞门部位的端头围护桩进行凿除,采用油炮(液

7、压镐+人工施工方式进行凿除,先沿洞四周采用油炮凿除A 部分,再用人工持风镐凿除B 部分。凿除时围护桩内层钢筋先不割除,待盾构始发或出洞时再迅速割除(见图2。 图2 洞门凿除示意2 4 始发设施的安装(1始发台安装。在洞门凿除完成之后,依据隧道设计轴线定出盾构始发姿态的空间位置, 然图3 始发台加固示意后反推出始发台的空间位置。由于始发台在盾构始发时要承受纵向、横向的推力以及约束盾构旋转的扭矩。所以在盾构始发之前,先对始发台两侧进行加固。始发台的安装高程根据端头地质情况适当进行抬高。始发台加固情况见图3。(2反力架安装。在盾构主机与后配套连接之前,开始进行反力架的安装。由于反力架为盾构始发时提供

8、反推力,在安装反力架时,反力架端面与始发台水平轴垂直,以便盾构轴线图4 折页式密封压板与隧道设计轴线保持平行。安装时反力架与车站结构连接部位的间隙要垫 实,以保证反力架脚板有足够的抗压强度。(3洞门密封及止水装置的安装。根据广州地铁的施工经验,洞口密封采用图4所示的折页式密封压板。其施工分两步进行,第一步在始发端墙施工过程中,做好始发洞门预埋件的埋设工作。在埋设过程中预埋件与端墙结构钢筋连接在一起。第二步在盾构正式始发之前,清理完洞口的碴土后及时安装洞口密封压板及橡胶帘布板。(4安装负环管片。按设计要求经精确测量定位后,组装反力架和负环管片,为盾构推进提供后座反力。反力架和负环管片的布置,靠近

9、反力架的一环为基准环,基准环为钢管片,其余负环管片为与隧道管片相同的混凝土管片。为利于洞门施工,0环伸入洞内0 5m ,在洞门施工时再将这环管片凿除。2 5 盾构始发(即试验段掘进盾构始发按图5流程进行。本标段在大沙东站、大沙地站2次始发,始发掘进长度为75m,按右线里程段即YCK30+557 872YCK30+482 872、YCK29+153 998YCK29+078 998。2 6 盾构机正常掘进盾构机正常掘进范围为除初始掘进75m 和到达掘进50m 外的长度。盾构机在完成75m 的试验段掘进后,对始发设施进行必要的调整,为正常掘进准备条件,调整工作包括:拆除负环管片、始发基座和反力架;

10、在站内铺设双线轨道;其他各种管线的延伸和连接。 图5 始发流程图本标段盾构机正常掘进段根据隧道穿过不同的地层情况,选定不同的盾构机掘进模式如下:(1、#类围岩及地表有建筑物的地段:地层自稳性较差,盾构机切削土体以刮刀为主,采用土压平衡模式掘进。刀盘紧贴开挖面,土仓所设压力与开挖面水土压力相平衡,严格控制出土量。(2类围岩:岩石组织结构已大部分破坏,风化裂隙发育,岩体破碎,遇水易崩解,地层有一定的自稳性,采用半敞开掘进模式掘进,在土仓内注入高压空气,以稳定掌子面土体和排水,并向开挖面注入泡沫等改良剂,改良切削土体的和易性和流塑性,防止在刀盘上和土仓内形成泥饼。(3%、&、类围岩:地层岩石

11、组织结构部分破坏,岩质坚硬,地层稳定性较好,采用敞开掘进模式掘进,向掌子面注入泡沫或水,减少对滚刀的磨损。2 7 盾构机姿态控制2 7 1 姿态监控系统盾构姿态监控通过SLS-T自动导向系统和人工测量复核进行盾构姿态监测。该系统配置了导向、自动定位、掘进程序软件和显示器等,能够全天候在盾构机主控室动态显示盾构机当前位置与隧道设计轴线的偏差以及趋势。随着盾构推进导向系统后视基准点前移,通过人工测量来进行精确定位。为保证推进方向的准确可靠,计划3050m进行一次人工测量,以校核自动导向系统的测量数据并复核盾构机的位置、姿态,确保盾构掘进方向的正确。2 7 2 调整与控制盾构机共24组推进油缸,分六

12、区,每区油缸可独立控制推进油压。盾构姿态调整与控制便可通过分区调整推进油缸压力进行盾构掘进方向调整与控制。2 73 纠偏措施(1滚动纠偏。刀盘切削土体的扭矩主要是由盾构壳体与洞壁之间形成的摩擦力矩来平衡,当摩擦力矩无法平衡刀盘切削土体产生的扭矩时将引起盾构本体的滚动。盾构滚动偏差可通过转换刀盘旋转方向来实现。(2竖直方向纠偏。控制盾构机方向的主要因素是千斤顶的单侧推力,它与盾构机姿态变化量间的关系非常离散,需靠经验来掌握。当盾构机出现下俯时,加大下侧千斤顶的推力,当盾构机出现上仰时,则加大上侧千斤顶的推力来进行纠偏。同时考虑到刀盘前面地质因素的影响综合来调节,从而达到一个比较理想的控制效果。(

13、3水平方向纠偏。与竖直方向纠偏的原理一样,左偏时则加大左侧千斤顶的推进压力,右偏时则加大右侧千斤顶的推进压力,并兼顾地质因素。2 7 4 方向控制及纠偏注意事项(1在切换刀盘转动方向时,保留适当的时间间隔,切换速度进行控制,切换速度过快可能造成管片受力状态突变,而使管片损坏。(2根据掌子面地层情况及时调整掘进参数,调整掘进方向时设置警戒值与限制值。当盾构姿态达到警戒值时则实行纠偏程序。(3蛇形修正及纠偏时缓慢进行,如修正过程过急,蛇形反而更加明显。在直线推进的情况下,选取盾构机当前所在位置点与设计线上远方的一点作一直线,然后再以这条线为新的基准进行线形管理。在曲线推进的情况下,使盾构当前所在位

14、置点与远方点的连线同设计曲线相切。(4推进油缸油压的调整加强控制管理,否则可能造成管片局部破损甚至开裂。(5正确进行管片选型,确保拼装质量与精度,以使管片端面尽可能与计划的掘进方向垂直。(6盾构始发、到达时的方向控制极其重要,按照始发、到达掘进的有关技术要求,做好测量定位工作。2 8 碴土改良2 8 1 目的(1使碴土具有较好的土压平衡效果,利于稳定开挖面,控制地表沉降。(2使碴土具有较好的止水性,以控制地下水流失。(3使切削下来的碴土顺利快速进入土仓,并利于螺旋输送机顺利排土。(4可有效防止土碴粘结刀盘而产生泥饼。(5可防止或减轻螺旋输送机排土时的喷涌现象。(6可有效降低刀盘扭矩及螺旋输送机

15、扭矩,降低对刀具和螺旋输送机的磨损,提高盾构机掘进效率。2 8 2 方法盾构掘进时的碴土改良方法包括向刀盘、土仓及螺旋输送机添加泡沫剂或膨润土泥浆等。具体为:(1泡沫剂的使用。泡沫通过盾构机上的泡沫系统注入。泡沫的组成比例根据地铁三号线的经验一般为:泡沫溶液的组成:泡沫添加剂3%,水97%。泡沫组成:9095%压缩空气和510%泡沫溶液混合而成。泡沫的注入量按开挖方量及渣土实际情况计算:一般300600L/m3。(2膨润土泥浆的使用。配合比为:水膨润土粉煤灰添加剂=4110 1,加泥量为5%20%出土量。注入压力比盾构的土仓压力略高。施工中遇到的问题可能是以上几种情况的组合,具体实施中要本着经

16、济、合理、有效的原则进行综合考虑,并在实践中摸索经验,以达到快速、安全、经济的目的。2 9 盾构到达掘进盾构到达掘进施工流程见图6。 图6 盾构到达施工流程2 9 1 到达掘进措施在盾构机距离端头墙50m 时,即进入到达掘进阶段,在此阶段,增加测量次数,不断校准盾构机掘进方向,确保盾构机掘进方向的准确性。盾构到达时由于正面土体压力降低,千斤顶推力逐渐减小及盾尾密封刷与管片之间的摩擦,将管片带动使管片之间的纵缝变大。为保证已安装的管片环与环之间连接紧密,盾构机到达掘进阶段时,及时紧固螺栓,并在管片环间加型钢将管片拉紧,用角钢固定。在管片联结螺栓上将角钢与型钢焊接、拉紧,避免管缝变大,在管片的30

17、、150、210、330处将管片串联在一起,以保证管片接缝间的连接紧密。2 9 2 盾构机到达前的准备工作(1铺设盾构机移动钢板;(2安装盾构机接收托架,并将其固定,托架坡度与隧道设计坡度一致;(3凿除洞门处的围护结构混凝土,凿除方法与盾构始发洞门凿除方法相同,靠近隧道的一排钢筋暂不割除,以防洞口坍塌,直到盾构机刀盘到达洞口靠近钢筋时,再将其割除。洞门拆除顺序同盾构出站洞门拆除顺序;(4安装洞门密封橡胶带。为了防止盾构机到达掘进时土体或水从间隙处流失,在车站施工时在洞圈预埋环状钢板,盾构机进洞前在洞圈安装止水橡胶帘布、压板等组成的密封装置,作为盾构进洞施工阶段临时的防水措施;(5准备沙袋、水泵

18、、水管、方木、风炮等所需清理洞门的物资和工具;(6准备洞内、洞外的通讯联系工具和洞内的照明设备。2 10 不同地质条件掘进模式的选择根据本工程的地质情况,选用的复合式土压平衡盾构机,它可依据穿越地层地质条件的不同,而选择不同的掘进模式。2 10 1 盾构机用土压平衡工况掘进当隧道洞身全断面或部分断面处于不稳定地层中时,为保证盾构机掘进的安全,采用土压平衡工况掘进。(1土压平衡工况掘进特点。对于自稳性差的土层,保持开挖面的稳定是盾构机掘进的关键。其机理是:刀具切削下来的土体充填盾构机的土压仓,并保持土压仓内的土体达到一定的压力,当土压仓内的压力与开挖面的静止水压及土压力相平衡时,开挖面就保持了相

19、对的平衡。因此,当土压仓内的土压建立后,在螺旋输送机进行排土作业时,要保持排土量与开挖量的平衡,以保持土压仓内土压力的稳定。可用盾构机土压仓内土压力传感器自动调整螺旋输送机的排土量来实现这种平衡。(2土压平衡工况掘进方法,土压平衡工况掘进流程见图7。2 10 2 盾构机敞开式工况掘进当隧道通过断面的地层自稳性强,盾构前方土体不易坍塌时,盾构机在掘进过程中可使用非土 图7 土压平衡工况掘进流程压平衡工况施工。该掘进模式指盾构机切削下来的碴土进入土仓内,即刻被螺旋输送机排出。土仓内仅有少量碴土,掘进中刀盘和螺旋输送机所受反扭力较小。由于仓内压力为大气压,故不能支撑开挖面地层和防止地下水渗入。该掘进

20、模式适用于能够自稳、地下水少的地层。该工况的特点是不需控制土仓压力,刀盘扭矩较低;其缺点是:当开挖面突然出现不稳定地层时易导致土体坍塌,故掘进过程中对开挖面和出土状况进行密切观察,并结合地面监测结果及时转换开挖模式。敞开式掘进的技术措施:(1采用滚刀破岩为主,采用高转速、低扭矩和适宜的螺旋输送机快速推进。(2采用敞开模式掘进时,易产生掘进中的盾构机滚动和较大震动现象。对此采用设于盾构机上的稳定器顶撑于岩壁上以防滚和减震。施工中如不慎引起盾构机滚动,则可使刀盘反转来纠正。(3同步注浆时浆液可能渗流到盾壳与周围岩体间的空隙甚至刀盘处,为避免此现象发生可适当增大浆液粘度、缩短浆液凝结时间、适当减低注

21、浆压力等方法来解决。(4在硬岩敞开式掘进时,刀具磨损较大,温度高,岩碴不具软塑性,因此,注意观察、检查,及时换刀,注入泡沫和膨润土冷却、润滑,以减轻对刀具的磨损。2 103 盾构机用半敞开式工况掘进半敞开式又称为局部气压模式。掘进中土仓内的碴土未充满土仓,尚有一定的空间,通过向土仓内输入压缩空气与碴土共同支撑开挖面。该掘进模式适用于具有一定自稳能力和地下水的压力不太高的地层,其防止地下水渗入的效果主要取决于压缩空气的压力。半敞开式掘进技术措施:(1半敞开式掘进模式介于土压平衡和开敞式之间,采用滚刀、齿刀混合破岩切削。(2为既能稳定开挖面和防止地下水渗入,又能避免出碴时螺旋输送机发生喷涌,压缩空

22、气压力控制在11 5bar以内。(3在该模式下掘进时,注入泡沫对碴土进行改良。遇地层变换、涌水较大时,及时转换模式掘进。3 管片施工3 1管片拼装前准备工作 图8 管片进洞及拼装工艺流程图管片拼装是将选定的管片通过管片拼装机安装到盾尾里。管片进洞及拼装工艺流程见图8。管片用电瓶车运输进洞以后,用盾构机上的双轨梁根据管片拼装的顺序吊到管片输送器上。根据管片拼装点位的不同和环块拼装顺序的不同,管片吊放的顺序也不一样:如果拼装点位在盾构机前进的左边,通常是以A3、A2、A1的顺序摆放,如果是在右边,则以A1、A2、A3的顺序摆放。在盾构机推到位即一环掘进完成以后,应立即进行盾尾的清理工作,由于在含水

23、丰富的硬岩地段,掘进过程中会造成喷涌,喷涌的碴会随水堆积到盾尾里;另外在经过长期的掘进以后,尾刷的密封性能不好,在掘进注浆过程中盾尾外的压力过大,击穿盾尾密封油脂,形成漏浆,漏出的砂浆会留在盾尾里。盾尾中的泥、石、砂、积水在管片拼装前均应清理干净,在管片拼装前盾尾应达到盾尾无积水、无污泥。在清理过程中要注意保护基环管片的密封止水条。3 2 管片拼装(1在盾尾清理干净经检查后,将控制室操作盘上掘进模式转换为管片拼装模式,启动管片拼装机。(2收回第一块管片安装区域内的千斤顶,管片拼装机上的安装器卡住管片输送器上的管片后吊起管片旋转和平移,将每一块管片送到安装位置,将管片与基环在径向和环向对齐后(此

24、时止水条未接触,利用管片拼装机纵向移动将止水条压缩到位。用水平尺将第一块管片与上一环管片精确找平,穿上纵向管片螺杆,伸出千斤顶,使该块管片与基环管片的止水条紧密相贴,达到止水效果。(3松开安装器,取点吊装头,移动并吊起第二块管片,收回第二块管片区域内的千斤顶,第二块管片与基环管片与第一块管片对齐后,穿上环向,纵向螺栓,环向纵向压紧止水条,伸出千斤顶,拧紧纵向和环向螺栓。(4用同样的方法安装第三、第四、第五块管片,第四、第五为邻接块,要使千斤顶行程充分保证封顶块的安装净空。(5在装封顶块之前,先在封顶块的止水条上均匀涂抹润滑剂,封顶块先径向居中压入安装位置,搭接长度应小于1 2m (要求千斤顶行

25、程大于1800mm,以满足管片拼装的要求,调正封顶块后沿纵向插入,封顶块两边的间隙应均匀,如遇到阻碍应缓慢抽出后再进行调整,严禁强行插入和上下大幅度调整,以免损环或松动止水条,调整后再插入,待封顶块拼装到位后,伸长千斤顶并拧紧纵向和环向螺栓。(6移动保圆器,并撑紧,以保证拼好的管片圆度。(7将操作面板上的管片拼装模式转换成掘进模式,开始进行下一个循环施工,在掘进过程中对脱出盾尾的管片螺栓进行复紧。(8由于脱出盾尾的管片在外力情况下会径向收缩,需对脱出盾尾后的10环管片进行螺栓的复紧。3 3 管片拼装质量控制管片拼装允许值见表1。表1 管片拼装允许值项 目隧 道圆环高程隧道圆环平面位置每环相邻管

26、片平整度纵向相邻环环面平整度衬砌环直径椭圆度允许偏差值(mm+50+50+5+55!4 同步注浆及二次补强注浆4 1 管片同步注浆管片同步注浆是利用盾构机注浆系统,在盾构机掘进同时,向管片衬砌背后注入浆液,及时有效的填满管片与围岩之间空隙的工艺。盾构机在推进过程中,除了排出洞身断面上的土体外,还存在着其它方面的土体损失,这些土体损失主要来源于以下几个方面:一是曲线地段推进时超挖引起的土体损失;二是盾构机纠偏产生的土体损失;三是盾构机蛇形运动产生的土体损失。这些额外部份的土体损失是通过同步注浆来获得补偿达到平衡的。4 1 1 注浆材料及配合比选择为保证浆液质量,施工中根据地层的实际情况选择不同的

27、浆液配合比,特别是和易性适宜的浆液,达到易于压送、不离析、不沉淀、不堵管,早强、从浆液的性能及注浆程序上满足避免危及环境安全的沉陷发生,是隧道防水性及耐久性的一个因素。浆液具有初始粘度低以更好地充填盾构推进造成的间隙,凝结速度快以避免沉陷,注浆顺序不堵塞盾尾密封,并形成隧道衬砌的长期、均质、稳定的防水层。采用单液水泥砂浆填充管片外环形间隙,根据我公司在广州地铁三号的施工经验,初步拟定每立方浆液配比及性能指标(见表2、表3。表2 同步注浆浆液配比(每立方浆液材料含量水泥(kg砂(kg粉煤灰(kg水(kg膨润土(kg缓凝剂(%表3 同步注浆浆液性能指标凝结时间1天抗压强度7天抗压强度28天抗压强度

28、<10h>0 5M Pa>2M Pa>6M P a4 1 2 注浆方式采用盾尾同步注浆方式及时注入单液浆或双液浆填充环形建筑空间。即在盾构机推进时通过安装在盾壳内的4条内置式注浆管,向盾尾处的环形建筑空间注入填充浆液材料,每条管上设有压力表和阀门,通过软管与4台砂浆泵分别相连,砂浆泵可手动控制,也可自动控制。4 1 3 注浆参数的确定(1注浆压力是注浆施工主要的控制指标。一般情况下,对于自稳性差的地层,注浆压力略大于各砂浆位置的静止水土压力。并避免浆液进入盾构机仓中。最初的注浆压力是根据我公司在广州地铁三号积累的经验和理论的静水压力确定的,在实际掘进中将不断调整,如果注

29、浆压力过大,会导致地面隆起和管片变形,还易漏浆。一般注浆压力取1 11 2倍的静止水压力,注浆压力控制在0 3左右。(2根据盾构机的刀盘外径为6 28m (隧道内径 =5 4mm ,管片厚0 3m ,盾构机盾壳厚40mm,盾尾间隙75mm,每环管片长T =1 5m 计算每环同步注浆需求量为:Q=K (VV= (D 2-d 2(T /4= (6 282-6 02(1 5/4=4 0m 3式中 K ,注浆率,取1 5;D ,为盾构机的切削外径(D=6 28m ; d ,为管片外径(d=6 0m 。 Q=6 0m3施工时注浆量可根据地表隆陷监测情况随时进行调整和动态管理。4 1 4 注浆设备图9 注

30、浆施工工艺流程浆液由地面专用浆液搅拌设备按浆液配合比拌制,由浆液车输送至洞内储浆罐储藏备用。在盾构机的储浆罐中有搅拌系统,防止浆液离析。同步注浆采用配置于盾构机上的同步注浆设备进行注浆。4 1 5 注浆工艺流程同步注浆时安装在盾构机盾尾处的各注浆管同时进行注浆作业。注浆施工工艺流程见图9。4 2 二次注浆衬背二次注浆(二次补充注浆是指利用管片吊装孔洞,向管片衬背注入浆液以填充衬背空隙。在盾构机通过后,经检查若发现同步注浆没有达到理想效果,不能及时有效地填满管片与围岩的空隙,则需从管片相应的注浆孔位置进行二次补强注浆,注浆前需在孔内装入单向逆止阀,并凿穿外侧保护,根据设计,在一台砂浆泵的输浆管上装有一个分支接口,通过该接口,实施管片二次注浆,二次注浆一