电厂循环水余热利用程序研究外文翻译

1、冻“电力犬橹毕业设计（论文）外文资料翻译系：能源与动力工程学院专业：热能与动力工程姓 名：李晓超学号：0902050422夕卜文出处：Smart Grid and Renewable Energy,（用外文写）2011,2, 410-416附 件：1.外文资料翻译译文； 2.外文原文。指导教师评语:签名：附件1:外文资料翻译译文电厂循环水余热利用程序的研究Mehmet Sait S?ylemez机械工程 mdepartment,加济安泰普大学，加济安泰普，turkey.ehmet 盐的?ylemezEmail: saitga .trReceived June 5th, 2011

2、; revised June 26th, 2011; accepted July 3rd,2011.摘要用热经济学优化分析的方法估计火力发电厂的给水加热器和最佳的面积分布 的optimum number产生简单的代数公式。把thep1 - P2 的方法应用在本研究中， 结合给水加热器的热经济分析。来提高电厂循环水热能综合利用。关键词：热经济学，循环水，优化，综合利用。1. 简介在火力发电厂的给水加热器的安装。本工作的基本主题取决于这个想法。一种 新的热经济优化技术提出了用于此目的实现。两个不同原来公式计算的优化一函数 的阶段数和传热面积分布一在最大净生活给水加热器和灰周期出现储蓄绝对。彻底 搜

3、查目前的文献表明，没有以前的在优化阶段最小数量的研究一的全寿命周期费用 并最大化网络的生命周期储蓄的细节。一个实用的方法，P1, P2的方法，用于优化操作PA参数的火电厂。使用的参数的值的制定 thermoeconomically 最佳给水加 热器火电厂被列为科技生活系统，首先对每个给水加热器的成本，成本电力，发电 厂电力生产能力，给水加热器的传热面积，系数一由于数量的蒸汽成本函数的系数 阶段即蒸汽温度取决于数量的提取阶段，对给水流量，年利率，在锅炉蒸汽能源目 前的净价格，每年的能源价格，总传热系数给水加热器，最大（过热）和最小（冷 凝器的蒸汽的温度，质量分数）提取各给水加热器的蒸汽，热火力发

4、电厂的循环效 率，年平均一年龄的操作时间，转售价值和年度比率维护和运行成本的原始成本。典型的火电厂采用两个封闭的给水加热器的原理图2。数学公式一）给水加热器阶段的优化：作为一个开始，整个生命周期储蓄量，ES,作为给水加热器的应用程序的结果,可以计算公式如下：cLL h w作为一个函数的已动用的舞台上数目中，n,可被配制通过使用出的数据7的一个示例问题，如下所示：初始投资成本，给水加热器，ICFH，被评为使用的成本数据，由下列等式8业主立案法团的操作成本FH，可进行由下述式计算出了：“© 严-h -RH FF ur° i.w. Q_蒸汽成本，CSE在 GJ美分，摘录自涡轮强烈

5、依赖于所提取的蒸汽温度温度，所以在提取阶段的数目以下形式9:= a+b n（5）平均蒸汽n个阶段，C值日月光，可进行由下面的。ja+b 1 另 d +Bnn + bn t t 亠i iyC « +1 1=a +进水加热器经营成本百上可以然后会对改写为:M P H 17 Xi? fM+11X (7)净节省从给水加热器应用程序,S，可以由下式得到:（8）给水加热器阶段的最佳数目，正选择可由导出公式（9）相对于阶段代数以下表格:討6 " 00!- "宀；W+ b h(10)二阶导数的净储蓄功能dicates的局部最大值。(17)则在P的值1，以年为计算lated由以下1

6、3我是否=D，经济参数P1可以评估14 ATED的(14)第一原稿的生命周期开支的比例 NAL成本，P2是指由下面的等式15:耳胡11 + 盯(15)阶段数的临界值，可以去净储蓄功能设置成容易被terminedO，如下所示:422 001"& x 3.6 10 5(2-a对于i=投资回收期的时间，NP，计算方法是通过均衡给水最佳数量为零的净储蓄加热器。D条件:N.X W H 3,6 10bbnC H W 0 01-JU.72£6屮果(18)S，OPT ：T提取的蒸汽的温度在每两个给水加热器,T1，和T2由以下等式=%工_也M二丁皿+A兀冲B）最佳换热面积分布之间的给

7、水加热器：最佳蒸汽温度分布，通过给水加热器，参考文献，由下式给出。7。厶西伯蒸汽锅炉:一个可以评估的净储蓄功能，S,当使用提取的蒸汽，而不是使用更昂贵储蓄功能，可扩展到以下两个给水加热器的方程为:£=二卄匕2 1讯俪£垃（兀广=+C咖T a +訪）1茁，酬.s昂化总-）离开第一进料的进料水的温度热水器，T1是:f -L1-= Ta. + 1-e (Tsl-T_)给水加热器的有效性，1和2 ;，可以配制成以下阶导数的值，并结果被发现是总是负的，这表明了当地的最高点。1。一”.弓比=见=（7 n昌=】严O £2(24)4创-la +2& IO-5 m-C了汩-

8、7応 1耳_1 - D臥 1MrC j它可以交替用作引入或者更加明确的形式:10 版-9作为上述公式的帮助下可以改写净储蓄功能，以美分/秒，考虑单位浓度系数为SCin-a+b lQ m Cif十。切导数的储蓄函数如公式（27）与关于第一给水加热器的传热面积如下列等式由方程（28）导致:方程（28）被设置成零，如在方程（29）和解决，以获得最佳的传热面积的值第加热器,(抽)净节省功能的二阶导数对于A （ :：2S / 茎2）计算通过使用这个特殊太平洋最佳区域中的二qcy&qy(词所以:匚1 =匚帅-也41产刑6 环陰)辽：=匚则-| + 2d) 10 m C,(34)aC. = TiX-

9、T(36)第二进料水的供给水的温度加热器，T2通过使用最佳区域，可确定有效性的第二进料水的传热加热器式(24)中提出的。«FF好=斤+野(心-J )(37)一)最佳的给水加热器的阶数：作为一个开始，全寿命周期成本节省金额，是 的提高热效率上TH作为一个功能阶段利用数，N,可以配制使用数据由于给水加热 器的应用可以的给水加热器，成本的初始icfh，评价在采用成本数据8 平等。3。结果与讨论表1中。最佳工作参数有两个给水加热器的热电站171J31SQ 4230S J 7D521S0.9S41表2中。给水加热器的各种数量的净节省值。n0123456150172S262 i-17$«

10、;0JJ039-)0 5+20-70表3中。第一加热器不同的传热面积的净节省值。0100200迦»1 17400J00400700£001000J(A)4 7 5C9+ 3(774.P10I4.U714.92724 S3 51+.400 12 7Nel «ki¥in|N vemun n umber of feed wuter litutrr NiUi|!r图2。饲料数量的净储蓄与变化热水器'WlHj* iurfc rr ffHir mi uir rirrt Ircfl w»rrlicnrrvliuF图3。第一进料的总成本随面积的变化热水

11、器对于一个典型的给水设计和大小的问题 9 ，它给出了一个=5，B = 8，在 预定的1000平方米由一个类似的优化方法在11 ，CFH = 75000美元/台，我=D =0.10，CSTB = 60美分/ GJ，CEL = 0.07 美元/ （千瓦?HR，x = 0.1 ，W = 1000 千瓦，n TH = 0.35，H = 8760 小时/ 年，N = 20，M = 100 千克/ 秒，CP = 4187 J/（kg?U1, U2 K） = = = 2800 W/（ m2?K），按照 32 C，Tmax = 450 C，M S = 0, R = 0。最佳的阶段是通过方程计算（11）和Nop

12、t =1.659、最佳传热面积为第一给 水加热器为A1，OPT = 381.15平方米的利用方程（30）。你可以选择1或2给水加 热器，但由于两个给水加热器阶段收益率更大的储蓄饲料水分临界数它的净储蓄为 零确定为3.318和投资回收期为17.9年，这样的问题。网络的生命周期储蓄的值 绘制在图一对2和3。可以推断，存在着一个地方在给水中的应用，最大值。过度 或给水加热器的阶段数不足不会有效的成本超出了给水的最佳数加热器。优化水的 相应值和蒸汽的温度和进料水的效能值一表1列出了水加热器。效果二给水加热器大于第一给水自第二次给水加热器的加热器高于第一个。净全生命周期储蓄值在表2 和表 3 给出了。很

13、明显，有着良好的热经济每在表 2 和表 3 的最佳点的性能。 网储蓄是一个最大的当数是 2 阶段表 2。最大的净储蓄 4.9278 美分二是第一进料水 的传热面积加热器是 381.17 平方米4 总结 .凝汽式汽轮机改造为低真空运行供热后，凝汽器成为热水供热系统的基本 加热器，原来的循环冷却水变成了供暖热媒，在热网系统中进行闭式循环，可有效 利用汽轮机凝汽所释放的汽化潜热。当需要更高的供热温度时，则在尖峰加热器中 进行二级加热。集中式电动热泵供热方式是将电动压缩式热泵机组集中设置于电厂内，凝 汽器出口的部分循环水进入热泵蒸发器，作为低位热源，放热降温后返回凝汽器中 被汽轮机排汽加热，完成循环；

14、将一次网70C回水由热泵一级加热至8090C再由汽一水换热器二级加热至 130°C后送入城市热网中。尽管低压缸真空度提高后，在相同的进汽量条件下与纯凝工况相比，发电 量减少了，并且汽轮机的相对内效率也有所降低，但因降低了热力循环中的冷源损 失，系统总的热效率仍会有很大程度的提高参考文献1M. A. Habib, S. A. M. Said and I. Al- Zaharna, “Thermodynamic Optimization of Reheat Regenerative Thermal Power Plants, ” Applied Energy, Vol. 63, No .

15、 1, 1999, pp.17-34. doi:10.1016/S0306-2619(99)00017-32K. Gupta and S. C. Kaushik,“Exergy Analysis andInvestigation for Various Feed Water Heaters of DirectSteam Generation Solar- Thermal Power Plant, ” Renewable Energy, Vol. 63, No. 6, 2010, pp. 1228-1235.doi:10.1016/j.renene.2009.09.0073A. M. Bassily,“Modelling and Numerical