现浇混凝土单向楼盖设计计算书

1、 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料1.1楼面做法20mm厚水泥砂浆地面；钢筋混凝土现浇板；15mm厚石灰砂浆抹底。1.2材料混凝土强度等级C20；梁内受力纵筋HRB335，其他为HPB235。2、楼盖的结构平面布置主梁横向布置，次梁纵向布置，如下图所示。l长/ l短7.5/2.5=3,按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h2500/40=62.5mm, 对于工业建筑的楼盖板，要求h70mm,取板厚h=80mm。次梁截面高度为跨度的1/181/12，即7500/187500/12=417625,取次梁高度为550mm，次梁宽度为高度的1/31/2，即5

2、50/3550/2=183275,取次梁宽度为200mm。主梁截面高度为跨度的1/151/10，即7500/157500/10=500750,取主梁高度为750mm，主梁宽度为高度的1/31/2，即650/3650/2=217325,取主梁宽度为300mm。3、板的设计3.1荷载板的恒载标准值：20mm水泥砂浆地面 0.02×20=0.4KN/m280mm钢筋混凝土现浇板 0.08×25=2.0KN/m215mm石灰砂浆 0.015×17=0.255KN/m2小计 2.655 KN/m2板的活载标准值 5.5 KN/m2恒载设计值 g=2.655×1.2

3、=3.186 KN/m2活载设计值 q=5.5 ×1.3=7.15KN/m2荷载总设计值 g+q= 3.186+7.15=10.336 KN/m2 取10.4KN/m23.2计算简图次梁截面为250mm×550mm，现浇板在墙上的支承长度为120mm，按内力重分布设计，板的计算跨度如下：边跨 h/2=40<a/2=60, l01 = lnh/2=2500120200/2+80/2=2320中跨 l02 ln =25002002300因跨度相差小于10，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如下图所示。3.2弯矩设计值查表得各截面系数，计算如下：M1=(

4、g+q) l012/11=10.4×2.322/11=5.09KN·mMB=(g+q) l012/11=10.4×2.322/11=5.09KN·mM2=(g+q) l022/11=10.4×2.32/16=3.44KN·mMC=(g+q) l022/11=10.4×2.32/14=3.93KN·mM3=(g+q) l022/11=10.4×2.32/16=3.44KN·m3.3正截面受弯承载力计算板厚80mm，ho =802060mm；板宽b=1000mm。采用C25混凝土，1=1.0，fc=

5、9.6N/mm2；HPB235钢筋，fy=210N/mm2。板的配筋计算如下表所示：截面1B2C3M（KN·m）5.09-5.093.44-3.933.44s=M/1fcbho20.1470.1470.1000.1140.1000.1600.1600.1050.1210.105轴线 计算配筋439.1439.1288.2332.0288.2实际配筋8110(457.0)8110(457.0)8150(335.0)8150(335.0)8110(457.0)轴线计算配筋439.1439.10.8×288.2230.508×332.0265.6230.5实际配筋811

6、0(457.0)8110(457.0)8180(279.0)8180(279.0)8110(457.0)阅微阁小说阅读网4、次梁设计次梁按内力重分布设计4.1荷载设计值恒载设计值：板传来的恒载 3.186×2.5=7.965KN/m2次梁自重 25×0.2×(0.550.08) ×1.2=2.82KN/m2次梁粉刷 17×0.015×(0.550.08)×2×1.2=0.28764KN/m2小计 g=11.07264KN/m2活载设计值 q=7.15×2.5= 17.875KN/m2荷载总设计值 g+q=

7、 11.07264+17.875=28.94764 KN/m2 取28.95KN/m24.2计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm，主梁截面为300mm×750mm，计算跨度如下所示：边跨 ln =7500120300/2=7230 0.025 ln =0.025×7230=180.75 > b/2=240/2=120l01=ln+ b/2=7230+240/2=7350中间跨 l02=ln=75003007200,计算简图如下所示。4.3内力计算4.3.1弯矩设计值查表得各截面系数，计算如下：M1=(g+q) l012/11=28.95×7.352/1

8、1=142.17KN·mMB=(g+q) l012/11=28.95×7.352/11=142.17KN·mM2=(g+q) l022/16=28.95×7.22/16=93.79KN·mMC=(g+q) l022/14=28.95×7.22/14=107.19KN·mM3=(g+q) l022/16=28.95×7.22/16=93.79N·m4.3.2剪力设计值VA=0.45(g+q) l01=0.45×28.95×7.35=95.74KNVBL=0.6(g+q) l01=0.45

9、×28.95×7.35=127.67KNVBR=0.55(g+q) l02=0.45×28.95×7.35=114.63KNVC=0.55(g+q) l02=0.45×28.95×7.35=114.63KN4.4承载力计算4.4.1正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算，布置一排钢筋，支座按矩形截面计算，布置一排钢筋。hf/ ho=80/(55035)=0.155>0.1 b+Sn=200+2300=2500> l o/3=7200/3=2400，故bf=2400mm采用C20混凝土，1=1.0，fc=9.6N/mm2，

10、ft=1.1N/mm2；纵向钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2；箍筋采用HPB235级钢，fyv=210N/mm2，次梁的配筋计算如下表所示：截面1B2C3弯矩（KN·M）142.2-142.293.8-107.293.8b或bf,240020024002002400s0.0230.2790.0150.2100.0150.0240.3350.0150.2390.015As931.11105.6611.8788.0611.8实配2 22+ 1 18（1014.5）3 22（1140.0）2 22（760.0）2 22+ 1 18（1014.5）2 22（760.0）4.4.2

11、斜截面受弯承载力验算截面尺寸：hw= hohf=51580=435,因hw/b=435/200<4,按下式验算：0.25cfcb ho=0.25×1×9.6×200×515=247.2KN>Vmax=127.67KN0.7ftb ho=0.7×1.1×200×515=79.31<VA=95.74KN，各截面均按计算配筋。采用6双肢箍，计算支座B左侧截面s=1.25fyvAsv ho/(VBL0.7ftb ho)=1.25×210×56.6×515/(127.67×10

12、30.7×1.1×200×515)=158.3mm调幅后，s=0.8×158.3=126.6 取s=100mm实际配筋率sv= Asv/bs=56.6/(200×100)=0.283%>0.3 ft/fy=0.3×1.1/210=0.157%，满足要求。取用6100的双肢箍5、主梁设计按弹性方法设计5.1荷载设计值为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载次梁传来的恒载 11.07264×7.5=83.0448KN/m2主梁自重 25×0.2×(0.750.08) ×1.2=15.075KN/m

13、2主梁粉刷 17×0.015×(0.750.08)×2×1.2=0.51255KN/m2小计 G=98.63235KN/m2 取G=100KN活载设计值 Q=7.875×7.5= 134.0625KN/m2 取 Q=135KN荷载总设计值 G+Q= 100+135=235 KN/m2 5.2计算简图主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在350mm×350mm的混凝土柱上,计算跨度如下：边跨 ln =7500120370/2=7230 0.025 ln =0.025×7230=180.75 <

14、; a/2=370/2=185l01=1.025ln+ b/2=1.025×7230+350/2=7585.75 取为7590mm中间跨 l02=ln=7500,计算简图如下所示：5.3内力设计值及弯矩包络图5.3.1弯矩设计值Mk1Gl0k2Ql0M1,max0.244×100×7.590.289×135×7.59=481.32KN·mMB,max0.267×90×7.50.311×135×7.5=521.32KN·mM2,max0.067×90×7.50.200

15、×135×7.5=252.75KN·m5.3.2剪力设计值Vk3Gk4QVA,max0.733×1000.866×135=184.27KNVBL,max1.267×1001.311×135303.69KNVBR,max1.0×1001.222×135264.97KN5.3.3弯矩及剪力包络图弯矩包络图 活载作用在13跨MA0MB0.267×100×7.590.133×135×7.59521.32KN·mME(MA +MB)/3+(G+Q)l01/3521.

16、32/3+235×7.59/3481.57KN·mMF2(MA +MB)/3+(G+Q)l01/32×521.32/3+235×7.5/3368.60KN·mMGMBGl02521.32+90×7.5/388.93 活载作用在12跨MA0MBMB,max=521.32KN·mME(MA +MB)/3+(G+Q)l01/3521.32/3+235×7.59/3420.78KN·mMF2(MA +MB)/3+(G+Q)l01/32×521.32/3+235×7.5/3247.0KN

17、3;mMGMBGl02521.32+100×7.5/366.18 活载作用在2跨MA0MB0.267×100×7.590.133×135×7.59338.93KN·mME(MA +MB)/3+(G+Q)l01/3338.93/3+235×7.59/3140.02KN·mMF2(MA +MB)/3+(G+Q)l01/33×338.93/3+235×7.5/327.05KN·mMGMBGl02338.93+100×7.5/3248.57作弯矩包络图如下图所示：368.60-338

18、.93-521.32481.57-88.93140.02248.5766.1827.05BA剪力包络图 第1跨当VA,max190.21KN时，VER190.2123544.79KN，VFR44.79235279.79KN；当VBL,max303.69KN时，VFL225291.0168.685KN，VEL66.01225166.315KN； 第2跨当VBR,max264.97KN时，VGR264.97235164.97KN ；当活载仅作用在第2跨时，VBR1×1001×135235KN，VGR2352350 KN 。剪力包络图如下图所示：264.97-68.69-303.

19、69190.21164.97235.0-44.79-279.79166.32BA5.4承载力计算5.4.1正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因hf/ ho=80/(75035)=0.112>0.1，翼缘计算宽度如下：b+Sn=300+7200=7500> l o/3=7200/3=2400，故bf=2400mm，B支座边的弯矩设计值MBMBmaxVo×b/2521.32235×0.35/2439.1KN·m ，承载力计算如下所示 ：截面1B2正2负弯矩481.3-480.2252.8-88.9b或bf,24003002400300s0.0580.3610.0210.0600.0420.4720.0220.062As2291.72284.81191.2427.9实配4 25+1 22（2344）4 22+2 25（2502）2 25+1 22（1362）2 22（760）5.4.2斜截面受弯承载力验算截面尺寸：hw= hohf=68080=600,因hw/b=680/200<4,按下式验算： 0.25cfcb ho=0.25×1×9.6×300×680=489