整体式现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计

1、精品文档 目录1.设计资料11.1建造地点与根本概况31.2楼面构造层做法至上而下31.3设计方案31.4材料选用32.楼盖的结构平面布置33.板的设计53.1荷载53.2计算简图53.3弯矩计算值63.4正截面受弯承载力计算74.次梁设计74.1荷载设计值74.2计算简图8 4.3内力计算84.4承载力计算94.4.1正截面受弯承载力94.4.2斜截面受剪承载105.主梁设计105.1荷载设计值105.2计算简图105.3内力设计值及包络图125.3.1弯矩设计值125.3.2剪力设计值125.3.3弯矩、剪力包络图125.4承载力计算155.4.1正面受弯承载力155.4.2斜截面受剪承载

2、力166、绘制施工图166.1施工说明166.2结构平面布置图166.3板配筋图176.4 次梁配筋图176.5主梁配筋图17整体式单向板肋梁楼盖设计 1、设计资料 某一般金工车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖结构形式，其柱网布置以下图所示1、1建造地点与根本概况建造地点为西安市某地，外墙采用490mm厚的砖墙。该结构的重要性系数为1.0，使用环境类别为2a类。板的外墙上的支承长度为120mm，梁在外墙上的支承长度为370mm。1、2楼面构造层做法至上而下 楼面水泥砂浆面层厚20mm (=20kN/m2); 现浇混凝土楼板厚80mm (=25kN/m2) 混合砂浆天棚抹灰厚15mm

3、=17kN/m3。 1、3设计方案题号mm可变荷载取值3b6b7b6.06.6二类金工 1、4材料选用 楼板、次梁及主梁的混凝土强度等级均为C30fc=14.3N/mm2 ；ft=1.43 N/mm2 板中钢筋和梁中箍紧采用HPB335级钢筋；主梁、次梁受力钢筋采用HRB400级钢筋。板伸入外墙内120mm，次梁及主梁伸入墙内370mm，柱的截面尺寸b×h=350mm× 350mm， 结构层高为4.2m 2、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为6.6m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为/=6.6/2=2.2，因此按单向板设计。

4、按跨高比条件，要求板厚h2200/30=73mm，对工业建筑的楼盖板，要求h80mm，取板厚h=80mm。次梁截面高度应满足h=/18/12=6000/186000/12=333500mm。考虑到楼面可变荷载比拟大，取h=450mm。截面宽度取b=200mm主梁截面高度应满足h=/15/12=6600/156600/10=440660mm。取h=650mm截面宽度为b=300mm 结构表 名称 数量尺寸跨度h(mm)b(mm)边跨mm中跨mm板5480220020212000次梁4545020058735700主梁1265030066406600柱 8350350外墙 44200490 3、板

5、的设计3.1荷载板的永久荷载标准值80mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.08×25=2kN/20mm厚楼面水泥砂浆面层 0.02×20=0.4kN/15mm厚混合砂浆抹灰 0.015×17=0.255kN/小计 2.655kN/板的可变标准荷载值 12.0kN/永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是板的永久荷载设计值 g=2.655×1.2=3.186kN/可变荷载设计值 q=12.0×1.3=15.6kN/荷载总设计值 g+q=3.186+15.6=18.786kN/ 近视值为g+q=

6、18.8kN/ 3、2计算简图按塑性内力重分布设计，次梁截面为200mm×450mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨=+h/2=2200-120-100+80/2=2021mm中间跨：=2200-200=2000mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如下图 3.3弯矩计算值不考虑板块供作用截面弯矩的折减。由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边支座为0，边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。故=-=g+q)/11

7、=18.8×/11=6.97kN·m=-g+q/14=-=-18.8×2.02 /14=-5.37kN·m=g+q/16=18.8×2.02 /16=4.70kN·m这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其和应乘以0.8，=0.8×-2.24=-1.79kN·m；=0.8×1.96=1.57kN·m3.4正截面受弯承载力计算环境类别为2a类，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=20mm。假定纵向钢筋直径d为10mm,板厚80mm，=h-c-d/2=80-20-10/2=55mm；板宽b=1

8、000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3kN/；HPB335钢筋，=300N/。板配筋计算的过程于下表。 楼面板的配筋计算截 面1B2或3C弯矩设计值KN·m6.97-6.974.7-5.37=/b0.1660.1610.1090.124=1-0.1770.177<0.350.1160.133<0.35计算配筋=b/464.0464.0304.1348.7实际配筋10/12170=462.010/12170=462.08 160=314.08/10180=358.0 计算结果说明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原那么；/b*h=314.0/1000&

9、#215;80=0.392%，此值大于0.45/=0.45×1.43/300=0.21%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。 4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁附属面积的荷载折减。4.1荷载设计值由板传来的恒载： 3.186×2.2=7.0kN/次梁自重： 25×0.2×0.45-0.08×1.2=2.22kN/次梁150mm抹灰： 17×0.015×0.45-0.08×2×1.2=0.3kN/小计 g=9.52kN/板的可变荷载标准值

10、q=15.6×2.2=34.32kN/荷载总计算值 P=g+q=43.84kN/ 4.2计算简图按塑性内力重分布设计。次梁在砖墙上的支承长度为370mm。主梁截面为300mm×650mm。计算跨度： 边跨 =6000-120-300/2×1.025=5873mm 中间跨=6000-300=5700mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。计算简图如以下图所示 4.3内力计算由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值：=0=-=g+q/11=43.84×/11=137.47kN·m=g+q/16=43.84×/

11、16=89.02kN·m=-g+q/14=-43.84×/14=-101.74kN·m剪力设计值：=0.45g+q=0.45×43.84×5.75=113.44kN=0.60g+q=0.60×43.84×5.75=151.25kN=0.55g+q=0.55×43.84×5.7=134.81kN 4.4承载力计算 4.4.1正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度去=/3=6000/3=2000mm；又=b+=200+2000=2200,b+12=200+12×80=1

12、160故取=1660mm。除B截面纵向钢筋排两排布置外。其余截面均布置一排。环境类别为2a级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=25mm，假定箍紧直径为10mm，纵向钢筋直径20mm,那么一排纵向钢筋=450-25-10-20/2=410mm二排纵向钢筋=410-25=385mm。C30混凝土，=1.0，=1，=14.3N/，=1.43N/；纵向钢筋采用HRB400钢，=360N/，箍筋采用HRB335钢筋，=360N/。正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。 次梁正截面受弯承载力计算截 面1B2C弯矩设计值KN·m137.47-137.4789.02-1

13、01.74=/b或=/ =0.05 =0.33 =0.032 =0.22/0.23=1-0.050.330.350.0320.22<0.35=b/或=/933.08996.23597.17707.85选配钢筋 计算结果说明，支座截面的均小于0.35；/b*h=565/200×500=0.57%，此值大于0.45/=0.45×1.43/360=0.18%，满足最小配筋率。4.4.2斜截面受剪承载斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=-=380-80=300mm，因/b=300/200=1.54，截面按下式验算：0.25b=0

14、.25×1×14.3×200×380=2751.17×N=151.25N，截面满足要求。计算所需腹筋采用采用6双支箍筋，计算支座B左侧截面。可得到箍筋间距 =调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距s=0.8×131.82=105.46mm，截面高度在300到500的梁，最大箍紧间距200最后取箍紧间距s=150。为了方便施工，沿梁长度不变。验算配筋率下限值：弯矩弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3=0.3×14.3/360=0.12%。实际配筋率=56.6/200&

15、#215;150=0.19%0.12%满足要求。 5.主梁设计主梁按弹性方法设计。5.1荷载设计值为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷载 9.52×6.0=57.12kN主梁自重含粉刷0.65-0.08×0.3×2.2×25+0.015×0.65-0.08×2×2.2×17×1.2=12.05kN永久荷载设计值 G=51.12+12.05=69.17kN 可变荷载设计值 Q=34.32×6.0=205.9kN 5.2计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力

16、近视按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度支承中心线之间的距离，=6600。端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在350mm×350mm的混凝土柱上，其计算跨度：边跨 中跨 主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力5.3内力设计值及包络图5.3.1弯矩设计值弯矩M=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏内查得=0.244×69.17×6.6+0.284×205.9×6.6=504.13kN·m=-0.267×69.17×6.6-0.311×205.9×6.6

17、=-544.53kN·m=0.067×69.17×6.6+0.200×205.9×6.6=302.37kN·m 5.3.2剪力设计值剪力V=G+Q式中系数、由附表6-2相应栏内查得 =0.733×69.17+0.866×205.9=229.01kN =-1.267×69.17-1.311×205.9=-357.57kN =1.0×69.17+1.222×205.9=320.78kN5.3.3弯矩、剪力包络图弯矩包络图：第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。由附表6-2知支

18、座B或C的弯矩值为=-0.267×69.17×6.6-0.133×205.9×6.6=-302.63kN·m在第1跨内以支座弯矩=0，=-302.63kN·m的连线为基线。作G=69.17kN，Q=205.9kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：G+Q+=69.17+205.9×6.6-=504.28kN·m与前面计算的=504.13kN·m接近G+Q+=69.17+205.9×6.6-=403.4kN·m在第2跨内以支座弯矩=-302.63kN

19、83;m，=-302.63kN·m的连线作为基线，作G=69.17kN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：G+=×69.17×6.6-302.63=-150.46kN·m第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0，=-544.53kN·m的连线为基线。作G=69.17kN，Q=205.9kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：69.17+205.9×6.6-=432.64kN·m69.17+205.9×6.6-=242.13kN·

20、;m在第2跨内：=-0.267×69.17×6.6-0.089×205.9×6.6=-242.83kN·m以支座弯矩=-544.53kN·m，=-242.83kN·m的连线为基线，作G=69.17kN，Q=205.9kN的简支梁弯矩图，得G+Q+-=69.17+205.9×6.6-242.83+-544.53+242.83=161.2kN·mG+Q+-=69.17+205.9×6.6-242.83+-544.53+242.83=261.8kN·m第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载

21、=-0.267×69.17×6.6-0.133×205.9×6.6=-302.6kN·m第2跨两集中荷载作用点处可变弯矩分别为：G+Q+=69.17+205.9×6.6-302.6=302.55kN·m与前面计算的=302.37kN·m接近第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：G+=×69.17×6.6-×302.6=51.3kN·mG+=×69.17×6.6-×302.6=-49.56kN·m在第1跨内有可变荷载，在第2、3跨内没

22、有可变荷载由附表6-2知支座B或C的弯矩值=-0.267×69.17×6.6-0.178×205.9×6.6=-120.0kN·m=-0.267×69.17×6.6+0.044×205.9×6.6=-181.68kN·m在第2跨内以支座弯矩=0，=-120.0kN·m的连线为基线，作G=69.17kN，Q=205.9kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：G+Q+=×69.17+205.9×6.6-×302.63=504.2

23、8kN·mG+Q+=×69.17+205.9×6.6-×302.63=403.40kN·m在第2跨内以支座弯矩=-120.0kN·m，=-181.68kN·m的连线作为基线，作G=69.17kN，Q=0的简支梁弯矩图，得第1个和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：G+-+=×69.17×6.6+-120.0kN+181.68-181.68=11.42kN·mG+-+=×69.17×6.6+-120.0kN+181.68-181.68=-8.9kN·m弯矩包络图如下a

24、所示。剪力包络图：第1跨=229.01kN；过第1个集中荷载后为229.01-69.17-205.9=-46.06kN；过第2个集中荷载后为-46.06-69.17-205.9=-312.13kN=-357.57kN；过第1个集中荷载后为-357.57+69.17+205.9=-82.5kN；过第2个集中荷载后为-82.5+69.17+205.9=192.57kN第2跨=320.78kN；过第1个集中荷载后为320.78-69.17=251.61kN。当可变荷载仅作用在第2跨时 =1.0×69.17+1.0×205.9=275.07kN；过第1个集中荷载后为275.07-6

25、9.17-205.9=0。剪力包络图如下b所示 主梁的内力包络图a弯矩包络图；b剪力包络图5.4承载力计算5.4.1正面受弯承载力跨内按T形截面计算，因=0.120.1。翼缘计算宽度按=6.6/3=2.2mm和b+=6m中较小值确定取=2.2m。主梁混凝土保护层厚度的要求以及跨内截面有效高度的计算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠，截面有效高度的计算方法有所不同。板混凝土保护层厚度20mm、板上部纵筋10mm、次梁上部纵筋直径18mm。假定主梁上部纵筋直径25mm,那么一排钢筋时，=650-20-10-18-25/2=590mm，二排钢筋时，=590-25=565。纵向

26、受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均为一排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。B支座边的弯矩设计值=-b/2=-544.53+263.02×0.35/2=-498.5kN·m。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。 截 面1B2弯矩设计值kN·m504.13544.53302.37-150.456=/b或=/ =0.045 =0.398 =0.027 =0.097=1+/20.9770.7260.9860.949=/2388.43687.51419.7734选配钢筋梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。5.4.2斜截面受剪承载力验算截面尺寸：=-=565-80=

27、485mm，因/b=485/300=1.624截面尺寸按下式验算：0.25b=0.25×1×14.3×300×565=605.96×kN=357.57kN，截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用10200双肢箍筋，因此支座B截面左右不需配置弯起钢筋。验算最小配箍率：=0.52%0.24=0.10%，满足要求。次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来集中力=57.12+205.9263.02kN，=650-450=200mm，附加箍筋布置范围s=2+3b=2×200+3×200=1000mm。取附加箍筋8200双肢，那么在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=100