贝雷架便桥设计计算方法

1、Wtoe贝雷架便桥计算书目录第 1 章 设计计算说明 11.1 设计依据 11.2 工程概况 11.3.1 主要技术参数 11.3.2 便桥结构 3第 2 章 便桥桥面系计算 42.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 42.1.1 计算简图 42.1.2. 计算荷载 42.1.3. 结算结果 52.1.4 支点反力 52.2 履带吊作用下纵向分布梁计算. 52.2.1. 计算简图 52.2.2 计算荷载 62.2.3 计算结果 62.2.4. 支点反力 62.3 分配横梁的计算 72.3.1. 计算简图 72.3.2. 计算荷载 72.3.3. 计算结果 7第 3 章 贝雷架计算 93.1

2、混凝土运输车作用下贝雷架计算 . 93.1.1 最不利荷载位置确定 93.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 113.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 113.2 履带吊作用下贝雷架计算 143.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 143.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 153.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 17第 4 章 横梁及钢管桩计算 213.1. 横梁计算 213.1.1履带吊工作状态偏心 15cm 213.1.2履带吊工作状态（无偏心） 223.1.3履带吊偏心 60cm 走行状态 233.1.4履带吊走行状态（无偏心） 243.1.5 混凝土运输车偏心 13

3、0cm 通过状态 263.1.6混凝土运输车无偏心通过状态 273.2 最不利荷载位置钢管桩计算结果 283.2.1 计算荷载 283.2.2 计算结果 29第 1 章 设计计算说明1.1 设计依据 ；大桥全桥总布置图(修改初步设计)； 铁路桥涵施工规范(TB10203-2002); 钢结构设计规范GB50017-2003 路桥施工计算手册； 桥梁工程、结构力学、材料力学； 其他相关规范手册。1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点 DK711+296.48,桥 梁终点DK712+523.05全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m 简支箱梁、 35 座桥

4、墩、 2 座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大 洪峰流量 910 立方米 / 秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为 3.55 米/ 秒。共统计 2005年2009年水文资料。1.3 便桥设计1.3.1 主要技术参数(1) 便桥标高的确定：便桥总长度拟定 153米，共设 1 7跨，每跨长度为 9米。墩身高度为 7米。钢管打入河床下8米。保证在河流冲刷线以下0.5米验算栈桥过水能力和流速的校核，已知断面形式 b=153m h=7m底坡i=0.5%。粗糙n=0.03校核流量Q.过水面积 A=BH=153*7=1071M2湿周 x=B+2

5、H=167m水力半径 R=A/x=6.41m谢才系数 C=R/6/n=42.04m"2/s流量Q=ACRi =3604.8m3/s>910 m3/s(该河流五年内最大洪峰流量)满足要 求。(2)荷载确定桥面荷载考虑以下三种情况：公路一级车辆荷载；便桥使用中最重车辆9m的混凝土运输车；便桥架设时履带吊的荷载。与公路一级车辆荷载 比较混凝土运输车的轴重和轴距都非常不利，所以将其作为计算荷载， 将履带吊架梁工况作为检算荷载。1台9m的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下(参考车型：海诺集团生产 HNJ5253GJB(9m)：9200rn38001350荷载平面图1111P1/ P2

6、/11,P3I3800，1350荷载立面图P1=6TP2=P3=17T合计：40T履带吊架梁时荷载立面及平面如下:履带吊重50t，吊重按15t考虑。每条雄带单妆压力78kN/m(3)钢弹性模量 Es = 2.1 X 105MPa总庖力TOOkN(4)材料容许应力：Q235ffl'ow l-145MPa,Q345钢仁 I -210Mpa,140MPa T 85MPa 口二 200MPa T 二 120Mpa1.3.2便桥结构便桥采用（12+12+9 *3连续梁结构，便桥基础采用© 529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2132b作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距4

7、50+2700+450mm贝雷梁上横向安装I20b横梁，横梁位于 贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm横梁上铺设16b槽钢，槽向 向下，间距190mm在桥面槽钢上焊制© 12mn短钢筋作为防滑设施。第2章便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁16b及横向分配梁120b的计算。 根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算2.1.1计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按 5跨连续梁考虑，计算简图如下：1852.51852.5R1R2R3R41R5R6705705885一705705弯矩最不利位置142013509

8、351PP /r1R1R2R32R4-1'R6I705一 705-885*705一 705 一剪力、支点反力最不利位置2.1.2.计算荷载 计算荷载按三种荷载组合分别计算。计算荷载：计算荷载为9m3混凝土运输车，前轴重由8根槽钢承担， 每根槽钢承担P仁60000/8=7500N后轴重同样也由8根槽钢承担，每根 槽钢承担 P2=170000/8=21250N2.1.3. 结算结果按上述图示与荷载，计算纵向分布梁结果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN 16b 的截面几何特性为：43I=85.3cm 4W=17.5cm3A=25.1cm<85 N/ mm2.

9、1.4 支点反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N结论：在9m3混凝土运输车作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm可满足施工要求！2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算2.2.1. 计算简图A0=10*(65-8.5*2 )*2=960mm2(T maF Mmax/W=3.1049 106/17.5 1O'=179.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm32T max= Qmax /A0=20.797 10/960=21.2N/ mm履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下:1

10、41022951q1R2IR3R4R5R67057058857057052.2.2计算荷载单个履带板宽度为700mm按由4根槽钢承担考虑，履带吊按吊重25t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载q=（ 55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm2.2.3计算结果按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN 16b的截面几何特性为：43l=85.3cmW=17.5cmA=25.1cmA0=10*( 65-8.5*2)*2=960mrm(T maF Mmax /W=1.539 1。6/17.5 10=87.9N/ mm2<1

11、45*1.3=188.5 N/ mmT ma卩 Qmax /A0=11.61 10/960=12.1N/ mm?2<85 N/ mm2.2.4. 支点反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N结论：在55t履带吊吊重25t作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm可满足施工要求！2.3分配横梁的计算2.3.1.计算简图分配横梁按支撑于贝雷架的连续梁计算，荷载由纵向分布梁传递，其计算简图如下：1865190 190 1901930190 190 190 65nrnPpppPppPR1R2R3R4700450H27

12、004507002.3.2.计算荷载分配横梁的荷载由纵向分布梁传递，由计算结果可知，最不利荷载为 履带吊作用时的荷载，P=24363N2.3.3.计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KNI20b的截面几何特性为：l=2500cm4W=250cm 3A=39.5cm2A0=9* ( 200-11.4*2 ) =1595mm2(T ma>= Mmax/W=25.941 10°/250 1O'=1O3.8N/ mm22<145*1.3=188.5 N/ mm 232 t max= Qmax /A0=97.66

13、9 10/1595=61.2N/ mm2<85 N/ mm支点反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用I20b ，间距 705*3+885mm可满足施工要求！第3章贝雷架计算贝雷架按12+12+9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，上下弦杆 及竖杆使用梁单元BEAM模拟，斜腹杆使用杆单元LINK1模拟，两片桁 架片之间铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，为模拟移动荷载从而找 出不利位置，建模时考虑与分配横梁与纵向分布梁整体建立。3.1混凝土运输车作用下贝雷架计算3.1.1最不利荷载位置确定（1）

14、计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，简图如下：38001350P3P2P1K/I''Il尹R19011820 R2R3R411820 R5R68820L90180 180移动荷载计算建模简图（2）计算荷载由分配横梁计算结果得到， P1=43231N P2=P3=20930N（3）结算结果由计算结果得到，车头距梁端7.95米时，距梁端6.65米位置为上下弦杆最不利截面，车头距梁端12.95米时为端腹杆最不利位置，下图为截面的位移影响线图。P05T26ANDEC 24 2009 15:52:30TIME距梁端6.65米截面位移影响线图P0ST26DEC 24 2009ZZ：0

15、4：35TIME距梁端11.91米截面位移影响线图3.1.2最不利位置贝雷架计算模型(1)计算模型模型仍然按12+12+90连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加,简图如下：280038001350上下弦杆最不利荷载位置计算简图780038001350腹杆最不利荷载位置计算简图(2)荷载为分配横梁反力，其值与移动荷载时相同P1=43231N,P2二P3=20930。3.1.3最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算Mmax=5.35KN*m 对应轴力 N=343.9KNQmax=49.642KNNmax=-343.9KN210 的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39

16、.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2100-8.5*2 ) =879.8mm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(1) 强度计算：(TmaF N/A+Mmax /W=343.9*1000/2540+5.35 106/79.4 103=202.8N/ mm2<210*1.3=273MpaT max= Qmax /A0=49.642 10/879.8=56.5N/ mm 22<85 N/ mm(2) 稳定计算：L=705mi，ix=39.5mm,入=705/39.5=18，查&#

17、169; x=0.976B x=1.0Y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)2=204.2N/ mm <210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算Mmax=7.29KN*m对应轴力 N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN210 的截面几何特性为：4Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm(1) 强度计算：(T ma>= N/A+MU /W=191.76*1000/2540+7.29 106/79

18、.4 103 =167.3N/ mmA=9.58cm2(1) 强度计算：Tmax= N/A =213.82*1000/958 =223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2) 稳定计算 ( 平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定 ) ：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.仁43.6 ,查© y=0.885<2 1 0 * 1 .3=273M pa32t max= Qmax /A0=67.525 10/879.8=76.8N/ mm2<85 N/ mm(2) 稳定计算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18，

19、查© x=0.976B x=1.0 y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)=168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-213.82KNI8 的截面几何特性为：43Ix=99cm4Wx=25.8cm 3 ix=3.21cm（T maF N/ （© x*A ） =213.82*1000/ （0.885*958 ）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa结论：在混凝土运输车荷载作用下，贝雷架各杆件强度满足要求。

20、3.2履带吊作用下贝雷架计算3.1.1最不利位置贝雷架计算模型（1）计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：375045001ri1ii1ii11f /" zX d11820R2R311820r4R5R68820上下弦杆最不利荷载位置计算简图9750450090£jZ /、11820R2R3j11820R4R5j8820R690腹杆最不利荷载位置计算简图（2）最大工况荷载为履带吊插打钢护筒，履带吊自重 55t，钢护筒自重及配件等按15t考虑，并考虑冲击系数与不均载系数1.3，跨中荷载分配比例（全偏载）为0.408 : 0.173 :

21、 0.168 : 0.251，梁端荷载分配系数（距一侧 30cm）为 0.508 : 0: 0: 0.492跨中布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为：q= （55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm 。梁端布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为:q= （55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm 。3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算Mmax=6.399KN*m对应轴力 N=193.03KNQmax=71.2KNNmax=-523.24KN210 的截面几何特性为:4Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7

22、=79.4cm3ix=3.95cm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2（1） 强度计算:63(rwma= N/A+MU /W=193.03*1000/2540+6.399 10/79.4 102=156.6N/ mm 稳定计算:<210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=260MpaT max= Qmax /A0=71.2 10/879.8=80.9N/ mm 22<160 N/ mm2L=705mi，ix=39.5mm,入=705/39.5=18

23、，查© x=0.976B x=1.0 y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)2=155N/ mm =242.3N/ mm2<210*1.3=273MpaT max= Qmax /A0=119.1 10/879.8=135.3N/ mm 2<210*1.3=273Mpa2、下弦杆计算Mmax=10.718KN*m对应轴力 N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN210 的截面几何特性为：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7

24、=79.4cm3ix=3.95cm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2(1) 强度计算：63a卩 N/A+Mhax /W=272.7*1000/2540+10.718 10/79.4 10=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹杆计算Nmax=-242.32KNI8 的截面几何特性为：43Ix=99cm4Wx=25.8cm 3 ix=3.21cm2A=9.58cm2(1) 强度计算：(T maF N/A =242.32*1000/9582=252.9N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2) 稳定计算

25、 ( 平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定 ) ：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.仁43.6 ,查© y=0.885(T maF N/ (© x*A ) =242.32*1000/ (0.885*958 )2=285.8N/ mm2>200*1.3=260Mpa端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横 梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果1 、腹杆加强示意图120b120bUio梁端眩杆加强断血图梁端眩杆加强侧面图2、上弦杆计算Mmax=6.52

26、2KN*m对应轴力N=189.65KNQmax=72.461KNNmax=-520.87KN210的截面几何特性为:4Ix=2*198=396cmWx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)强度计算:(rwma= N/A+MU /W=189.65*1000/2540+6.522 106/79.4 103=156.8N/ mm2<210*1.3=273Mpa(rmax= N/A=523.24*1000/25402=206N/ mm<200*1.3=260MpaT max= Qm

27、ax /A0=72.46 10/879.8=82.3N/ mm 2<160 N/ mm2(2)稳定计算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18，查© x=0.976B x=1.0 y x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( © x*A)+ B xMkax / (丫 x*Wx)心-0.8*(N/Ncr)=158.3N/ mm<210*1.3=273Mpa3、下弦杆计算Mmax=11.041KN*m对应轴力 N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN210 的截面几何特性为：4Ix=2*198=396

28、cm4 *Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cm2A=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*100-8.5*2 )=879.8mm2(1) 强度计算：(TmaF N/A+MUx /W=273.2*1000/2540+11.041 10=243.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa/79.4 10<160 N/ mm2(2) 稳定计算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18，查© x=0.9762=246.6N/ mm2<210*1.3=273Mpa32T max= Qmax /A0=122.69 10/879.8

29、=139.5N/ mm4、腹杆计算Nmax=-158.67KNI8 的截面几何特性为：43Ix=99cm Wx=25.8cm ix=3.21cm2A=9.58cm2(1) 强度计算：(T ma>= N/A =158.67*1000/958=165.6N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2) 稳定计算 ( 平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定 ) ：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.仁43.6 ,查© y=0.885(T maF N/ (© x*A ) =158.67*1000/ (0.885*958 )2=187.1N/ mm

30、2<200*1.3=260Mpa端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横 梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。结论：在履带吊荷载作用下，贝雷架端部加强后，强度满足要求。第4章横梁及钢管桩计算3.1.横梁计算3.1.1履带吊工作状态偏心15cm1、计算简图1503000700q27450700r-q7007004501150R1R2450R3200020002、计算荷载计算荷载考虑55t履带吊重15t工作状态下，冲击系数与不均载系数按 1.3 采用，q=（ 55+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、计算结果按上述荷载与计算简

31、图计算，计算结果为：Mmax=86.63KN*mQmax=434KN 2I32b的截面几何特性为:l=11620*2=23240cmfW=726*2=1452cmA=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mm(T maF Mmax/W=86.63 106/1452 1O'=59.7N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm 232T max= Qmax/A0=434 10/6670=65.1N/ mm2<85 N/ mm4、支点反力R1=453.78KNR2=191.35KNR3=385.53KN结论：履带吊在偏心15

32、cm工作状态下，横梁采用2I32b，可满足施工 要求！3.1.2 履带吊工作状态(无偏心)1、计算简图30017003000700450qriq i70045027(045070050LJR1R2R3200020002、计算荷载计算荷载取用偏心时计算荷载，q= (55+15) *1.3*10000/2/700=650N/mm 3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为:Mmax=79.76KN*mQmax=399.63KN2132b的截面几何特性为:4l=11620*2=23240cm3W=726*2=1452cm2A=73.4*2=146.8cmA0=2*11.5*(320-15*2

33、) =6670mm(Tma>= Mmax /W=79.76 106/1452 1O'=55N/ mm<145*1.3=188.5 N/ mm32t ma>= Qmax /A0=399.63 10/6670=59.9N/ mm2<85 N/ mm4、支点反力R1=419.41KNR2=191.84KNR3=419.41KN结论：履带吊在无偏心工作状态下，横梁采用2I32b ,可满足施工要求!3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态1、计算简图300700q70045027004507001150iR1R2R32、计算荷载计算荷载考虑 55t

34、 履带吊走行状态下，冲击系数按 1.2 采用， q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为： Mmax=140.19KN*mQmax=317.45KN 2I32b 的截面几何特性为：43I=11620*2=23240cm <85 N/ mm 、支点反力R1=337.22KNR2=304.16KNR3=139.24KN结论：履带吊在偏心60cm走行状态下，横梁采用2132b，可满足施工 要求！3.1.4 履带吊走行状态（无偏心）1 、计算简图W=726*2=1452cm 322A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11

35、.5*(320-15*2 )=6670mm2(T maF Mmax/W=140.19 10°/1452 1O'=96.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm32T max= Qmax/A0=317.45 10'/6670=47.6N/ mm29007001800700900fq丨丨q1I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 2 32A=73.4*2=146.8cmA0=2*11.5*(320-15*2)=6670mmCT max Mmax /W=127.71-106/1452 103=88N/ mni70045027)0

36、4507001150R1R2R32000 - 200022<145*1.3=188.5 N/ mmT ma>= Qmax /A0=202.5832-10/6670=30.3N/ mm<85 N/ mm4、支点反力R1=222.36KNR2=335.9KNR3=222.36KN结论：履带吊在无偏心走行状态下，横梁采用2132b，可满足施工要求!3.1.5混凝土运输车偏心130cm通过状态1、计算简图7004502700450700R1R1¥30018002900AR11 5020002000aAR2R32、计算荷载计算荷载考虑40t混凝土运输车通过状态，安全的考虑该荷

37、载由一个墩位承担，P=40*10000/2=200000N3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=59.2KN*mQmax=283.52KN 2I32b的截面几何特性为:l=11620*2=23240cmfW=726*2=1452cm 3A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mm(T maF Mmax /W=52.2 106/1452 1O'=36N/ mm<145*1.3=188.5 N/ mm32T max= Qmax/A0=283.52 10/6670=42.5N/ mm2<85 N/ mm4、支点

38、反力R1=303.3KNR2=174.1KNR3=43.3KN结论：混凝土运输车在偏心130cm通过状态下，横梁采用2I32b ,可满足施工要求！3.1.6混凝土运输车无偏心通过状态1、计算简图1600 1800 16002、计算荷载计算荷载取用偏心时计算荷载， P=40*10000/2=200000N3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：Mmax=108.13KN*mQmax=194.2KN 2I32b 的截面几何特性为：I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 322A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 )=6670m

39、m26 3 2(Tma>= Mmax/W=108.13 10/1452 10 =74.5N/ mm<145*1.3=188.5 N/ mmT max= Qmax/A0=194.2 10'/6670=29.1N/ mm22<85 N/ mm24 、支点反力R1=124.91KNR2=270.85KNR3=124.91KN结论：履带吊在无偏心走行状态下， 横梁采用 2I32b ，可满足施工要求！ 3.2 最不利荷载位置钢管桩计算结果3.2.1 计算荷载 计算荷载取用横梁计算得到的支点反力，见下表：322 计算结果1、钢管桩承载能力计算每墩位设置3根钢管桩，单桩最大竖向荷载

40、为 448KN钢平台钢管桩采用直径629mm壁厚10mm勺钢管桩。根据图纸地质资 料，河床为中粗砂和卵石，钢便桥的钢管桩穿过覆盖层座于基岩上，图 纸给出千枚岩承载力为500Kpa覆盖层的桩周摩阻力未有数据，查相关 资料，暂按55Kpa考虑。钢管桩承载力Nd=（C*L*f+厂A） /2钢管桩各工况支点反力表序号工况支点反力（KN）备注R1R2R3155t履带吊无偏心走行状态222.36335.9222.36255t履带吊偏心60cm走行状态337.22304.16139.24355t履带吊无偏心工作状态419.41191.84419.41455t履带吊偏心15cm工作状态453.78191.35385.53550t混凝土运输车无偏心通过状态124.91270.85124.91650t混凝土运输车偏心130cm通过状态303.3174.143.37最