框架厂房工程高支模施工方案

1、目录1、版）；2、3、4、5、7、8、9、建筑结构荷载规范（ GB5009-2001 ； 混凝土结构工程施工及验收规范（ GB50204-92 ； 木结构设计规范（ GBJ5-88 ）； 钢结构设计规范（ GBJ17-88 ）； 建筑工程施工质量验收统一标准（ GB50300-2001 ； 本工程的建筑、结构施工图纸； 建筑施工计算手册（江正荣着）模板与脚手架工程施工技术措施第一章方案编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 J84-2001 （2002第二章工程概况程概述*车间为单栋独立厂房，总建筑面积卅，总占地面积卅。首层层高为 9.000 米，首 层米处局部设

2、夹层；二层层高 10 米，层 5 米高处局部设夹层。结构工程概况1 ? 本工程基础为预应力桩 +承台基础，主体为钢筋混凝土框架结构。本工程土标高相当于绝对标高 15.00 米，2?首层梁面结构标高为 -1.000m, 夹层梁板面结构标高为 5.95m ，二层梁板面结构标 高为8.900m , 二层夹层梁板面标高为 13.95m ，屋面梁板面结构标高为 18.90m 。首层夹 层楼板厚度为 100, 梁的最大截面为 300X 800, 柱的最大截面 1000 X 1000 ；二层楼板厚 度为 120,层梁的最大截面为 450X1300, 柱的最大截面 1000X 1000； 二层夹层楼板厚 度为

3、 110, 梁的最大截面为 350X 800, 柱的最大截面 1000X 1000; 屋面梁的最大截面为 900X 2000, 楼板厚度为120, 柱的最大截面 900X 900, 独立柱间距（即主梁跨度）为 10 米3.由于施工图中大部分承台、基础梁顶面标高为，在施工组织设计中的总体施工部 署中，在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。一层、二层支模最小高度分别为 8.60m 、8m, 均属于高支模，尤其是一层模板支撑体系及屋面梁900X 2000 梁的支设是本工程的一个关键，如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题，是我们的工作重点。第三章施工难点及应对措施承台基础梁面标高为 -

4、，首层层高设计为 （A? D 轴），无形中增加了楼层模板支架安高度，大大增加了高支模的施工难度和施工安全。同时由于拟建工程表层土层为回填土，地基承载力较低，无法满足高支模架的承载力要求。拟建建筑物梁板跨度较大、梁较高、荷载较重等原因，在浇筑砼施工时会出现较大沉降量，对模板安装起拱、屋面砼面层标高、平整度等较难控制。为确保工程质量、降低高支模安全风险和施工难度，采取以下措施方案来满足要求：拆除侧模待砼具有一定设计强度后就开始进行地面土方分层回填，分层厚度按照30cm 层进行，随即采取机械强夯施工，方回填密实度必须达到94% （经压实达到94%密实度的地基承载力能达到 350Kpa 以上），直至回

5、填到地面层底面位置经过地面先施工处理，高支模基底平整度和地基承载力均满足了要求，同时也大大降低了高支撑的高度，降低了高支模的施工难度和风险。第四章高支模支撑方案梁模板及支撑架的设计4.1.1 、450 X 1300 梁模板及支撑架的设计1、梁的底模与侧模均采用 18 厚九夹板，次龙骨选用 80X 100 伽方木，梁底模木方垂直于梁截面支设，间距为 300伽，主龙骨采用48*伽钢管，横向间距400。侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距 250 ,梁侧模用? 12 对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每 400mm 设一道，纵向间距每 500mm 设置一道。主梁底采用三排立杆，立杆沿梁宽间距为450 伽，

6、中间的立杆位于梁宽方向的正中置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500 伽。体系3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑拆除后的支撑体系的稳定性。4.1.2 、900 X 2000 、900 X 1600 、800 X 1700 梁模板及支撑架的设计平行1、梁的底模与侧模均采用 18 厚九夹板，次龙骨选用 80X 100 伽方木，梁底模木方于梁截面支设，间距为200伽，主龙骨采用48*伽钢管，横向间距400。螺栓侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置，间距 250 ,梁侧模用? 16 对拉螺栓固定，对拉沿梁高每 400mm 设一道，纵向间距每 500mm

7、设置一道。主梁底采用四排立杆，立杆沿梁宽间距为450 伽，中间的立杆位于梁宽方向的正中置，梁两侧的立杆要在梁的截面以外。水平杆间距为1500 伽。3、主梁支撑体系与结构柱连接，并单独设置剪刀撑，保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。首层顶板模板及支撑架的设计1、顶板模板采用 18 厚九夹板，次龙骨选用 50X 100mm 方木，间距为 400mm ， 主龙骨采用 48*钢管，间距 8002、满堂脚手架支撑体系设计为：立杆间距 800mm ，水平杆每 1500mm 一道，架体纵横相连，设剪刀撑。在脚手架的底端之上200mm 设纵横扫地杆。3、次梁及板的模板体系与主梁相对独立，便

8、于模板支撑体系得分批拆除，层梁板凝土强度达到设计 80% 开始拆除板底、次梁模板及支撑体系，待屋面混凝土浇筑完成拆除二层主梁的支撑体系及模板。剪刀撑的设置1)满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连设置。2)模板支架，其两端与中间每隔 4排立杆从顶层开始向下每隔 2步设置一道水平剪 刀撑。3)每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不小于 6 米，斜杆与地面的倾角宜在 45o? 60o 之间。4)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1 米，应采用不少于 2 个旋转100mm扣件固定，端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于5) 剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间

9、至少有三道连接，其中斜杆的对接或搭接头部位至少有一道连接。在浇注与竖向构件的加固措施连墙件进行如混凝土的浇筑顺序为“先浇筑竖向混凝土构件，再浇筑水平向混凝土构件”，因此梁板混凝土时，旁边的竖向构件已具备一定的强度，结合上述情况，支撑体系的设置：在靠独立大柱子边上竖向每隔3.0 米( 与模板支撑体系的水平杆4.位置相吻合 ) 设置一个钢管柱箍做为钢管支撑体系的连墙件。支撑立杆基础撑地面致回填土地面1 由于在完成承台和基础梁后即进行首层大面积回填土施工。因此二层梁板下的支为首层回填土地面，考虑到施工场地地下水位本来就较高，再加上雨水影响，导承载力下降，确定在回填100 厚 C15 砼垫层，以增加首

10、层回填地面的承载力。并采取在立杆下垫木方和模板，加大承压面积。先在土面上垫一块约500 X500 伽宽的旧模板，在旧模板上垫上 50X 100 木方，然后在木方上面架设脚手架立杆。2、屋面梁板的支撑地面为二层梁板结构。为保证上部荷载的有效传递，在浇筑屋面梁板、夹层的模板支撑体系暂不拆除，通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。层主梁模板验算5.1.1 、参数信息 ：1.2.3.第五章高支模验算书脚手架参数 立柱梁跨度方向间距 l(m): ；立杆上端伸岀至模板支撑点长度 脚手架步距 ( m): ；脚手架搭设高度 (m):； 梁两侧立柱间距 ( m): ；承重架支设 :1 根承重立杆，木方垂直梁截面；

11、荷载参数模板与木块自重 (kN/m 2 ) : ；梁截面宽度 B(m):；3混凝土和钢筋自重 (kN/m ): ；梁截面高度 D(m):；倾倒混凝土荷载标准值 (kN/m2):;施工均布荷载标准值 (kN/m2):;木方参数a(m): ；木方弹性模量 E(N/mni): ；木方抗弯强度设计值 ( N/mnf): ； 木方抗剪强度设计值 ( N/mm 2):;木方的间隔距离 ( mm): ； 木方的截面宽度 (mm): ; 木方的截面高度 (mm): ；其他采用的钢管类型(mm):48X。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数5.1.2、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，

12、施工活荷载等。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）:活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P = XX = kN/m ；模板的自重线荷载（kN/m）: = XX (2 X +/ = kN/m ；二+ XX = kN ；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q二x + x = kN/m ；集中荷载P二x = kN ;1 Ed"ub 让UkN/rii V木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为:N1= kNN2= kNN3= kN木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩3I和截面抵抗矩 W分别为:W= XX

13、 6 = cm ；XXX 12 = 666.67 cm ;木方强度计算：q = = kN/m ；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载最大弯距M = XXX截面应力(T = M / W = X 10 = N/mm 2;木方的计算强度小于N/mm2,满足要求！木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：Q = XX = kN ;截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T = 3 X (2 XX = N/mm 2;T = N/mm 2;木方的抗剪强度计算满足要求木方挠度计算：3.支撑钢管的强度计算最大

14、挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 最大变形 V xx /(100 xxx 103)= mm ；支撑钢管的计算强度小于N/mm2,满足要求！支撑钢管按照连续梁的计算如下Z158.57215450J 1 L450计算简图（kN）支撑钢管变形图0,Z'9y .亠_ - Mn.riA?支撑钢管弯矩图经过连续梁的计算得到:支座反力RA = R B= kN中间支座最大反力Rmax=最大弯矩M max最大变形V max二 mm ；截面应力(T =X 10/= N/mm 2;5.1.3、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5.1.4、扣件抗滑移的计

15、算P96页，双扣件承载力设计(规范525):按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编, 值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算< Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 ；计算中F取最大支座反力，R= kN ;R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求5.1.5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力：Ni = kN ;脚手架钢管的自重： N2 = XX =

16、kN ;N =+= kNo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i =;A -立杆净截面面积(cm o = k 1uh o = (h+2a) : A一 5W -立杆净截面抵抗矩(cm3):W =;(T-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2);f-钢管立杆抗压强度设计值:f = N/mmX-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比2 .Io -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或计算(1)计算长度附加系数，按照表 1取值为:u -计算长度系数，参照扣件式规范表533 ,u =;a -立杆上端伸岀顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:公式(1)的计算结果: 立

17、杆计算长度 L o = k uh = XX = m ；o/i = / =由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数钢管立杆受压强度计算值；（T =x = N/mm 2；立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=满足要求!立杆计算长度 L o = h+2a = + X 2 = m ；o/i = / =公式(2)的计算结果:由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数钢管立杆受压强度计算值；（T =x = N/mm 2；立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l o = k 1k2(h+2a)(3)k 2 -计算长

18、度附加系数，h+2a =按照表2取值；公式(3)的计算结果:立杆计算长度 L o = k 1k2（ h+2a） =xx + x 2） = m ；o/i = / =由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数钢管立杆受压强度计算值；（T =x = N/mm 2；满足要求!立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表】模板支醍计直长度阳加系数klkl1 2430.9<k<l.21.】飯1.1671 11,1阴裏2模极支架i+算衽度阳加系數血6e101214161820253035401.3S1.01 014i盟&

19、amp;1.0391 0021 0541.061.0SI10921.1131. 13T1. 15S1.t 441.01 oie1 0221 031t 0391 0471.0561.0641.0T21.0921 1111. 120173H91.531.0.1 0071.& 151 0241 0311.03八1.0471.0551.062i.0791.0971. 1141.1321.621 0.L 0071.0141 0211. OM1.0361.0431 0511. 05610741 09(11. 1061.1231.801.0L 007LOH1.Q201.0261.03八1.04Q1.

20、04Br 052L 06-71.0811,OK1.1111,號1.01 0071,0121.0181. 0241. 030t 0351.042i 04S11 07&1.0901.1,0L GOT1.0121.01 &14益1,0351,039L冋1.Q&01.0T5.1437104012妨101 0071.0101 01&1 0201.0271 032L 03T1. 0421 0571 0T01.0811.0342.7010.1 0071 010i ni&1.0八01.0271.0321.0371. 042.1.0631 0B&1.0781.09

21、1以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全屋面层主梁模板验算5.2.1、参数信息:2.梁段信息：900*20001.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l（m）:;立杆上端伸岀至模板支撑点长度 脚手架步距（m）:;脚手架搭设高度（m）:；梁两侧立柱间距（m）:;承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面;a(m):；2.荷载参数模板与木块自重（kN/m2）:;梁截面宽度B（m）:；混凝土和钢筋自重（kN/m3）:;梁截面高度D（m）:； 倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:;施工均布荷载标准值（kN/m2）:;3.木方参数2 2木方弹性模量E（N/mm）:;木方抗弯强度设计值（N/mm）:

22、;4.木方抗剪强度设计值（N/mm2）:;木方的间隔距离（mm）:;木方的截面宽度（mm）:;木方的截面高度（mm）:;其他采用的钢管类型（mm）:48X。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数題度方向/a3L3L1-r1C” _梁模板支撑架立面简图522、梁底支撑的计算梁两毗柱作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):i = XX = kN/m ；模板的自重线荷载(kN/m):2 = XX (2 X +/ = kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值Pi= + XX = k

23、N ；木方楞的支撑力计算均布荷载q二x + x = kN/m ； 集中荷载P二x = kN ；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力 即支座力 分别为： N1= kN ；N2= kNN3= kNN4= kN木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：3W= xx 6 = cm ；xxx 12 = 666.67 cm均布荷载 q木方强度计算 ： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 = = kN/m ； 最大弯距 M = xxx = ；截面应力(T = M / W = x 10 = N/mm 2;木方的计算强度小于 N/mm

24、2, 满足要求 !木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下Q =截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 ： Q = xx = kN ； 截面抗剪强度计算值 T = 3 x(2xx = N/mm 2； 截面抗剪强度设计值 T2= N/mm 2；木方的抗剪强度计算满足要求木方挠度计算 ：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 最大变形 V= xx /(100 xxx 103)= mm ；木方的最大挠度小于 250, 满足要求支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下2813.43162Z8'1550 £3001 1550

25、经过连续梁的计算得到:支座反力Ra = R B= kN最大弯矩截面应力计算简图（kN）支撑钢管变形图fl :ni-AC 0.37LI.292V hf -r-0.348支撑钢管弯矩图中间支座最大反力Rmax=Mmax二；最大变形 V max二 mm ；(T =X 10/= N/mm 2支撑钢管的计算强度小于N/mm2,满足要求523、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。524、扣件抗滑移的计算值取，(规范525):按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取kN ;R

26、 -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中F取最大支座反力，R= kN ;R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求5.2.5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值, 横杆的最大支座反力：它包括:N i = kN ;u -a -1 -计算长度附加系数，按照表计算长度系数，参照扣件式规范表533，u =;立杆上端伸岀顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：1取值为：；脚手架钢管的自重：N2 = XX = kN ;N =+= kNX-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比7i杳表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i =;A -立杆净截面面

27、积(cm 2) : A一 5W -立杆净截面抵抗矩(cm3):W =;(T-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2);f-钢管立杆抗压强度设计值:f = N/mm 2 ;lo -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1)或计算lo = k 1uh(1)lo = (h+2a)(2)公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L o = k 1uh = XX = mo/i = / =由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$ =；钢管立杆受压强度计算值；(T =x = N/mm 2；立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=满足要求!立杆计算长度 L o = h+2a

28、= + x 2 = m ；Lo/i = / =；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$ =；钢管立杆受压强度计算值；(T =x = N/mm 2；立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l o = k ik2( h+2a) k 2 -计算长度附加系数，h+2a =按照表2取值;公式(3)的计算结果：立杆计算长度 L o = k ik2( h+2a) = xx + x 2) = m ；Lo/i = / =；$ =；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数钢管立杆受压强度计算值；(T

29、=x = N/mm 2；满足要求!立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模扳盡架计算枝度附加系数UhGn)klh40.91 2430.9<k<1.21.18 &1.16711.1 &38810121416182025303540h 吃？ Mhh)1.35 1.01 0141盟&1.0391 0021 0541.0&l.oei1 0921 1131. 13T1. 1561.t 44 1.01.0121 0221 031L.03Q1 0471.0561.0B41.0T21.0921

30、 1111. 120173H91.53 1.01.0071.& 151 0241 031i折1.0471.0551.002i.0791.0971. 1141.1321.62 10L 0071.0141 0211. 02Q1.0361.0431 0511. 0561.0T4i ogoi. ioe1.1231.80 1.01.007LOH1.Q201.0261.03八1.04Q1.04B1. 0521.0671.0811,0961.1111.S2 1.01 0071.0121.0181. 0241. 030t.035I 0421.0461 0621 O7&l.OW1.乙D4 1,0

31、LOOT1412L01 &14銘14盈1,0351,039l.Q&Q1.0T5L QU71LLQ12 25 10LOOTl.aio1 01&L.OEO1.0Z71 032L 03T1.0421.0571 OTO1.0811.0342.70 1.01.1 0101.01 &1.0201.027L.D321.0371. D屹1.0631 0B&1.C781491裏2模极支架i+算棋度阳加系數k2扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全以上表参照杜荣军:首层顶部楼板模板验算531、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）:;纵距（m）:;步距（m）:；立杆上端

32、伸岀至模板支撑点长度（m）:;脚手架搭设高度（m）:;采用的钢管（mm）:48X ；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:；楼板浇筑厚度（m）:;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:；施工均布荷载标准值（kN/m2）:;3.木方参数木方弹性模量E（N/mni）:;木方抗弯强度设计值（N/mnf）:；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:;木方的间隔距离（mm）:；木方的截面宽度（mm）:;木方的截面高度（mm）:；W111?*模板支架立面图Ao0 0oA1J >/ / 丿/"

33、;JI»/.>"打 ”/o亠F -1 rbwk- I aoof-Jj丿图2楼板支撑架荷载计算单元5.3.2、模板支撑方木的计算I和截面抵抗矩 W分别为:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩W= XX 6 = cm ；XXX 12 = 416.67 cm ;Ni方木楞计算简图1.荷载的计算:钢筋混凝土板自重(kN/m):i= XX = kN/m ；(kN):模板的自重线荷载(kN/m):活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载2= X = kN/m ；i = + XX = kN ；强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利

34、分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载q =X + = kN/m ；集中荷载P 二X = kN ；最大弯距2M = Pl/4 + ql/8 = X /4 +X 8 =最大支座力N = P/2 + ql/2 = 2 +X 2 =kN ；截面应力ff = M / w = X 10 X03 = N/mm2 ?3.抗剪计算:方木的计算强度为小N/mm2,满足要求最大剪力的计算公式如下Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bh < T其中最大剪力：Q = X 2+2 = kN ;截面抗剪强度计算值T = 3 X (2 X X = N/mm 2;截面抗剪强度设计值T = N/m

35、m 2;方木的抗剪强度为小于，满足要求！4.集中荷载p 二 kN ;最大变形V 5 XX /(384 XX +挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下均布荷载q = q i + q 2 = += kN/m ；X /( 48 XX = mm ；方木的最大挠度小于250,满足要求5.3.3、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载F取纵向板底支撑传递力，P二X + = kNP)L8C0FLsoc支撑钢管计算简图0'x7、 /0 4760 408八/ 、Z 21* Z0 2720.0A支撑钢管计算弯矩图40759支撑钢管计算变

36、形图2.211 19113 口17姑1.69516991.1的1.1& 61S92.2091 699支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max最大变形截面应力Vmax 二 mm ；最大支座力 Qmax 二 kN ；(T = x 10= N/mm 2534、扣件抗滑移的计算P96页，双扣件承载力设计按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编, 值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= kN ；R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求5.3.5、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架

37、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.(1)静荷载标准值包括以下内容:脚手架的自重(kN):Gi = X = kN ；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2.模板的自重(kN):G2 = XX = kN ；钢筋混凝土楼板自重(kN):G3 = XXX = kN ；经计算得到，静荷载标准值Ng = N G1+N32 + NG3 = kN ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值Nq = + ) XX = kN ；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = + = kN5.3.6、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算

38、公式如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或计算I o= k iuho = (h+2a)(1)计算长度附加系数，取值为；计算长度系数，参照扣件式规范表 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;533 ； u =；公式(1)的计算结果：立杆计算长度L o = kiuh = XX = m ；o/i = / =由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$ =；钢管立杆受压强度计算值；(T=(X)= N/mm 2立杆稳定性计算(T = N/mm 2小于f=满足要求!公式(2)的计算结果：立杆计算长度L o = h+2a = + X 2 = m ；o/i = / =由长细比Lo/i的结果查

39、表得到轴心受压立杆的稳定系数$钢管立杆受压强度计算值；(T= (X)=其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = kN ；由长细比lo/i查表得到；(5-轴心受压立杆的稳定系数，i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = cm ；A -立杆净截面面积(cm2):2A = cm ；W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3) : W= cm3；5-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2)；f-钢管立杆抗压强度设计值2:f = N/mm ；Lo-计算长度(m)；N/mm 2 ；立杆稳定性计算(T = N/mm2小于f=满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算o = k

40、 1k2(h+2a)1 - 计算长度附加系数按照表1取值;2 -计算长度附加系数，h+2a =按照表2取值；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 L o = k 1k2(h+2a)=XX +X 2) = m ；o/i = / =由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数$ =N/mm 2 ；钢管立杆受压强度计算值；(T=(X)=模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。hG)kl1 243表1模扳盡架计算枝度阳加系数 U1”2心£1 £1.5vh八2. 11.1 &71.1 昭裏2模械支架i+算楼度阳加累數血48e10121416182

41、025303540h吃减MhG1.351.01 014i盟B1.039L 0421 054I.D&1.08110921 1131. 13T1. 15S1.1.441.01 0121 0221 031L 0391 0471.0561.0641.OTS1.0921 1111. 12Q173j91 5310 .1 0071.0151.0241 031L诅1.0471.0551.062i.m1.0971. 1141.1321.621 0 .L 0071.0141 0211. 02Q1.0361.0431 0511.05G1.0T4i ogo1. 1061.123i.eo1,0L 007LOH1

42、.02G1蚀1.04Q1,046L0521.0&7l.osi1.0961.1111,921.01 0071.0121.0181.0241.030t.035I 042104SL0&21 07&1.0901.I.CL 0071412L01 &14銘14益1,0351,039LI.Q&Q1.0T51I04Q12 25101 GOTl.aio1 01&L.0201.0Z71 032L 03T1.0421.0571 OTO1.0811.0342.7010 .1 0071 0101.01 &1.0201.0271.032L.03T1.0421.053

43、1 0S&1.C761.091.以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全地基承载力验算根据以上的荷载计算1）450*1300主梁底中间立杆的轴心压力设计值N=（立杆压在基础梁上）；楼板底立杆的轴心压力设计值N=则脚手架立杆传至基础顶面的轴心压力最大值为楼板底立杆N=3） 地基承载力计算公式：N/ Adv K ? fakN-脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值 d-立杆基础的计算底面积；可按以下情况确定：在支座下设有厚度式中50?K-Fak60伽的木垫板时（或脚手板），则 Ad=aX b （a、b为垫板的两个边 长，且不小于200 mm），当AA的计算面积大于川时，则取川计算

44、；） 脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土取；对粘土 取；对岩石、砼取.地基承载力特征值,根据地质报告及地基强夯的结果，场地中砂性 粘土层的承载力不低于16T/ m2, fak=160KR。N/ A d=m<K- fak=x 160=64KN/ m 满足要求。第六章高支模施工的安全管理施工组织和责任分工6.1.1 项目部管理人员组织及职责分工6.1.1.1 项目技术负责人：负责项目部全面技术工作；改；对6.1.1.2 项目质量总监：对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整建材质量进行检查、监控；6.1.1.3项目木工工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负

45、责模板工程验收。6.1.1.4项目测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点；6.1.1.5项目专职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行现场检查、监控；6.1.2 施工处管理人员组织及职责分工导；6.121 模板工长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指 紧并达到紧固要求。6.1.2.2质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检；6.1.2.3测量员：配合项目部测量员进行墙、柱、门窗洞口放线工作。6.1.2.4兼职安全员：对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项目的改；对支撑的

46、搭设质量进行自检；所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；脚手架施工质量要求及验收1. 脚手架搭设完毕后，经检查合格后，方允许投入使用或继续使用。2?在使用过程中，发现有显着的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时，应另外进行检查，合格后方可使用。3. 脚手架验收的技术要求有以下几点：1) 基础表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动、沉降小于10mm2 ) 立杆总垂直度偏差不大于 15mm 步距偏差不大于 20mm 柱距偏差不大于 50mm排距偏差不大于 20mm3) 同一根大横杆两端的高差不大于 20mm 同跨内外两根大横杆高差不大于4)扣件紧固质量用扭力扳手检查，抽样按随

47、机均布原则确定，不合格者必须重新拧10mm脚手架安全管理1、2、3、4、5、6、7、所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证； 施工前必须进行安全技术交底； 上架操作时，必须戴好安全帽，系好安全带，严禁穿带钉易滑鞋上岗作业； 严禁酒后及六级以上大风、雷雨天上架作业； 作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱丢杂物； 注意随时检查架体及节点情况，发现问题及时上报处理； 注意清理架上杂物清理，减轻架上的荷载；&不得将模板支架、揽风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上； 9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。第七章高支模施工方法支撑系统安装7.1.1 钢管Q235撑和钢管采用外径 48m