快拆架模板支撑系统施工方案

1、目录、编制依据、工程概况三、施工准备四、施工方法五、质量保证措施六、安全措施七、环保措施八、梁、板荷载验算九、只招保障（岗位职责）1.、编制依据混凝土结构施工质量验收规范（GBJ50204-2002）2.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083.建筑结构荷载规范（GB50009-20124.建筑工程质量验收统一标准（GB50300-20015.建筑施工高空作业安全技术规程（JGJ80-91）6.建筑施工安全检查标准JGJ59-20117.本工程相应的设计图纸等相关资料8.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）二、工程概况工程概况：舞蹈系位于贵阳幼儿师范学校西南角

2、，周围无居民生活区。无 地下室，地上3层。层高为6m,总建筑面积3607.09m2，框架结构，基础 采用人工挖孔桩；所有模板均采用18mn厚胶合板，由结构图提供本工程柱、 梁截面尺寸分别为柱最大截面为 600X 800mm梁350X 800,最大梁净跨为 5.7m，最大板厚120mm二层按照普通模板设计，屋面层（斜屋面）支撑最大高度10m和各连廊标高在9m左右按照高支撑模板设计。三、施工准备1、技术准备1）楼层控制线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合;2）项目部及劳务队管理人员在仔细熟悉图纸的情况下，对现场需要搭设脚手架以及防护架的部位进行掌握，针对不同部位确定相应的脚手架类型

3、，并提前对操作人员进行技术及安全交底，做到搭设规范，一次成 型。3）底层地坪已浇筑lOOmn厚C20混凝土垫层并清理完现场;2、材料准备钢管采用48X 3.0钢管，进场时严格检查材料质量，壁厚不够的严禁用于现场施工。扣件采用1kg/个的标准扣件，十字扣件、旋转扣件和直接扣件合理搭配。垫木：可采用50mn厚木跳板通长设置，或面积不小于 0.15 厚度不小于50mm勺木板进行铺垫。局部地方可采取地坪硬化措施，立杆于硬 化地坪上方。密目网：应使用新购进的绿色安全立网，对于破损、杂物残留或颜色不一致的密目网严禁用于外架立面防护。安全兜网：用于操作面下层的安全兜网，规格为必须能够承受100kg重物10m

4、高冲击荷载，出场合格证和质保证书齐全，并在进场后进行冲击试验, 报监理业主审核合格后方可投入使用。其它机具材料准备如切割机、铁丝、扎 丝、扳手、工具包等合理配置。3、人力准备每个劳务队必须配备专业架子工，用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入场教育、安全技术交底齐全。架子工的数量不少于20人，以满足现场施工需求。同时，配备足够数量的普工，用于材料传递、清理等 辅助工作。四、施工方法（一）支模顺序（1）按照快拆架标准层支模图备齐所需构配件（本工程支模所需构 配件包括2.6m立杆，U型可调顶托，横杆1.0m、0.7m）。（2）按照快拆架标准层支模图在楼板上弹模板支撑位置线，按模板支111?0撑

5、位置线支一个立方体支撑格构，并在立杆底部垫上木板（如Ml删示意图1.2m横杆示意图图）：OO9泯X表截杆鱗艳备 翳标鶴支模雖用壬方休支神(3) 沿已支成的立方体支承格构，严格按照标准层支模图完成剩余的搭设。搭设过程中，同一个插座上横杆与其搭接的立杆要互相垂直，同一 方向内搭接的横杆要顺直并且与模板支撑位置线保持平行。(4) 按横杆步距要求搭设横杆，在立杆顶部安装U型可调顶托，安放龙骨通过调节U型顶托调平到所需标高。(5)木龙骨悬臂端用钢管、扣件、U形可调顶托或可调底座支顶加固,施工方根据现场实际情况加设剪刀撑。(6)铺模板，模板缝贴胶带纸或刮模板腻子，刷脱模剂，模板预检。（二）模板安装1、柱模

6、板安装: 首先弹出柱的中心线及四周边线; 根据测量标高进行柱周边找平; 根据设计图要求，事先用18mn厚高强复合九层板制成定型柱模板并编号堆码;搭设模板架子，其立杆间距1.0m和0.7m,水平杆间距1.5m，纵横杆排列整齐，离地面300mn设置扫地杆，建筑物四周立杆搭设满堂剪刀撑, 室内隔四跨设置剪刀撑; 模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐,然后校正吊垂直，通排柱在下脚进位，吊直后上口拉通线校正中间各柱模 板。 柱脚应预留200X 200的清扫口，保证在浇筑混凝土前能清理出模板内的杂物。柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2nr。 柱模应根据柱断面尺寸和砼的浇灌速度加

7、设柱箍或对拉丝杆。柱子支模示意图如下：2、安装梁模板先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，可调顶托的外露部份不应超过200mm在可调顶托的托板上安放50mM 100mn木方或48双钢管作主龙骨，在主龙骨上安装梁底次龙骨（50mM 100mn木方）250mm次龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，起拱高度为全 跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模及对拉高强螺栓。3、安装楼面模板通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设50mm

8、100mn木方或48钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（50mm 100mm木方）350mrT然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。（三）脚手架和模板的拆除1、拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依 据。拆模前应经监理工程师批准。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（%板< 2> 50>2, < 8> 75>8> 100梁、拱< 8> 75>8> 100悬壁构件-> 1002、拆模前可先拆除梁

9、底一道水平拉杆， 以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职 安全员检查安全后才能进行拆模施工。3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。4、拆除顶板模板时应将可调螺旋向下退 100mm使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板 上木料拆完后，再拆钢管架。5、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的 拆除。6、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时

10、从架体内运走， 不 得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模 剂，按规格分类堆放整齐。7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。&模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散 堆放并及时清运。（四）模板、脚手架的维护和管理1、在使用过程中要及时清理附着在模板上的混凝土，刷脱模剂。2、模板、脚手架拆除至存放点时，模板保持平放，脚手架要堆码整齐。3、拆下的模板应急时清除灰浆，难以清除时，可采取模板除垢剂处理,不准敲砸，拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模 板、脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行

11、修 补。4、暂时不用的材料应入库保存，分类管理。（五）立面、节点示意图J、插头正立面图宝杆俯视图插座示意图插头示意图施工要点1、施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。2、支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。3、立方体支承格构调方正以后同时敲击 4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲 一头，再敲另一头。4、按图示进行水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。5、立杆下需铺设木板，木板可采用 300mn宽4m长木跳板通长设置，或面积不小于0.15 厚度不小于50mn的木板铺垫

12、，并且上下楼层立杆对齐, 保证荷载有效通过立柱进行传递。6、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于 4m按2%。起拱，避免虚支。7、U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于200mm严禁任意上调。8木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。9、上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。10、模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。11、模板及其支架的拆除顺序严格执行标准层支模图进行，严禁私自乱 拆。12、模架的拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的 规定。质量监测模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、

13、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施:1、班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位:杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。架体是否不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。(7)快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象。3、快拆架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工

14、，采取措施保证安全后再施工。5、变形监测措施监测项目：支架沉降、位移和变形。测点布设：每1015m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设不少于2个支架水平位移监测点，3个支架沉降观测点。监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超 过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时再观测一次。监测结果接近或达到材料的允许变形值时马上启用应急预案，同时必 须向清镇市建筑工程安全督促站等相关部门报告。五、质量保证措施1、质量保证体系建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和施工员中间控制，现场技术支持、指导及区域和专业责任工程师检查监督的管 理系统，形成项目经理部、分包商/专业化

15、公司和施工作业班组的质量管理 网络。2、模板工程质量控制程序模板成型检验班组内实行“三检制”，合格后报专业工长检验，合格后依次报项目部、质量总监进行核定，并填写预检记录表格、质量评定 表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个 环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性 质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。六、安全措施1、工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。2、特殊工种持证上岗，有关证件须符合北京市有关规定。3、装拆模板，必须有稳固的登高设备。高度超过2米时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必

16、须支搭牢固。4、模板的预留孔洞等处，应根据洞口大小加设防护，防止人员或物体坠落。5、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架 或操作台上。6、支模必须按照工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。7、浇筑砼时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。8顶板拆模时，应逐块拆卸。拆下的模板，严禁向下抛掷。如有间歇,亦应将已拆下的模板的配件及时运走，防止坠落伤人。9、施工中严禁吸烟，严禁酒后作业，不许在支撑体系上追逐打闹。10、施工中的作业工人

17、必须戴安全帽，禁止穿拖鞋上班。七、环保措施1、施工中必须注意控制噪音，根据规定在城市建成区内，禁止夜间进行生产噪音的建筑施工（22时至次日6时）。由于施工不能中断的技术原 因和其他特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，应向建设行政主管 部门和环保部门申请。2、加强对作业人员的环保意识教育，模板支撑体系搭拆和钢筋运输、装卸、加工防止不必要的噪音产生，最大限度减少施工噪音污染。3、使用手持电动工具（手电钻等）切割机时，周围设围挡隔音，使用设备性能优良，并合理安排工序不集中使用。4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应及时收集清理，保持工完场清。5、楼层施工中产生的建筑垃圾必须采用密闭容器调运至地面分类定点

18、存放，严禁直接向外扬弃。八、梁、板荷载验算选取最大板厚120mn验算；模板采用18mn厚胶合板；次龙骨采用50X 100木龙骨，中心间距350mm主龙骨采用48*3.0mm钢管；竖向支撑体系采用键连接的脚手架；立杆最大间距1000X 1000mm采用48*3.0mm钢管，验算模板、次龙骨、主龙骨的强度及刚度及立柱稳定性验算是否满足 要求。（一）材料和力学性能 模板的性能（本方案模板参数根据施工现场常规套用，如有差别根据实际情况调整）E=5000 N/mmf=13N/mm次龙骨（50 X lOOmn木龙骨）力学性能:223E=9000N/mm f= 1317 N/ mm W=83cm34l=1/

19、12*bh= 417 cm主龙骨（48*3.0mm钢管）力学性能:E=2.05*10 5 N/mm压拉弯二 205 N/ mm2W=8.98cm 3i= 1.59 cmA=4.24 cm2I=21.56cm4CT =N/ 9 A Mpa (T =175Mpa入二L/i=150/ 1.59= 94。3查钢结构设计规范附录得9值为0.634立杆、顶托、横杆力学性能:立杆上插座与焊管的焊接强度检验：200KN不破坏。横杆上，插头与焊管的焊接强度检验：25KN不破坏。顶托的抗压强度检验100KN不破坏。（二）顶板模板验算扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008

20、）。计算参数:模板支架搭设高度为9.8m, 立杆的纵距b=1.00m,立杆的横距l=1.00m ,横杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn2,抗弯强度15.0N/mn2,弹性模量 6000.0N/mn2。木方50 X 90mm 间距300mm 剪切强度1.6N/mn2 ,抗弯强度13.0N/mn2 ,弹性模量 9500.0N/mn2。模板自重0.30kN/m2 ,混凝土钢筋自重25.10kN/m3 ,施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。rd Fd 甌 板底方术ZD匚aH图1楼板支撑架立面简图W = 100.00X 1.80 X 1.80/6 = 5

21、4.00cm 3;AzoOQO b°V图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下: 由可变荷载效应控制的组合 S=1.2 X (25.10 X 0.20+0.30)+1.40 X2.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35 X 24.00 X 0.20+0.7 X 1.40 X2.50=8.930kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2 ,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为048X 3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构

22、重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9 X (25.100 X0.200 X 1.000+0.300 X 1.000)=4.788kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9 X (0.000+2.500)X 1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:I = 100.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4;(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mn?);面板的最大弯距(N.mm);面板的净截面抵抗矩;f面板的抗弯强度设计值

23、，取15.00N/mn2；M = 0.100ql其中q荷载设计值(kN/m);经计算得到 M 二 0.100 X (1.20 X 4.788+1.40 X 2.250)X 0.300 X0.300=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.080X 1000 X1000/54000=1.483N/mn抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh < T面板的抗弯强度验算f < f,满足要求!其中最大剪力 Q=0.600 X(1.20 X 4.788+1.4 X2.250) X0.300=1.601kN截面抗剪强度计算值T=3 X 1601.0/(2 X 1000.000 X

24、18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T < T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 V 二 0.677 X 4.788 X 3004/(100 X 6000 X486000)=0.090mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M二0.2 Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载P二2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q二0.9

25、X (25.100 X0.200 X 1.200+0.300 X 1.200)=5.746kN/m面板的计算跨度l二300.000mm 经计算得到 M 二 0.200 X 0.9 X 1.40 X 2.5 X 0.300+0.080 X 1.20X 5.746 X 0.300 X 0.300=0.239kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.239 X 1000 X1000/54000=4.419N/mn2面板的抗弯强度验算f < f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):I = 5.00X 9.00 X 9.00

26、 X 9.00/12 = 303.75cm 4;(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.300X 0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 q2二(2.500+0.000) X0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1 = 0.9 X (1.20 X 1.506+1.20X 0.090)=1.724kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9 X 1.40 X0.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.724) X 1.000=2.66

27、9kN2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q 二 2.669/1.000=2.669kN/m最大弯矩 M 二 0.1ql 2=0.1 X 2.67 X 1.00 X 1.00=0.267kN.m最大剪力 Q=0.6 X 1.000 X 2.669=1.601kN最大支座力 N=1.1 X 1.000 X 2.669=2.936kN木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:W = 5.00X 9.00 X 9.00/6 = 67.50cm 3;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.267

28、 X 106/67500.0=3.95N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X 1601/(2 X 50X 90)=0.534N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.436kN/m最 大变形 V =0.677 X 1.436 X 1000.04/(100 X 9500.00 X3037500.0)=0.337mm木方

29、的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M二0.2 Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P二0.9 X 2.5kN经计算得到 M 二 0.200 X 1.40 X 0.9 X 2.5 X 1.000+0.080 X 1.723X 1.000 X 1.000=0.768kN.m抗弯计算强度 f=0.768 X 106/67500.0=11.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载F取

30、木方支撑传递力。2.94kN.94kN.94kN!.94kN!.94kN!.94kN.94kN.94kN!.94kN!.94kN!.94kN,1000_10001 11000I支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)2.53 2.531=0.40 0.403.34 3.346.27274.404.401.47 1471.47 1.47l4.404.406.27273(3'0.40 |0.40|2.53 |2.53支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1.58kN.58kN.58kN.58kN.58kN.58kN.58kN.58kN.58k

31、N.58kN.58kN"DJ1000_： 1000 : 1000 J J支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.988kN.m最大变形vmax=1.536mm最大支座力Qmax=10.675kN抗弯计算强度 f=0.988 X 106/4491.0=200.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mn2,不满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;纵向或横向水平杆传给立杆的

32、竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=7.68kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1) 脚手架的自重(kN):NG1 = 0.135X 9.800=1.323kN模板的自重(kN):NG2 = 0.300X 1.000 X 1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 = 25.100X 0.200 X 1.000 X 1.000=5.020kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG = 0.9 X(NG1+NG2+NG3)= 5.9

33、79kN2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ = 0.9 X(2.500+0.000) X 1.000 X 1.000=2.250kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N立杆的轴心压力设计值，N二10.32kNf度，a=0.30m;计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;立杆净截面面积，A=4.239cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm

34、 2;立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长lb与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m;10到 0.391 ;最大步距，h=1.50m;计算长度，取 1.500+2 X 0.300=2.100m;由长细比，为2100/16.0=132 <150满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i 查表得经计算得到 =10324/(0.391 X 424)=62.255N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算b < f, 满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.9X 0.9 X 1.4Wklah2/10其中Wk风荷载标

35、准值（kN/m2）;Wk=0.300X 1.200 X 0.240=0.086kN/m2立杆的步距，1.50m;la立杆迎风面的间距，1.00m;风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X 0.9 X 1.4 X 0.086 X 1.000 X 1.500 X1.500/10=0.022kN.m ;Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值;Nw=1.2X 5.979+0.9 X 1.4 X 2.250+0.9 X 0.9 X 1.4 X0.022/1.000=10.034kN经计算得到 =10034/(0.391 X 424)+22000/4491=65.415N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算b

36、< f,满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取4.00m,楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1680.0mm ,fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 b X h=4000mX 120mm截面有效高度h0=100mm按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下:纵距2.计算楼板混凝土 10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.00m,短边4.00 X 1.00=4.00m,楼板计算范围内摆放5X 5非脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷

37、载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1X 1.20 X (0.30+25.10 X 0.20)+X 1.20 X (1.32 X 5X 5/4.00/4.00)+1.40X (0.00+2.50)=12.36kN/m 2计算单元板带所承受均布荷载q=4.00 X 12.36=49.46kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513X ql 2=0.0513 X 49.46 X 4.00 2=40.60kN.m按照混凝土的强度换算得到10天后混凝土强度达到69.10%, C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mn2 则可

38、以得到矩形截面相对受压区高度:E = Asfy/bh0fcm = 1680.00 x 360.00/(4000.00 x 100.00 x9.94)=0.15查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为aS=0.147此层楼板所能承受的最大弯矩为:M1 =a sbh02fcm = 0.147 x 4000.000 x 100.0002 x 9.9 x10-6=58.4kN.m结论：由于 EMi = 58.42=58.42 > Mmax=40.60所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的何载。第2层以下的模板支撑可以拆除。（五）粱荷载验算梁木模板与支撑计算书、梁模板

39、基本参数梁截面宽度B=350mm 梁截面高度H=800mmH 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径18mm梁高700m至1000mr范围，对拉螺栓在垂直于梁截面中部设置一道，跨度方向间距600mm梁高小于700mr无需设置对拉螺杆。梁模板使用的木方截面50X 100mm梁模板截面侧面木方距离400mm 梁底模面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/mm,抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/mm,抗弯强度f=15N/mm2。4 2胶台梁底模板水方二、梁模板荷载标准值计算模板自重 二0.340kN/m 2;钢筋自重二1.500kN/m 3;混凝土自重 二 2

40、4.000kN/m 3;施工荷载标准值 二2.500kN/m 2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F = 0.22/队卩掙 Ff旦其中rc混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/(T+15)，取 5.714h ;混凝土的入模温度，取20.000 C;混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m;戸1外加剂影响修正系数，取1.000 ;”2混凝土坍落度影响修正系数，取

41、0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9 ,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 X28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 X 6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2 X 25.92+1.40 X 5.40) X1.00=38.664N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩

42、V分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:W = 100.00I = 100.00X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3;其中f面板的抗弯强度计算值(N/mn1 2);X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4;其中q荷载设计值(kN/m);面板的最大弯距(N.mm);面板的净截面抵抗矩;f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mn2；经计算得到 M 二 0.100 X (1.20 X 25.920+1.40 X 5.400) X 0.400X 0.400=0.619kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.619 X 1000100

43、0/54000=11.456N/mn2面板的抗弯强度验算f < f,满足要求!其中N穿梁螺栓所受的拉力;(2)抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.20 X 25.920+1.4 X 5.400)0.400=9.279kN截面抗剪强度计算值T=3 X 9279.0/(2 X 1000.000 18.000)=0.773N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T < T，满足要求!(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 V 二 0.677

44、X 25.920 X 4004/(100 X 6000X486000)=1.541mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < N = fA穿梁螺栓有效面积（mm2）;穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；穿梁螺栓承受最大拉力 N二(1.2 X 25.92+1.40 X 5.40) X 1.00 X0.60/1=23.20kN穿梁螺栓直径为20mm 穿梁螺栓有效直径为16.9mm 穿梁螺栓有效面积为A=225.000mn2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为N=38.250kN ； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=23.198kN ； 穿梁螺栓强度满足

45、要求！六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式，参见楼板模板支架计算内容。（六）柱荷载验算柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=600mm柱模板的截面高度H=800mm柱模板的计算高度L = 9000mm,柱箍间距计算跨度d = 500mm。柱箍采用双钢管48mM 3.0mm柱模板竖楞截面宽度50mm高度100mmB 方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn2,抗弯强度15.0N/mn2,弹性模量 6000.0N/mn2。木方剪切强度1.6N/mn2 ,抗弯强度13.0N/mn2 ,弹性模量9500.0N/mn2o卜18齐60卜18穴柱模板支

46、撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F = 0.22/ 01 炖& f = 2其中rc混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/(T+15)，取 5.714h ；混凝土的入模温度，取20.000 C;混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m;小外加剂影响修正系数，取1.000 ;”2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据

47、公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 X40.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 X 3.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下23.49kN/m.250.I2501250面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。0.500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:荷载计算值 q = 1.2 X 36.000 X 0.500

48、+1.40 X 2.700 XW = 50.00I = 50.00其中f面板的抗弯强度计算值(N/mn2);本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:X 1.80 X 1.80/6 = 27.00cm 3;X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 24.30cm 4;(1)抗弯强度计算f = M / W < f其中最大剪力 Q=0.600 X (1.20 X 18.000+1.4 X 1.350)面板的最大弯距(N.mm);面板的净截面抵抗矩;f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mn2；M = 0.100ql其中q荷载设计值(kN/m);经计算得到 M 二 0.100 X

49、 (1.20 X 18.000+1.40 X 1.350) X 0.250X 0.250=0.147kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.147 X 10001000/27000=5.438N/mn2面板的抗弯强度验算f < f,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh < T0.250=3.524kN截面抗 剪强度 计算值 T=3 X 3524.0/(2 X 500.00018.000)=0.587N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T < T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v =

50、 l / 250面板最大挠度计算值 V 二 0.677 X 18.000 X 2504/(100 X 6000X243000)=0.326mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下11.74kN/m500:500y500；竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.250m。荷载计算值 q = 1.2 X 36.000 X 0.250+1.40 X 2.700 X0.250=11.745kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式

51、如下：均布荷载 q 二 5.872/0.500=11.745kN/m最大弯矩 M 二 0.1ql 2=0.1 X 11.745 X 0.50 X 0.50=0.294kN.m最 大变形 V =0.677 X 9.000 X 500.04/(100 X 9500.00 X最大剪力 Q=0.6 X 0.500 X 11.745=3.523kN最大支座力 N=1.1 X 0.500 X 11.745=6.460kN截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:W = 5.00I = 5.00X 10.00 X 10.00/6 = 83.33cm 3;X 10.00 X 10.00 X 10.00/12 = 416.67cm 4;(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.294 X 106/83333.3=3.52N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mn2,满足要求!抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X 3524/(2 X 50X 100)=1.057N/mn2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求！挠度计算4166666.8)=0.096mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱