施工方案-工程桩抗浮锚杆等施工协调方案A1

1、GD2201003-单位工程施工组织设计、施工方案（工程桩抗浮锚杆等施工协调方案（修改状态：A1版）工程名称:京基蔡屋围金融中心工程工程地点:深圳市红宝路施工单位:编制单位:中国建筑第四工程局有限公司CHINA CONSTRUCTION FOURTH ENGINEERING DIVISION CORP. LTD中国建筑第四工程局有限公司 京基蔡屋围金融中心项目部编制人:令狐延编制日期:2008年7月16日审批负责人:审批日期:2008年7月 日京基蔡崖圈金融中心第2页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版工程桩抗浮锚杆等施工协调方案（修改状态：A1版）1、方案目的本工程基坑面积大，工序多

2、，需要考虑工程桩、抗浮锚杆、地下室底板施工、岩石 爆破、预应力锚索施工、基坑土方开挖等工作内容，工序交叉多，工期又很紧。因此， 施工监理单位多次提醒项目部要注意上述工作的协调管理，并编制专项施工方案，详细 部署合理的分区施工，并采取科学合理的施工顺序，确保现场工作方便快捷，以达到加 快进度，综合利用各种资源之目的。本方案是在原7月8日方案的基础上，根据建设单位和监理单位的审核意见，及项 目部的一些修改意见进行的调整，原方案自动作废。2、总体思路2.1施工阶段划分根据地下室土方及预应力锚索工程施工情况，决定将地下室分成三个施工阶段：现有土方可以正常开展的部分为第一阶段（下图中黑色区域）；有大量岩

3、石需爆破的为第二阶段（下图中蓝色区域）；出土坡道影响部位为第三阶段（下图中粉红色区域）。如下图所示：第二施工阶駆域r-IHIIWIWM "LrrTTi I lji b I f II4：IT I I IIT1TTJi二号 siiir1呼；站站1!何LjM|hl3iaiL?f,II 7" 轻 r層工崛=2.2地下室底板的分块和编号根据华森设计院提供的地下室后浇带分位置示意图，本工程需按后浇带位置来进行 分块。即在每一阶段又分成若干块，单块内可以单独施工。根据地下室后浇带的位置，设计图纸将该地下室底板分成了18个区域，考虑到施工方便，我们将各区域与主楼对应的部分采用主楼的楼号编号

4、，如A、B、C-a、C-b等。原设计楼号以外的区域，则另外采用阿拉伯数字进行编号，如下图所示，本工程所有技 术资料均按以下编号体系进行引用：第二泣阶駆城211*亠,*2.3地下室底板施工顺序对于任一部分地下室底板，均需按以下施工的顺序进行现场施工：土方开挖-预应力锚索施工-挖孔桩施工-承台土方开挖-抗浮锚杆施工基础垫层和砖胎模底板钢筋混凝土。其中承台土方开挖提前施工主要是为抗浮锚杆提供泥浆的存放场地，当承台土方部 分完成后，抗浮锚杆就可以介入施工，二者可以穿插进行，而并不是严格地要求承台土 方全部挖完后才能进行抗浮锚杆的施工。2.4工期安排指导原则本工程工期紧，前期受连续大雨已严重影响工程进度

5、，因此，必须尽一切可能地抢 工期，主楼与附楼工期都要抢，在具备工作面的前提下，必须组织人力和机械设备做好 各项抢工工作。京基蔡崖圈全融中心3、每一区域的施工顺序3.1第一施工阶段：根据现场土方作业进展情况，现决定按以下顺序进行第一阶段的土方和桩基作业。 施工作业按1宀2宀A 5宀4宀7宀6以及B 或 3 E-c E-b顺序进行。上述两条路线可以同步进行，也可以分开进行。如果某一区具备作业条 件，可以提前施工，但不能影响其他区域的施工作业。建设单位特别提醒，由于主楼的工期更紧张，因此，应优先按第一条施工路线施工， 即尽快创造条件，完成1 2A区的施工。3.2第二施工阶段：该段主要是受岩土爆破影响

6、，因此，其施工应晚于第一阶段无需爆破的部分。考虑 施工运土石的要求，按D E-a顺序施工。3.3第三施工阶段：该段主要是基坑的坡道，施工时间受坡道的拆除影响。考虑到坡道拆除的先后顺序， 先拆除的先施工，基本考虑按10 9 8 E-b E-a顺序施工，其中E-a区是最后施工阶段，该部分剩余土方主要考虑填至4-7区域的超开挖区域（详见第5部分）。4、坡道拆除和局部基坑的超挖4.1坡道拆除的时间当基坑内部所有土方（包含基坑土方、工程桩土方、桩承台土方、爆破区石方）开 挖完成后，即进行坡道的拆除。4.2坡道的土万拆除办法根据现场设备和以往经验，本工程的坡道需采用逐步退挖的办法拆除，考虑到土方 施工人员

7、的安全及运输车辆的运输能力， 最后运输坡度按15°考虑，最小机械占地面积 按7米*7米考虑，坡道两边的土坡坡度按1:1考虑，采取逐步退挖，交替上传的方式 进行剩余土方的开挖，确保尽可能多的土方直接用挖土机装入汽车之中。现场拟采用以下步骤对坡道进行逐步拆除，如下图所示：第三次开挖土方第四次开挖土方第五次开挖土方履终刺余土方第4页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版简明帥:-r!-t"!:!:一iJTJ已挖土方挖土机运土车京基蔡崖圉全融中心京基蔡崖圉全融中心4.3坡道最后土方的处理对于剩余的坡道土方，采用对 4-7区域的土方进行超挖的方式来解决。该部分土方 如上图所示，

8、总量约为：3(7+7+2*7)/2*7*7+(7+7+2*12.7)/2*12.7*7=2437m 34.4坡道最后土方的处理4.4.1取消原超开挖方案原方案考虑坡道土方采用坑内4-7区超挖的方式处理，但考虑到超挖影响区域大、 对后期回填土的质量要求较高、超挖会导致场内增加一部分转运费用和回填费用、整体 进度受天气情况影响大等情况，其有利因素-提前完成坡道拆除的效果可能无法实现， 因此，还是决定取消该方案。地道土方主要考虑采用放置于施工基坑上部的80吨汽车吊配合专门设计制作的装土料斗将剩余土方逐步运出。4.4.2坡道土方的装土料斗制作按照现场装土车12立方和20立方的规格，现场自行制作6立方的

9、装土料斗，则每 车12立方需要吊用两次。该料斗用完后，可作为次要地方的临时用水箱。该装土料斗 的设计计算书附后。4.4.3料斗制作及使用的注意事项(1) 料斗应严格按设计图纸要求的尺寸和技术要求进行制作，所有焊缝的厚度必 须超过5mm，并应保证焊缝质量合格；(2) 土方吊到坑上口车上后，一人上去将出料处的插销拔出，并将出料一侧的起 吊钢丝绳去掉，用根部的两根钢丝绳缓慢起吊卸料；(3) 本料斗设计使用荷载12吨，严禁超载使用；起吊钢丝绳与料斗应成60°夹角;(4) 料斗吊运过程中，严格按重大构件吊装操作，料斗下严禁站人；在吊运过程 中，严禁在料斗上载人上下基坑；(5) 料斗使用时，应有

10、专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝 脱焊应及时修复。4.4.4坑内挖土机的吊运当基坑内土方作业完成后，坑内有至少 3台挖土机不能自行到坑上，考虑在场地西 北角采用一台80吨位汽车吊将挖土机吊至基坑上口。4.5坡道的全部土方的拆除时间4.5.1剩余的总土方量按上述42的土坡要求，则最终的土坡工程量为：78 372V= / 0 tg15° xdx(10+10+2*tg15 ° )/2 =0.268/2*10(78.3722-0)+0.268/3*(78.3723-0) =51233m34.5.2坡道主体土方的开挖时间上述土方中除剩下的2437立方外，尚有4879

11、6立方(这部分土方称为坡道主体土 方)可以直接运出去。由于开挖坡道需要两台挖土机配合，开挖的效率会降低，按每天 出土 2000立方考虑，则总时间应为24.4天。4.5.3预应力锚杆的施工考虑到在土方开挖过程中同时要完成预应力锚杆的施工，因此，必须考虑预应力锚 杆的施工时间，锚杆的施工需要配合坡道土方开挖进行，土方开挖及锚杆施工都不会很 快。因此，每一道锚杆及腰梁施工至少需5天时间，共计有5道锚杆及腰梁，需25天时间。4.5.4坡道剩余土方的开挖上述4.3条计算的坡道剩余土方，每天用80吨汽车吊带6m3料斗装土吊装，土方需 在下部挖土及装土，并用汽车吊吊至坑边沿，每 6立方的土在坑下装土约需5分

12、钟，吊 运及卸土约3分钟，车辆轮换需2分钟，总计10分钟/车，每天出土按12小时计，总出 土量在(60/10) *6*12=432立方，总的拆除时间应为：2437/432=5.6天，约 6 天。第6页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版京基蔡逐圈全融中心即坡道剩余土方的拆除共需6天时间4.5.4坡道拆除总时间综合坡道主体土方、剩余土方、预应力锚杆施工等三项工作的时间，坡道总的拆除 时间应为25+25+6=56天。上述时间未考虑下雨等施工不可预见因素。5、对基坑土台的处理5.1原设计意见鉴于本工程基坑较深，所以在设计时要求在坑底的东、西两侧预留3000-3500mm高 的土台，并要土台附

13、近的地下室底板混凝土浇筑完成并回填以后才能拆除该土台，以确 保该基坑的安全。5.2实施该方案的困难如果按照该设计方案施工，存在以下问题：（1）设计的土台位置与设计的底板后浇带位置不一致，为了保证后浇带位置，土 台位置需要做一定的调整。I*第三雄工阶駆域 .SSitiaSi（2）如果土台需等待相邻区域底板混凝土浇筑完成以后再行拆除，则土台区域的 土方需要等待很长时间，相应影响基坑内坡道的拆除和第三施工阶段的施工，对于工期 来说非常不利。如果土台可以提前拆除，则各块可以同步施工，坡道可以提前拆除，对 工期非常有利。5.3提前开挖土台的建议基于以上原因，我们建议：对于土台区域，建议在孔桩施工完成以后

14、即进行开挖， 第7页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版京基蔡崖圉全融中心但开挖前需请桩基支护单位对支护现场进行检查,对支护结构进行验算如无安全风险,就要进行正常的土台土方开挖，并将该部分土方从坡道上运出。如果基坑的安全要求不 够，贝嚅采取增加预应力锚索等技术措施，对支护结构进行加固处理，完成后对土台土 方进行开挖。当前，该方案岩土公司正在论证之中。必要时，可请建设单位组织专家论证会，讨 论此部分土台的提前拆除问题。6、桩基和承台土方的开挖和外运6.1桩基土方外运路线对于桩基开挖产生的土方，应及时采用运土车外运。对于1-2区的剩余土方外运，考虑在A区的北侧预留一条运土道路（路宽 5米）

15、，此时可以同时进行 A区的土方开 挖和工程桩支护。当1、2、A区土方外运结束后，此路逐步拆除。扌运土崩其他区域不专门设置坑内土方运输道路，由挖孔桩施工人员用手推车将桩基土方运 到上述运输干线附近，并用运土车外运。6.2爆破区域土方的外运该区域没有设计工程桩，因此，该区土方不存在工程桩土方的外运问题，爆破时， 应要求爆破单位直接爆破到位，爆破的石块及时用运土车运走。6.3承台土方开挖时间和土方外运当工程桩施工完成后，即进行桩头的破除，之后进行承台土方的开挖，该土方也采 用坡道外运。7、基坑内7、8号塔吊的安装设想考虑到A栋基础底板施工的垂直运输要求，项目部已确定在A栋主楼区域基础底板 施工阶段安

16、装两台塔吊，即7、8号塔吊。这两台塔吊的基础设计、安装、拆除等另有 专项施工方案，本方案仅说明其安装时间。考虑到尽可能早地使用这两台塔吊吊运基础施工阶段的钢筋和模板，因此，塔吊要 尽可能早安装，我们考虑的是，当基坑底板土方开挖至设计标高后，即将塔吊基础土方 挖到位，开始施工塔吊基础，当基础混凝土强度达到设计要求的强度时，即进行塔吊的 安装、验收和使用。&抗浮锚杆的专项施工方案考虑到该方案的专业性较强，我们会安排专业施工单位编制专项的施工方案，指导 抗浮锚杆的施工。附件：装土料斗设计计算书第11页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版型钢装土料斗计算书京基工程工程；工程建设地点：深

17、圳红宝路；属于结构；地上98层；地下4层；建筑高度：om标准层层高：Om ;总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由郭云来担任项目经理， 王崇文担任技术负责人。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息：1. 何载参数脚手板类别：竹夹板，脚手板自重(kN/m2) : 0.04 ；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自

18、重(kN/m) : 0.02 ； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.90，最大堆放材料荷载(kN):120.00 。2. 吊结点参数内外侧钢丝绳的距离(m): 1.80 ；钢丝绳安全系数K： 6.00，钢丝绳与主梁之间的节点按铰支计算；预埋件的直径(mm): 20.00。3. 水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m) : 0.20。4. 卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m): 0.10,次梁悬臂Mc( n) : 0.00 ；平台计算宽度(m): 1.50。、次梁的验算:次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.2m,其截面特

19、性为:面积 A=12.74cm2;惯性距 I x=198.3cm4;3转动惯量WX=39.7cm ;回转半径i x=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm1. 荷载计算(1)、钢板及四周加固的5槽钢的自重标准值：G= (2X 1.5+2 X 2X 2+2X 1.5 X 2)X 0.005 X 7850X 9.8+(2 X 3X 2+1.5 X 3X 2) X5.44 X 9.8=7659N=7.659KNQ 1=7.659/3=2.55kN/m 2;、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平，标准值为0.10 kN/mQ 2=0.10 kN/m(3) 、活荷载计

20、算1) 施工荷载标准值：Q 3=2.00 kN/m 22) 最大堆放材料荷载P： 120.00kN荷载组合Q=1.2X (2.55 X 0.2+0.10)+1.4 X 2.00 X 0.20=1.29kN/mP=1.4X 120.00/10=16.80kN2. 内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：P次梁计算简图最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91, P31)为：M二必(1 一艺)昱7 八厂丿十4经计算得出：Mmax = (1.29 X 1.502/8) X (1-(0.00 2/1.50 2) 2+16.80 X京基蔡逐圉全融中心1.50/4=6.66

21、kN.m。最大支座力计算公式F+ 2 觀)2经计算得出:R = (16.80 + 1.29 X (1.50 + 2 X 0.00)/2 = 9.37kN3.抗弯强度验算次梁应力：</第15页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版其中Y -截面塑性发展系数，取1.05 ;f-钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm 2;次梁槽钢的最大应力计算值(T =666X103/(1.05 39.70)=159.93 N/mm 2;次梁槽钢的最大应力计算值(T =159.93 N/mm 2小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！4.整体稳定性验算</其中

22、，昴-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570 235经过计算得到©b=570X8.50 >48.00 >235/(1500.00 X00.00 >235.0)=1.55 ;由于 帕大于0.6，按照下面公式调整:=1 07-0.282<1.0次梁槽钢的稳定性验算次梁槽钢的稳定性验算f=205 N/mm 2,满足要求！得到松=0.888;32(T =686X0/(0.888 39.700)=188.92 N/mm ;c =18.92 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内

23、力的计京基蔡崖圈全融中心主梁选择16号工字钢，间距0.2m，其截面特性为：面积 A=26.1cm荷载验算料斗钢板及加劲槽钢的自重：0.02kN/m ；Q 1=7.659/3=2.55kN/m 2；(2)工字钢自重荷载Q2=0.20kN/m静荷载设计值 q = 1.2 X (Q什Q) = 1.2 X (2.55*0.75+0.20) =2.54kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力R=9.37 kN ； 内力验算料斗主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的简支梁，由矩阵位移法，从左至右各 支座反力：R1 = R2 = 49.39 kN ；最大支座反力为Rmax=49.39 kN ；最大弯矩 Mm

24、x=14.812 kN m;惯性距 I x=1130cm；截面抵抗矩WX=141cn抗弯强度验算；回转半径i x=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm主梁的受力简图如下，其中P为集中荷载，Q为均布荷载:h /= 2P1P1 Pl Pl P1P1P1F1PE第17页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版京基蔡崖圈全融中心其中 丫 0截面塑性发展系数，取1.05 ;f-钢材抗压强度设计值,f = 205.00 N/mm第19页共15页工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 A1版主梁槽钢的最大应力计算值(T =4.812 X10 /1.05/141000.0+0=100

25、.05 N/mm ;主梁槽钢的最大应力计算值小于主梁槽钢的抗压强度设计值f=205.00 N/mm满足要求!4. 整体稳定性验算</其中亦-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B得到：亦=2由于 松大于0.6，应按照下面公式调整：=1 07-<1.0可得松=0.861;主梁槽钢的稳定性验算(T =14.812 X06/(0.861 1X1000.00)=122.01 N/mm2;主梁槽钢的稳定性验小于f=205.00,满足要求！四、钢丝拉绳的内力验算：水平钢梁的垂直支坐反力FCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi = R uiSin 0其中R