精馏塔设备设计及选型

1、第四章设备设计及选型1.1.1 设备设计标准? 钢制压力容器GB150-98? 压力容器用钢板GB6654-96? 化工装置用不锈钢大口径焊接钢管技术要求HG20537.4-92? 安全阀的设置和选用HG/T20570.2-95? 设备进、出管口压力损失计算HG/T20570.9-95?钢制化工容器设计基础规定HG20580-98?钢制化工容器材料选用规定HG20581-98?钢制化工容器强度计算规定HG20582-98?钢制化工容器结构设计规定HG20583-98?钢制化工容器制造技术规定HG20584-98? 化工设备设计基础规定HG/T20643-98? 压力容器无损检测JB4730-2

2、005? 钢制压力容器焊接工艺评定JB4708-2000? 钢制压力容器焊接规程JB/T4709-2000? 钢制压力容器产品焊接试板的力学性能检验JB4744-2007? 压力容器用钢锻件JB4726-2000? 石油化工塔型设备设计规范SH 3030-19971.1.2 设备设计及选型塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的设备之一，塔可以使气液相或者液液相之间进行紧密接触，达到较为良好的相际传质及传热的目的。在塔设备中常见的单元操作有：吸收、精馏、解吸和萃取等。此外工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿和减湿等效果。4.2.1 塔设备设计原则?

3、具有适宜的流体力学条件，可使气液两相良好接触；? 结构简单，处理能力大，压降低；? 强化质量传递和能量传递。1.1.3 塔设备的设计目标作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气液两相能充分接触，以获得较高的传质效率。此外， 为满足工业生产的需要，塔设备还得考虑下列各项要求：（ 1）生产能力大。在较大的气（汽）液流速下，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液、或液泛等破坏正常操作的现象；（ 2）操作稳定、弹性大。当塔设备的气（汽）液负荷量有较大波动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作，并且塔设备应保证能长期稳定操作；（ 3）流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压降小。这将大大节省生产中的动力消耗，

4、以降低正常操作费用。对于减压蒸馏操作，较大的压力降还将使系统无法维持必要的真空度；（ 4）结构简单、材料耗用量小，制造和安装容易。这可以减少基建过程中的投资费用；（ 5）耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。事实上， 对于现有的任何一种塔器，都不可能完全满足上述所有要求，但是我们可以在某些方面做到独特之处。以此来达到较大的生产效率，提高企业的生产效益。1.1.4 塔设备类型及选择为了便于研究和比较，人们从不同角度对塔设备进行了分类。例如： 按操作压力的不同可分为加压塔、常压塔、 减压塔； 按单元操作可分为精馏塔、吸收塔、解吸塔、 萃取塔、 反应塔和干燥塔；但最常用的分类是按塔的内件结构进行划

5、分，分为板式塔和填料塔。塔型的合理选择是做好塔设备设计的首要环节，选择时应考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔设备性能，以及塔设备的制造、安装、运转、维修等。1.1.5 与物性有关的因素（ 1）易起泡的物系，如处理量不大时，以选用填料塔为宜。因为填料能使泡沫破裂，在板式塔中则易引起液泛；（ 2）具有腐蚀性的介质，可选用填料塔。如必须用板式塔，宜选用结构简单造价便宜的筛板塔，穿流式塔盘或舌形塔盘，以便及时更换；（ 3）具有热敏性的物料需减压操作，以防过热引起分解或聚合，故应选用压力降较小的塔型。如可采用装填规整填料或散堆填料等，当要求真空度较低时，也可用筛板塔或浮阀塔；（ 4） 黏性较大的物系，

6、可以选用大尺寸填料。因为板式塔的传质效率较差；（ 5）含有悬浮物的物料，应选择液流通道较大的塔型，以板式塔为宜。可选用泡罩塔、浮阀塔、 栅板塔、 舌形塔和孔径较大的筛板塔等，不宜使用填料塔；（ 6）操作过程中有热效应的系统，用板式塔为宜。因塔板上积有液层，可在其中安放换热管进行有效地加热或冷却。4.2.5 与操作条件有关的因素（ 1）若气相传质阻力大（即气相控制系统，如低黏度液体的蒸馏，空气增湿等） ，宜采用填料塔，因填料层中气相呈湍流，液相为膜状流。反之，受液相控制的系统，宜采用板式塔，因为板式塔中液相呈湍流，用气体在液层中鼓泡；（ 2）大的液体负荷系统，可选用填料塔，若用板式塔时宜选用气液

7、并流的塔型或选用板上液流阻力较小的塔型。此外， 导向筛板塔盘和多降液管筛板塔盘都能承受较大的液体负荷；（ 3）低的液体负荷，一般不宜采用填料塔。因为填料塔要求一定量的喷淋密度，但网体填料能用于低液体负荷的场合；（ 4）液气比波动的稳定性，板式塔优于填料塔，故当液气比波动大时，选用板式塔。4.2.6 其他因素（1）对于多种情况，塔径小于800mm时，不宜采用板式塔，宜用填料塔。对于大塔径塔设备来说，需进行加压或常压操作时，应优先选用板式塔；对于减压操作过程，宜采用新型填料；(2) 一般填料塔比板式塔重;(3)大塔以填料塔造价便宜。因填料价格约与塔体的容积成正比，板式塔按单位面积计算的价格，随塔径

8、增大而减小。气液传质分离用的最多的为塔式设备。它分为板式塔和填料塔两大类。板式塔和填料塔均可用作蒸储、吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，根据具体情况进行选择。现将板式塔与填料塔的主要结构特点作简要对比列于表4-1:各块理论板压降约 1KPa散装填料约0.3KPa规整填料约0.15KPa每块塔板的开孔率为5%-10%,又有25-50mm清液 层，故压降大。压降小是填料塔 的主要优点分离效率(HETP)分离效率比较稳 定，大塔效率会更 高些规整填料的HETP值比板式 塔小，丝网的效 率更高，新型散 装填料与板式塔 相当填料塔效率受液 体分布影响大， 预测比较难，可 靠性不如板式塔处理能力与操作

9、弹性操作弹性大规整填料处理能 力比板式塔大， 在真空和常压塔 中为 30%-50%, 新型散装填料也 可比板式塔高些由于填料塔压降 低，在高真空塔 时还可以使相对 挥发度有所上升对高真空操作的适应性(热敏、高沸物料)因压降大较难适 应，尤其在高真空 板中有多的场合压降小的优点使 其特别适用，高 真空下应用规整 填料会更佳高真空填料塔的 液体分布器往往 要特殊设计才能 达到高的分布质 量。且散装填料 可能会Qmin表4-1板式塔和填料塔的主要特点比较项目板式塔填料塔备注对腐蚀性物料的适 应性必须用耐腐蚀性材 料制作，往往比较 困难或价格太高易用陶瓷性耐腐 蚀性材料，较合 适一对易结垢、易堵塞 系

10、统的适应性比较容易解决，清 理也较容易不适用一易起泡物系较难，塔径、塔高 均需要较大值比较合适填料塔的液体分 布器需特别留意大直径塔很适合，造价低填料费用上升很 大，尤其是丝网 规整填料，而且 汽液分布均勺较 难减压大直径填料 塔已有/、少成功 实例，此时因局 效、高处理能力 使塔体积减小间歇精储可以用而合适多进料、轴测线的 方便性比较容易实现不太合适因没增加一项， 均要增加一个再 分布器，结构复 杂而造价高，不 太合适较难实施较难实现，规整填料几乎不可能4.2.7 塔板的选择塔板的主要特征为气液两相在板面上以气体鼓泡和液体喷射状态完成气液接触，传热和传质有明显的“级” 式过程。在实际操作中，

11、 塔盘的结构在一定程度上仍然影响着操作 的流体力学状态和传质性能的优劣。现将几种主要塔板的性能比较列表如下：表4-2几种主要塔板的性能比较筛板结构简单、造价低、塔板效率图易堵塞、操作弹性较小分离要求图、塔 板数较多浮阀效率局、操作范围宽浮阀易脱落分离要求局、负 荷义化大泡罩较成熟、操作稳定结构复杂、造价高、塔板阻力大、处理能力小特别容易堵塞的物系舌型板结构简单、塔板阻力小操作弹性窄、效率低分离要求较低的闪蒸塔浮动喷射板压降小、处理量大浮板易脱落、效率较低分离要求较低的减压塔卜表给出了几种主要塔板性能的量化比较:表4-3几种主要塔板性能的量化比较塔板类型塔板效率处理能力操作弹性压降结构成本泡罩1

12、.01.051复杂1筛板1.21.41.430.5简单0.40.5浮阀1.21.31.590.60.70.9舌型板1.11.21.530.8简单0.50.6此塔进行产品脱甲苯精储塔的分离过程，要求生产能力大，产量稳定，效率高，但对操作弹性要求不高，负荷变化不大。综合考虑塔板的效率、分离效果和 设备的成本、维修等，我们初步选择目前使用较为广泛的筛板塔，下面通过具体的计算，论证选择筛板是否能满足生产要求。4.2.8 脱甲苯精制塔（T0101）设计及选型4.2.8.1 精储塔精储段的设计1 .物性参数在设计中使用Aspen Plus进行模拟，计算得到精储段为119块塔板，现将 精储段各个理论板上的计

13、算结果列于下表：表4-4精微段各理论板上的流量及物性数据列表1104.4900.10269003450829.6392.567780.003220.0102108.5760.10217056.30110350828.4352.571250.003170.0103108.7460.10227065.48310506.3827.2802.582070.003120.0094108.8190.10237068.53510515.48826.2792.588020.003090.0095108.8800.10247069.50510518.53825.5002.593030.003070.009610

14、8.9410.10257069.10510519.5824.9412.597130.003070.0097109.0100.10267067.46810519.1824.5592.600510.003040.0098109.0950.10277064.35210517.46824.3042.615870.003000.0089109.2080.10287059.15610514.35824.1312.625990.002980.00810109.3660.10297050.87410509.15824.0092.634990.002970.00811109.5950.1037038.01910

15、500.87823.9182.648780.002960.00812109.9300.10317018.60210488.01823.8452.658410.002950.00813110.4210.10326990.32710468.6822.7812.675830.002950.00814111.1240.10336942.3110440.32821.7222.688980.002950.008(1)气相平均流量和平均密度33V 33018.3m /h=9.17m / sv 2.617kg/m3(2)液相平均流量和平均密度L 77.349m3/h=0.0215m3/s3l 825.15kg

16、/m(3)液相平均表面张力和粘度0.0086N/m=8.6dyne/cm0.003038P 0.3038cP2 .初算塔径令HT 0.45m ,假设 hL=0.08m ,则 HT hL 0.37m11=0.042V L/Pl 、2_ 0.0215a25.15/乂 一 ()=()V pV9.172.617查Smith泛点关联图图4-1 Smith泛点关联图得：C200.081则气相负荷因子：C C20 ()0.2=C20 (86)0.2 0.0682020所以允许有效空塔气速：, c /pl- Pv c 1825.15 2.617 彳,Ug(max)=C J-"=0.068,2 617

17、=1.21m/s选取表观空塔气速 U op=0.8U gg) =0.8 1.21=0.97 m/s所以初算塔径D'=J缶=篇言934m圆整后取D 3.4m3 .塔径的初步核算雾沫夹带取 l 0.6D 0.6 3.4=2.04 m, d 3.4m则弓形降液管面积22Af 0.062AT0.0621.7 20.563 m2所以WGVATAf9.1721.70.5631.08m/s则雾沫夹带e丝057 (上产HT h0.0057 (1.08)3.28.60.45 2.5 0.080.05277kg / kg汽 0.1kg/ kg汽停留时间H T Af 0.4520.563 23 s 5 sL

18、0.0215根据以上两步核算的2果，可认为塔径 D 3.4m是合适的4.塔板布置设计(1)塔板结构形式降液管主要有弓形、圆形和倾斜弓形三种现将不同降液管的对比列于下表：表4-5不同降液管的对比综合以上条件，选取弓形降液管。液体在塔板上的流动路径是由降液管的布置方式决定的。常用的布置方式有以下几种形式：U型流、单流型、双流型、阶梯流型。卜表列出了溢流类型、塔径、液体负荷之间的关系。表4-6液体负荷与板上流型的关系10007以下45以下14009以下70以下200011以下90以下90160300011以下110以下110200200300400011以下110以下1102302303505000

19、11以下110以下110250250400600011以下110以下110250250450由于反应精储塔精储段液体流量为77.34m3/h,而初步计算塔径为3.4m,所以选择单流型。(2)堰及降液管设计堰的设计因为受液盘为凹形受液盘，所以没有内堰堰长 l0.6D 0.6 3.4=2.04mL(TT13.0177.34_ _2T(2.04)查流体收缩系数图图4-2流体收缩系数得 E 1.03222则堰上清液层高度：how 284E(L)3 也 1.032 (7734)3 0.024m 1000 l 10002.58由于0.006m<how 0.06m,所以采用平堰。堰高 hw hL ho

20、w 0.08 0.024 0.056m ,圆整后得 hw 0.06m。所以板上清液层高度hw how 0.06 0.024 0.084m因为h_所以hL的假设合适。(3)液面梯度查弓形宽度与面积表图4-3弓形宽度与面积得弓形降7Tt管宽Wd 0.34m则平均溢流宽度b l一D2.04 3.4 2.72m22液体流道长度 乙 D 2Wd 3.4 2 0.34 2.72m塔板上鼓泡层高度hf 2.57 2.5 0.08 0.2m20.215(250b 1000hf)2 (3600L)乙则披面梯度 -(100Cbhf)3 L_2_ _0.215 (250 2.72 1000 0.2)0.3038 (

21、3600 0.0215) 2.723(1000 2.72 0.2) 825.150.00008023 m液面梯度较小，可以忽略(4) .降液管的设计降液管的面积 Af 0.062 A 0.062 1.720.563m2降液管管宽Wd 0.34m假设加比hw少10mm则降液管底部距下一板的间距he hw 0.01 0.05m(5) .孔布置筛孔按正三角形排列，取筛孔直径de 5mm , -t- 3.5 de则孔中心距t 17.5mm查开孔面积与开孔区面积图图4-4开孔面积与开孔区面积得开孔率A / A 0.078取外堰前白安定区Ws 0.08m边缘区的宽度Wc0.05m-D3 4则 x(Ws W

22、d) -(0.08 0.16)=1.46m22D ",3.4 ,rWC0.05=1.65m221.46诲=0.885查开孔区面积图oL09晶m *0504切 心 I a ft- & 9 仇图4-5开孔区面积Aa彳#Aa =7.9m2所以开孔面积 A0 0.078Aa 0.078 7.9=0.616m2查筛孔数求取图图4-6筛孔数的求取得 n'=5000 个/m2所以筛孔数 n=n' Aa=5000 7.9=39500 个5.流体力学计算与校核(1).干板压降取板厚 0.004m则由1.25查干筛孔的流量系数图图4-7干筛孔的流量系数得 C。 0.8所以 hc

23、0.0512( u0)2 C0L0.0512( -V)2 A0c0l9.17、22.617=0.0512 ()0.616 0.8825.15=0.056 m 液柱(2)塔板压降气相动能因数 F。U0 - v V、v=217 /2.617=24 17A00.616查有效液层阻力图图4-8有效液层阻力得液层有效阻力hl 0.049m所以气体通过塔板的总压降hp hl hc 0.049+0.056=0.105 m液柱(3)稳定性校核h =4=4-86=0.00085 m 液柱9810 Ld0 9810 825.15 0.005Uom =4.4C0(0.0056+0.13hL-h ) LV=44 08

24、 /(0.0056+0.13 0.08-0.00085) 825.152.617=7.69 m/s贝心=14竺”93Uom7.56即按漏液气速考虑的负荷下限为设计负荷值的51.6%4 4).雾沫夹带量校核hf 2.5hL 2.5 0.08=0.2 m则雾沫夹带量0 (乌(3.2H T hf/ 0.0057、/1.08、3.2=()()8.60.45 0.2=0.05277kg(液体)/kg(气体)<0.1所以符合要求。5 5).液泛校核L o0.0215hd 0.153()2 0.153 ()2 0.000425m(服枉)4lWh04 2.04 0.05Hd hL hdhp =0.08+

25、0.000425+0.105=0.185425 m液柱因为泡沫液的相对密度为=0.5Hd0.1854254升肋以d h 0.06=0.3109 mM 枉 八0.5T所以不可能产生降液管内液泛。6 .负荷性能图(1)漏液线筛板塔的操作有一个下限气速Uom,当气速低于此点时，液体开始从筛孔中 泄漏，称为漏液点。取板厚 0.004m4 8.6=0.00085 m液柱所以 d0 1.251.25 0.004=0.005m9810 Ld0 9810 825.15 0.00522因为 how 竺4 E止)3 竺4 1.035 (上尸 0.00183L2/3m 1000 l 10002.04所以 hL hW

26、 hOW 0.06 0.00183L2/3又 Uom=4.4C0 (0.0056+0.13hL-h ) l23.956+0.07501L3V Uom A联立以上方程可得 V 2.16832(2)过量雾沫夹带线以ev 0.1kg (液体)/kg (气体)为限，将各数据代入式0.0057)WgHt_)3.2 得: hf又Wg0.00578.6Wg0.45 hf)3.2 0.1VAtAf21.7V =0.117V0.563hf2.5。hOw)2.5(0.06 0.00183L2/3)联立以上方程可得V212.296 0.188L5(3)液相下限线2因为鼠而E(r“以how 0.006m作为规定的液相

27、下限得 Lmin 0.0187m3/s(4)液相上限线因为Af HtL5s作为液体在降液管中停留时间的下限3 .得 L max 0.0588m / s(5)液泛线为避免降液管液泛，应满足 Hd hw HT ,其中Hd hp hL hd因为= 0.5, hw 0.06, HT 0.45hp hi hchd 0.153(-)24lwh0将hp、hL、hd的计算式代入上式，整理得液泛线V = 218.35-2.7681L3-1374.5816_2根据各线的方程，作出如下筛板塔的负荷性能图7 .反应精储塔上部塔精储段的设计结果表4-7反应精微塔上部塔精储段的设计结果堰型平堰堰长lw2.04m堰Wj h

28、w0.06m板上清液层局度hL0.056m降液管底与板距离ho0.05m孔径d0.005m孔间距t0.0175m开孔区边缘与塔壁距离 Wc0.05m开孔区边缘与堰距离 Ws0.08m孔数n39500开孔率0.078开孔面积Ao0.616稳定系数K1.93塔板压降0.105m液柱降液管内清液层高度Hd0.185425m 液柱雾沐夹带 ev0.05277kg（液体）/kg（气体）4.2.7.2精储塔提储段的设计1 .物性参数在设计中使用Aspen Plus进行模拟，计算得到精储段为1533块塔板，现将精储段各个理论板上的计算结果列于下表:表4-8精微段各理论板上的流量及物性数据列表15113.69

29、20.103410955.59527.37820.7112.710290.002950.0224216114.0680.103510985.810093.9819.6082.840090.002860.0219717114.1870.103610996.910124.2818.5502.854200.002790.0215618114.2850.103711003.510135.4817.4922.857980.002750.0210919114.3880.103811006.210141.9816.7812.860140.002710.0207620114.5190.103911004.41

30、0144.7816.2222.864560.002680.0204121114.7160.10410995.410142.9815.7112.869990.002650.0200122115.0520.104110974.710133.9815.6082.873450.002610.0197423115.6550.104210934.210113.2814.5502.875690.002570.0193824116.7350.104310863.910072.7813.4922.880140.002510.0189425118.5800.104410758.810002.4813.5072.8

31、84580.002490.0186226121.4340.104510632.39897.34813.9922.901250.002450.0182327125.2140.104610519.79770.79817.6032.925660.002360.0179628129.3330.104710452.99658.18825.5002.945120.002310.0175429132.9930.104810433.39591.43827.0262.978950.002270.0170930135.7130.104910439.79571.78832.8493.089960.002240.01

32、65731137.4880.10510452.99578.26838.6603.159230.00220.0162132138.5560.105110463.99591.38842.7983.245940.002180.0159133139.1740.1052861.5329602.46848.4923.251410.002170.01586(1)气相平均流量和平均密度33V 32461.0m /h=9.06m /sv 2.941kg/m3(2)液相平均流量和平均密度L 107.1m3/h=0.0298m3/s_3i 822.58kg/m(3)液相平均表面张力和粘度0.00251P 0.251

33、cP2 .初算塔径10.0298(822.58)29.06( 2.941)查Smith泛点关联图图4-10 Smith泛点关联图得：C200.079则气相负荷因子：C C20 ()0.2=C20 (坦96)0.2 0.078 2020所以允许有效空塔气速：, c I Pl- Pv v /2.58 2.941 彳，U q(max)=C ；=0.078 .=1.31m/sg( ) V Pv22.941选取表观空塔气速U op=0.8U gg)=0.8 1.31=1.05m/s令Ht 0.45m ,假设 hL=0.08m ,则 Ht h 0.37m =0.055所以初算塔径D'= '

34、 0.785Uop9.06 o °C =3.32m0.785 1.05圆整后取D 3.4m3.塔径的初步核算雾沫夹带取 l 0.6D 0.6 3.4=2.04 m,D 3.4m则弓形降液管面积Af 0.062At0.0621.7 20.563 m2所以WG -V- AAf9.0621.01m/s则雾沫夹带1.70.5630.0057 e(WG)3.2Hthf0.005718.96 (1.010.45 2.5 0.070.00893kg / kg汽 0.1kg / kg汽停留时间0.452 0.56317 s 5s0.0298根据以上两步核算的2果，可认为塔径 D 3.4m是合适的。4

35、.塔板布置设计(1)塔板结构形式降液管主要有弓形、圆形和倾斜弓形三种。现将不同降液管的对比列于下表:表4-9不同降液管的对比综合以上条件，选取弓形降液管。液体在塔板上的流动路径是由降液管的布置方式决定的。常用的布置方式有以下几种形式：U型流、单流型、双流型、阶梯流型。卜表列出了溢流类型、塔径、液体负荷之间的关系。表4-10液体负荷与板上流型的关系10007以下45以下14009以下70以下200011以下90以下90160300011以下110以下110200200300400011以下110以下110230230350500011以下110以下110250250400600011以下110以

36、下110250250450由于反应精储塔精储段液体流量为107.28m3/h ,而初步计算塔径为3.4m,所以选择单流型。(2)堰及降液管设计L(TT18.04查流体收缩系数图图4-11流体收缩系数堰的设计因为受液盘为凹形受液盘，所以没有内堰堰长 l0.6D 0.6 3.4=2.04m107.28_ _2T(2.04)得 E 1.03622则堰上清液层高度：how 284E(L/也1.036 (107”心0.041m1000 l 10002.04由于0.006m<how 0.06m,所以采用平堰。堰高 hwhL how0.08 0.041 0.039m ,圆整后得 hw 0.04m。所以

37、板上清液层高度hL' hw how 0.04 0.041 0.081m因为人所以hL的假设合适。(3)液面梯度查弓形宽度与面积表图4-12弓形宽度与面积得弓形降7Tt管宽Wd 0.34m则平均溢流宽度b l一D2.04 3.4 2.72m22液体流道长度 乙 D 2Wd 3.4 2 0.34 2.72m塔板上鼓泡层高度hf 2.57 2.5 0.08 0.2m2则液面梯度0.215(250b 1000hf)2 (3600L)乙(100Cbhf)3 L_2-_ _0.215 (250 2.72 1000 0.2)0.2513 (3600 0.0298) 2.723(1000 2.72 0

38、.2) 822.580.00009225m液面梯度较小，可以忽略(4) .降液管的设计降液管的面积 Af0.062 At 0.062 1.720.563m2降液管管宽Wd 0.34m假设加比hw少10mm则降液管底部距下一板的间距hohw 0.01 0.029m(5) .孔布置筛孔按正三角形排列，取筛孔直径d0 5mm , 3.5 d0则孔中心距t 17.5mm查开孔面积与开孔区面积图图4-13 开孔面积与开孔区面积得开孔率A / Aa 0.078取外堰前白安定区Ws 0.08m边缘区的宽度Wc0.05m-D3 4则 x(Ws Wd) -(0.08 0.16)=1.46m22D ",

39、3.4 ,rWC0.05=1.65m221.46165=0.885查开孔区面积图,口1。i>r ”图4-14开孔区面积Aa彳#Aa =7.9m2所以开孔面积 A0 0.078Aa 0.078 7.9=0.616m2查筛孔数求取图图4-15筛孔数的求取得 n'=5000 个/m2所以筛孔数 n=n' Aa=5000 7.9=39500 个5.流体力学计算与校核(1).干板压降取板厚 0.004m则由1.25查干筛孔的流量系数图图4-16干筛孔的流量系数得 C。 0.8所以 hc 0.0512( u0)2 C0 L0.0512( -V)2 A0c0l9.0622.941=0.

40、0512 ( )2 0.616 0.8822.58=0.062 m 液柱(2)塔板压降气相动能因数 F。U0 v V、v = 396 . 2.941=25 17Ao0.616查有效液层阻力图=6.99m/s图4-17有效液层阻力得液层有效阻力hl 0.049m所以气体通过塔板的总压降hp hl hc 0.049+0.062=0.111 m液柱(3)稳定性校核h = =4-=0.00188m 液柱9810 Ld0 9810 822.58 0.005Uom =4.4C0(0.0056+0.13hL-h ) LV=44 08 /(0.0056+0.13 0.08-0.00188) 822.582.941则公曳二也二？小Uom 6.99即按漏液气速考虑的负荷下限为设计负荷值的49.7%(4) .雾沫夹带量校核hf 2.5hL2.5 0.08=0.2 m则雾沫夹带量q (乌产H T hf=(迺)(1.01 )3.218.9620.45 0.2=0.0262066kg(液体)/