模板安全计算

1、xxxxxxxxX程施工方案(编号：xx - SGFA-20xx - xx(xx)山西潞安工程有限公司年 月曰1. 编制依据 错误 !未定义书签2. 工程参数 错误 !未定义书签3. 模板面板验算 错误 !未定义书签4. 次楞方木验算 错误 !未定义书签5. 主楞验算 错误 !未定义书签6. 可调托撑承载力验算 . 错误!未定义书签7. 风荷载计算 . 错误 !未定义书签8. 立杆稳定性验算 . 错误 !未定义书签9. 坡屋面板下立杆局部稳定性验算 错误 !未定义书签10. 支撑结构地基承载力验算 . 错误!未定义书签11. 架体抗倾覆验算 . 错误 !未定义书签1. 编制依据1、工程施工图纸

2、及现场概况2、建筑施工安全技术统一规范 GB50870-20133、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-20134、混凝土结构工程施工规范 GB50666-20115、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-2012&混凝土结构设计规范 GB50010-20109、钢结构设计规范GB50017-200310、冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-200312、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200813、危险性较大的分

3、部分项工程安全管理办法建质 200987号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质 2009254号2. 工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级I级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度支架高度立杆纵距立杆横距水平杆最大步距顶步步距立杆顶伸出长度a扫地杆高度钢管类型0 48 X面板木胶合板厚度：12mm次楞方木50mrX 80mm间距主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求，米用有剪刀撑框架式支撑结构，剪刀撑宽度：纵距方向4跨，横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接何载参数永久何载新浇砼自重324kN/m钢筋自重3 m面板次楞自重m

4、i支架自重m可变何载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2 m2 m2 m泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载北京，基本风压：m120038001500D. .J一 鼻J500 |3模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm,取主楞间距的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩 W=900X 12X 12/6=21600口用截面惯性矩 匸 900X 12X 12X 12/12=129600 口市L=。（一）强度验算1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距,2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q

5、i= x (24 x +x +x x =mqi= x (24 x +x +xx x = m根据以上两者比较应取qi= m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=xx = kN/m跨中集中荷载设计值P=x =3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M=j= x x = m施工荷载为集中荷载：Mwl+= x x + x x = m取Mna= 仃|验算强度。面板抗弯强度设计值f=mnm；MUx 106£2(T = = =mfri< f=mm2W21600面板强度满足要求！(二) 挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取q = x( 24x +

6、x+ +) =m面板最大容许挠度值：200/400=;面板弹性模量：E = 4500N/mm 2;4XX 200V =100EI100X 4500X129600满足要求!4. 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm高度80mm间距，截面抵抗矩V和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50X 80X 80/6=53333mm；截面惯性矩 I =50 X 80X 80 X 80/12=2133333口市(一)抗弯强度验算2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为：qi= X (24 X +x +X X =mqi= X (24 X +x +xx X =

7、m根据以上两者比较应取qi= m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2= xx =m跨中集中荷载设计值P=X =3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M= il= xx = m施工荷载为集中荷载：M= 2l+= xx +xx = m取Mna= 仃验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm；=mm< f=17N/mm2MmaxX106CT =W53333次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：Vi=il= XX =施工荷载为集中荷载：V2= 2l+= XX + X =取v=验算强度。木材抗剪强度设计值fv=mm；抗剪强度按下式计算：3VT = =2bh

8、33XX 10=mnn < fv=mm22X 50X 80次楞抗剪强度满足要求！（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取q = X（ 24X + X+ +） =m次楞最大容许挠度值：900/250=;次楞弹性模量：E = 10000N/mm 2;XXv = <100EI100X 10000X 2133333满足要求!5. 主楞验算主楞采用：双钢管，截面抵拒矩 W=截面惯性矩匸，弹性模量E=206000N/mm（一）强度验算2mm。当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为

9、：qii= x （24 x +x +x x =mqi2= x （24 x +x +xx x = m根据以上两者比较应取qi= m作为设计依据。次楞最大支座力=il= xx =。次楞作用集中荷载P=，进行最不利荷载布置如下图：4.594.594.594.594.594.594.594.59*屮屮屮A/ X500*500>500计算简图（kN）弯矩图(kN m)支座力自左至右分别为：R仁;R2=;R3=;R4=;最大弯矩Mma= 0；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm；Mnaxx 106£2c =3 = mm< 205N/mm2Wx 10主楞抗弯强度满足要求！（二）挠度验

10、算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = X( 24X + X+ +) =m次楞最大支座力=il= XX =。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值 v=主梁的最大容许挠度值：500/150=,最大变形Vmax = <满足要求！6. 可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为，可调托撑受压承载力设计值为40kN。< 40kN，可调托撑承载力满足要求！7. 风荷载计算1. 风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：3 k=y s卩z3 03

11、0-基本风压，按北京10年一遇风压值采用，3 0 =吊。卩s支撑结构风荷载体形系数卩s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构 荷载规范表831第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=X A/(l aX h)= XX =式中A - 一步一跨范围内的挡风面积，A=(l a+h+d=l a-立杆间距，h 步距，d 钢管外径，系数节点面积增大系数。系数支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：卩st= =X =无遮拦多排模板支撑架的体形系数:1- n n 1- nn -风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=,按地面粗糙度C类有密集建

12、筑群的城市市区 风压高度变化系数卩z=0支撑架顶部立杆段风荷载标准值3 k=卩z卩S3 0= XX =m22. 风荷载引起的立杆轴力标准值 Nwk有剪刀撑框架结构支撑结构，按下式计算：nwaPwH4 XXNw=2B2X10式中：PW风荷载的线荷载标准值，PW=3 kl a=X =m3 k 风荷载标准值,3 k = m,l a立杆纵向间距，I a=nwa单元框架的纵向跨数，取nwa=4卜支撑结构高度，H=,B支撑结构横向宽度，B=10m3. 风荷载引起的立杆弯矩设计值 M有剪刀撑框架式支撑结构，风荷载引起的立杆弯矩标准值Mv=Mk2PWhXMk= = m1010风荷载引起的立杆弯矩设计值 M=y

13、 QMvk=x = m8. 立杆稳定性验算(一)立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算 由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时,立杆轴力设计值按下式计算取较大值：X X +(24 X + X + XX + XXX =；X X +(24 X + X + XX + XXXX=；立杆轴向力取上述较大值，N三组合风荷载时：X X +(24 X + X + XX + XX( +XX)=；X X +(24 X + X + XX + XXX( +XX=；立杆轴向力取上述较大值，N三(二)立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结

14、构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L°= B hB a卩h卩一立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下:El ly hk 6h有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000( N/mm2I 钢管的截面惯性矩，取107800( mm4h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kN m/radl y立杆的y向间距，取500mm206000X107800500K=+=1500X 35X 1066X 1500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =l x/h=nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立

15、杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，卩取计算结果的较 大值。x向为立杆横距方向时，K=, lx=，ly=，ax=，nx=4，查表得立杆计算长度系数卩=x向为立杆纵距方向时，K=, lx=，ly=，ax=，nx=4，查表得立杆计算长度系数卩=x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数卩=B a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表 B-5水平杆连续取值，B a=其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=a2悬臂长度与步距h之比，a2=a 与a2中的较大值，a=B H高度修正系数，架体高度,B H=1立杆计算长度L0= B hB ay h =1 xxx =(三) 立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑

16、结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NN-立杆轴力设计值，取；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入=Lo/i查规范附录A取值;入一计算长细比，入=L/i=2230/=140，查表 =；Lo 立杆计算长度，取2230mm i 杆件截面回转半径,取；A杆件截面积，取424口市f 钢材抗压强度设计值,取205N/mrhNX103 22=mm< f=205 N/mmAX 424立杆稳定性满足要求 立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算:W(11.1N'N-立杆轴力设计值，取；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比入=Lo/i查规范

17、附录A取值;入一计算长细比，入=L/i=250/=157，查表 =L。一立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L°= (1+2a) h=(1+2 XX =aa1与a2中的较大值，a=其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=a2悬臂长度与步距h之比，a2=i杆件截面回转半径，取；A杆件截面积，取424口命f 钢材抗压强度设计值,取205N/m血M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=mW杆件截面模量，W=4490mmN' e立杆的欧拉临界力，n 2EA2X 206000X 424N' E=入2157 2立杆稳定性验算如下:X 103X 106+X 4244490X(XX )2 2

18、=+=mm< f=205 N/mm立杆局部稳定性验算满足要求！9. 坡屋面板下立杆局部稳定性验算坡屋面板坡度为45度，板下立杆伸出顶层水平杆悬臂长度为。由于坡屋面板下立杆顶部承受施工荷载引起的水平方向分力，需对立杆伸出顶层水平杆悬臂长度验算局部稳定性。新浇筑混凝土自重和钢筋自重等永久荷载作用方向向下，不引起水平方向分力。施工荷载作用方向与面板垂直，引起水平方向分力。按JGJ162等相关规范，考虑施工荷载作用于面板上，通过次楞与主楞，从上到下递减传于支架立杆，故计算立杆顶局部稳定 性时，施工荷载标准值取1kN/nf。施工荷载引起的水平力标准值：1 X sin45 XX =；风荷载引起的水平

19、力按现行建筑结构荷载规范表8.3.1中第27项的规定计算，风荷载体型系数us=，风荷载标准值计算如下：23 k=y z s3 0= XX =m风荷载对立杆引起的水平力计算如下：XXX tg45=+= <8kN，顶层水平杆扣件抗滑移验算满足要求！水平荷载引起的立杆弯矩设计值 M=XX = m立杆轴力设计值计算如下：X (24 X + X + XX +XX cos45XX =；X (24 X + X + XX +XXX cos45XX =；立杆轴向力取大值N=计算长度取立杆伸出顶层水平杆悬臂长度的2倍，长细比入=L/i=50 X 2/=63，稳定系数=3 6 2 2N + M =X 10+X

20、 10=+=mm<f=205N/mm23AWXX 10X 10结论：立杆局部稳定性验算满足要求！10. 支撑结构地基承载力验算1、支承于地基土上时，地基承载力设计值 fg按下式计算：f g=kcf akfak地基承载力特征值，按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的规定确定，地基土类型为 9,取fak= 200kN/m2kc地基承载力调整系数，kc=1地基承载力设计值fg=200X 1=200 kN/m22、计算立杆基础底面积A立杆下设置垫板，垫板作用长度，作用宽度，立杆基础底面积取垫板作用面积。立杆基础底面积Ag= X =3、 支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值N=4、立杆基础底面的平均压力设计值