u16m后张法预应力混凝土空心板计算书

1、16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1 .设计依据及相关资料1.1 计算项目采用的标准和规范1 .公路工程技术标准(JTG B01-2003 )2 .公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004 )3 .公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )1.2 参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1材料项目参数C50混凝土抗压标准强度fck32.4MPa抗拉标准强度ftk2.65MPa抗压设计强度fcd22.4MPa抗拉设计强度ftd1.83MPa抗压弹性模量Ec34500MPa计算材料容重p26kN/m 3线膨胀系数”0.00001C40混凝

2、土抗压标准强度fck26.8MPa抗拉标准强度ftk2.40MPa抗压设计强度fcd18.4MPa抗拉设计强度ftd1.65MPa抗压弹性模量Ec32500MPa预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书计算材料容重p26kN/m 3线膨胀系数a0.00001抗拉标准强度fpk1860MPa抗拉设计强度fpd1260MPa抗压设计强度fpd390MPa状15.2弹性模量Ep1.95 x 105MPa低松弛管道摩擦系数0.225钢较线管道偏差系数k0.0015张拉控制应力（T con0.75fpk钢丝松弛系数0.3单端锚具回缩值A L6mm普通钢筋抗拉标

3、准强度fsk335MPaHRB335抗拉设计强度fsd280MPa抗压设计强度fsd，280MPa1.3 荷载等级荷载等级：公路I级；1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1 .永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用2 .可变作用：汽车荷载、温度作用横向分布系数取值见横向分布系数计算书，中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度，负温差为正温差的-0.5预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书图1.1竖向梯度温度(尺寸单位mm)3 .作用效应组合(1)承载能力极限状

4、态组合设计值Sud=1.2 X永久作用+1.4 X汽车荷载+0.8 X1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1(2)正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作用+0.7 X汽车荷载+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4 X汽车+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用1.5计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1 01.5总体项目组、专家组指导意见1 .在计算收缩徐变时，考虑存梁期为 90天。2 .采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。2.计算2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士 V3.

5、1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1 ,各施工阶段计算简图见图2.1预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书施工顺序表表2.1阶的县工作内容17 1 T5X. JI I *17口T1空心板预制Q2j 长 J2l twjiy* 4则 tK3浇注钝缝混凝土4滓注桥面铺延安船防撞栏杆17 U 1L- ) M=U T| |J R J)at J J J=L |- I I5使用阶二2 U :613?1(121.3 Li 1;心 1? 1519 2021:以- -$!firik J 冉1初单元立而1 ； M j 7 S

6、91(：112 LJ lj Lb ：7 IKI9 2Ml咿也. | ”叵|。匹|&|愚-工,粕目卧段土工工而1 1 JI ? S 7 S 91(：112 IJ 313 I& 17 闾少 2031也网& |刀叵|山| 1 |廿| :二|忠|四|山帆中 4图2.1施工阶段计算简图2.2 计算结果及结果分析2.2.1 中板计算结果及结果分析1.持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面抗弯承载能力极限计算正截面抗弯承载能力极限计算见图2.2 :预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书1979 一 210221152115211524151112-756163

7、1 - 1衿5211521151521,11881374743697P.-2021曰312115211524452102-1979-17685.64.44 24.62.4 1.72.22.33.164 2.721正版面存能力版限计算结果563.84.34.64.74.64.33.83 1 式64.34.4 342.42.22.3 2.0由图242可以看出，林勾*齐载即设拱化拉于伽常立阴&合馒计值，正截囱9献雁力 4 2.83.73.42.5423.83.53.43.53.8423.43.73.7 42极限状态满九年久赌钢懈凝土及预应力混凝土桥涵设计规范帮5.6 5.1.5欺。.5.76(2)蕤

8、弯和牛1%截好咖婢4为验516.16.05 75.25.14.72r.哪2品阳支注中启h72错面木艇树率度即化软的盘面,14佥01吉果%表172192oR oR342.72.22.92.82.93.221343.6 3.63.43.63.63.44.64.44.94.34.24.94.04.6斜截面抗剪承载力验算结果表2.22.620213.5验算位置Vcs (kN)Vpb (kN)总抗力(kN)设计剪力(kN)VR/Vd满足尺寸h/21182.6185.71368.3460.92.968是是腹板宽度变化处1281.8185.71467.5389.33.770是是表2.2表中：Vcs斜截面内混

9、凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.2可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )5.2.7和5.2.9的要求。2.持久状况正常使用极限状态验算(1)预应力混凝土构件截面抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.3-756-7563.43.2 243567891011692978.用图拔土计成至1187版术1378151915981631210221152115211521152

10、1151213141 234“316531151617697974-56 -6I41 - 7141一664.75.35.6562翁553.63.41 234563.6 3土及预应st183582021531118,一、，” .、，一15956M52使简4武后张法预应力混凝土有68板计算书21152115211521152102V.4 7.6.44.24.42.2.70.6 程 1412 -3l8- 3.3.16173.43.43.5 一 艮方-.5吗.32.3 5劭载飙掇组随乍用斯抗戚速验翱图4.3101112131415.75.65.65.73.14.23.52.2330 2-7561617

11、182021触1图可我看出，短期效应细合作用下没有例现擅应为满把公697车懒微凝1978c r 2 11.81.71.82 1 c r2 一招87,忘喝9 2192.82.93.22721酒吗fit2滤2中52:对涉9741188pc 0.7 ftk0.7 2.6614 1.855(MPa)7的噂。4.44 24.63.45.63.13.8b侦飘看期皇应蹩作用251.7检氤效髭组盘作用不椅4.3一； _L_4.64.74.64.33.85.63.14.62.44.22.2抗1.1喘性然升矍131.1141.7A C1516173.8也- 3国皿3.43.53.82.53.43.7.见图12.4

12、4.24.95.65.67.16.44.4cc 3.42.3 2.01819 20213 3 3.15.74.24f53.6 3.64%Y.4- 4247 _2 13.63.260- 511L- 1895 7348一丁一17286 15 28 - -213.2363.图2.4荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.4可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在长期效应组合下it pc 0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.534-567-0.1-0.1101112119

13、2021-0.3-0.8-0.3III-0.8图2.5荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书从图2.5可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.7MPa ,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.3.1条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件 tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2)变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.61 -2-0.0004-0.0010-0.002710121415-一 -0.002061718 1

14、19720 21-0.0010 -0.0004-0.0030-0.0027图2.6短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数(C50 为 1.425 ),计算的挠度为：0.0030m 0.95 1.425 0.0045m L/600 0.0321m,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.3的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.7。1 名-0.3043 5-0.010510111213141516-0.0212-0.0283-0.0308-0.0283I A，-0.021

15、2171892021-0.0043-0.0105图2.7短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0116m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0308m , C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425 ,故考虑荷载长期效应的影 响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0308m/0.95 X1.425 =0.0462m 。预加力产生的最大反拱值为0.0116m ,预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0,故0.0113m X2.0 =0.0232m0.0462m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支

16、装配式后张法预应力混凝土空心板计算书期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.5条预拱度为 0.0462m-0.0232m = 0.023m 。3.持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.85 28-1485.25rt4.0中 20 215.9一4.6图2.8正截面混凝土的压应力图从图2.8看出正截面混凝土的压应力最大值 9.2MPa 0.5心 0.5 32.4 16.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 7.1.5条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.3 ,从表中可以看出钢束拉应

17、力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力pe p 0.65 fpk 0.65 1860 1209(MPa)的要求。早毋沸吊的木t1取人出刀1152行”取人引山”刀 (MPa)1209杲211561209#钢束拉应力表表2.3(3)斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.9 :6.886928.6 -6.8-(72-0Y 10111.12-03514-0113，7;2730-00-1 166预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书图2.9斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.9可以看出：混凝土的主压应力最大

18、值：9.2MPa 0.6 fck 0.6 32.4 19.44(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为I.IMPa, tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.10、2.11和2.12:.5 一 -吗V0 244192.2-51J5,6-Old 2436.5 一56.6 6.6 7 6.72.4，一2.62,41,6 一r011123十56-2,4,6,4,651011123141516SH.461.467 1.510熊1416

19、69112 d.3.517.缮2419-010 2 .涉1.96.6119 2.2一 26/0002幽2438642.2, 6.401.35205231图2.10翔二施工阶导p力图6.13.1 一 -112 -33i - 1401126.14.82.82.742.73.66.43.67156.7176.62.21.9货6管34-2.852.74.37684.21.78920211.7894.61.7461虢1卷1.8/ 202120212021,64.94.29084.85.24.85.6图2.11篇三施工阶糊力图6.43.66.43.61561, 6.42541502122117-42 63

20、81114 -34,61261247,79一011121331 一4445,26147 ,9101112131416813 14.93913.53-20214.52.3893.520212021二避1图2.12第四施工阶段应力图从图2.10、2.11和2.12可以看出最大压应力：6.7MPa 0.7fck 32.4 0.75 0.7 17.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条Cc 0.70 fck的要求；施工阶段没有出现拉应力。预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书2.2.2悬臂长为630mm的边板计算结果及结果

21、分析1.持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图2.13 :图2.四正截面呼能力极限好结果4.54.53.33.43.43.73.43.43 11.1由图62.136可以看阴3构件承载力设计值大于作用效应的组合饺计值，正截面琥载能1 2 a 5678910111213141516171 20211.91.31.9力极限状态满患公路钢筋混凝土及预应力海凝土桥涵w规范华5.86.96.26.1515微6.9(2)受弯构件斜截面抗剪承载力验算验算距离支座中心4h2截请和腹板宽朋变化处蟀藏面，验“果见表2.42.22.02.7飞2.42.11 23456789

22、101112131415161711s 2021斜篇面抗剪承载力验算结累表表2.44.06.6验算位置4 55.5Vcs (kN)42Vpb (kN)总抗力(kN)424设计剪力(kN)556.6VR/Vd41满足尺寸h/21176.5242.61419.0536.32.646是是腹板宽度变化处1287.3242.61529.846.83.299是是表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.4可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(

23、JTG D62-2004 ) 5.2.7和5.2.9的要求。2 .持久状况正常使用极限状态验算(12预应力5昆凝土构件截值8%裂验算10115463663016388196388449201213847141564116173048241892021364a荷载短期效应组合作用下正截间瓦裂性验算1480210618942034189621062413259225922592259225922413预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.14313.41.6一一 4.5 2B5.810112113 4.5-233

24、43194.5.3.49一6.96.2一一4.9-453一49一6.16 94.01 24546366301819101112131415162384荷载短期效应组合作与下抗裂性84算图64117304824189 202136414772106狭图迈4.618945.04 120343.8189614802106短期效戒组合作期下没有彝现拉27方襦足2.0(番路钢筋混凝1 2341011121314151617189 2021土及预应力混凝土桥涵设计规型0576334.3条A5.0st.11 23.3 5.6 3.4 pC.8 0.76344.55.5 4.54.预应力构件在短期效应组合下4

25、.80.7 22.656783.43.71.855(MPa)的要求。101.9111.312b荷载技期即组合作相下正截可抗裂性验算5.86.96.25.94.53.45.5 4.55.6 3.42.31.613141516171.93.54.94.96.16.93.11.618920214.05.6荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.155.04一1Z - -4i二匚;那一- 4.0- 30一-4.21Ml4：5.rT，5.52.63.80219930 42 -5-138 -55-一 4图2.15荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.15可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公

26、路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在长期效应组合下it pc 0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.1610预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书34_-5l_ 6787779=f10=-11-121314151617=-他 20211I-0 9图2.16荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.16可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9MPa ,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在短期效应组合卜预制构件 tp

27、 0.5 ftk0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2)变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.17 o-03004 56-0.0010-0.0021-0.0028-0.0031314一 .-0.0021-0.0028.-0.0010图2.17短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系 数(C50 为 1.425 ),计算的挠度为：0.0031m 0.95 1.425 0.0047m L/600 0.0321m,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.3的要求。b预

28、加力引起的反拱计算及预拱度的设置1-2：-第56-0.0038-0.0091 J-0.0184-0.0268；-0.0184-0.0246短期效应组合产生结构的位移见图2.18 。图2.18短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0143m 。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0268m , C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425 ,故考虑荷载长期效应的影11预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0268m/0.95 X1.425 =0.0402m 。预加力产生的最大反拱值为0.

29、0143m ,预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0,故0.0143m X2.0 =0.0286m0.0402m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.5条预拱度为 0.0402m-0.0286m =0.0116m 。3 .持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.197.7724.1 -36194.7-5 25.2-6.15.9647220 21图00202.19 正截面混凝土的压应力图从图2.19看出正截面混凝土的压应力最大值 7.7MPa 0.5卜 0.5 3

30、2.4 16.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 7.1.5条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.5 ,从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力pe p 0.65fpk 0.65 1860 1209(MPa)的要求。日.K/拄目(见J耳乂人哈取人也出力(MPa)心 1-1，两/111421209是钢束拉应力表表2.5(3)斜截面混凝土的主应力12预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.20 :图2.20斜截面混凝土的

31、主压和主拉应力图从图2.20可以看出:混凝土的主压应力最大值：7.7MPa 0.6 fck 0.6 32.4 19.44(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为I.IMPa, tp 0.5 ftk 0.5 2.65 1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.11、2.12和2.13:1.61.634058 058-1.6348.2 8.20588.4 8.46.28.216 1.6181.88 99 10 10 11 11 181.691。7.6079二 112 18

32、.46 1.613 13.8：3 117蟆.6141.613图2.21第二施73阶段应力吊60 06 16148.4 8.48.419 022021168.2 8.26.020218.234171 11.8 118-9-9-2.1 2nT8 1.82-33-1.50-189-1.7348.18 16.11508.168.22.3 2.3 2.0 2.02a 34 5 56 62.3409%346.6.14.9 J1.178.22.8 2.8565.45.47.37.31.897.32.11 111-7里1.8!137.3141.1157.17.33.8 3g 2.22 4第三施工阶较图9 9

33、10.134 22 4.2110 8-I43.8!3.81112112-1313 1413 3.84 24124.24.23.88.2 8：2-168.1 8.1瞅.9 189 20215.98.28.12.8 2.814 15 15 16 162.0 2.0 2.1 2.117 17 11820220214.22 8-，66.2 6.2.0 -4.774.7 ,20215.4一一 4.7 6.2图2.23第四施工阶段应力图从图2.21、2.122和2.23可以看出最大压应力:13预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书8.2MPa 0.7fck 3

34、2.4 0.75 0.7 17.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条Cc 0.70b的要求；施工阶段没有出现拉应力。2.2.3悬臂长为零的边板计算结果及结果分析1 .持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面承载能力极限计算正截面承载能力极限计算见图2.2 :1-：5323i一 4111871 -12 -1012306893325- 7417381975-142115261111111423211111122738图2.24正截面承载能力极限计算结果由图2.24可以看出，构件承载力设计值作用效庵的组合设计值，正截面承载能3.84.05.23.94.33.9力极

35、限状都商足.9公路钢前8昆凝土及预应力混凝土桥涵设计规范1 23456789101112131.20.71.2(2 )3.疑曾件斜截顶篦剪承载加佥算3.43.7145.2,2.8 中152.54.84.05.1.5 1 款。16173.61.81199 2021验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面,验算结果见表3.65.52.94.32.6表2.65.25.65.2斜截M3剪承载力螃算结果表4出2第算位瞥5VCs (kNfVpb (kN92 1总揖力(kN)1.812计国3 (kN42 1VR/Vd16帆119 尺 20213.842h/24.83.44.21193.13.1185

36、.72-8-1378.93.1440.73.23.1294兔3.7是腹板宽度变化处1290.8185.71476.5369.53.996是是表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.6可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 ) 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书5.2.7和5.2.9的要求。2 .持久状况正常使用极限状态验算1 234平）邮片舐凝土构件截面抗

37、裂睑算1112101168914211526a荷载短期魂75组合作期下正截面辩漕性验n111121314151617196324742166643001112142317382111211119752021荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.31.-3.8402.-5.2-,一一 39-9-128668-3为口f-3备&-2%-62553%5 - 54-66-一一 48 471 _ 7A0Q9u .43：_9_0 d1037142_129 -68966-31630111214215.2 -.017381975图 2.251526942妗2 33321337632142.5154.8 474

38、11121423荷载短需应组合磔1下抗裂性3蜘图2111短期效应组57作用下殁输出现拉用耕满足3.6 L1.8 -992佥1.6 211725.5 664.9.39202130017381975公路钢筋混凝2:92.3014b及颐应为混凝土桥涵设诂规范9为.井10 6.3110条2A类部6应由构伟在短期效应组供下20215.2 八3.84.02.13.92.84.3% 得幺 4力97 ftkC3.72.82.653.1855(MPa).的要求。1 2 省 4.守567891011121.20.7302.5b荷裁5长期效应组合秣和下正截苛抗裂性验作2.13.93.1131.23.75.23.42

39、.84.24.016 4.211.93.63.71.81415120212.53.62.94.85.54.3荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.2634-4252 4 3-516n 12182 84153.9.24.2 图2.26荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.26可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在长期效应组合下it pc 0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算15预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.

40、27-0 8f -56.-071 .80.0 何- f f 一/3一4黑_1617-1189 20 21-0.8图2.27荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.27可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9MPa ,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.3.1条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件tp 0.5幻 0.5 2.65 1.325(MPa)的要求。(2)变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.281 2-0.009415一一-0.0019图2.28短期效应组合并消除结构自重产生的位移图6171192021.-0.0

41、00铲_ -0.0009按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数(C50 为 1.425 ),计算的挠度为：0.0028m 0.95 1.425 0.0042m L/600 0.0321m,满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.3的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.2913-0瓢5678911*.*-0.0085. |a-0.0173 T.-0.0231 - zK-121314151 61 7189 2021-O.O。35 -0.0085J.-0.0173图2.29短期效应组合产生的位移16预应力混凝土

42、公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书预加力产生的反拱值为0.0114m。从图2.29可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0252m , C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425,故考虑荷载长期效应的 影响下，最终计算跨中的最大挠度为： 0.0252m/0.95 X1.425 = 0.0378m 。预加力产生的 最大反拱值为0.0114m ,预加力产生的反拱值长期增长系数为 2.0,故0.0114m X2.0 = 0.0228m0.0378m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应

43、力混凝土桥涵设计规范中 6.5.5条 预拱度为 0.0378m-0.0228m =0.015m 。3 .持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.308.06 3-6T5 189-4：0868.06.3 _.14.9 -41311L62，- 431.0 -41551.1 一657 .7149:.661r-10图2.30正截面混凝土的压应力图从图2. 30看出正截面混凝土的压应力最大值 8.6MPa 0.5k 0.5 32.4 16.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 7.1.5条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.7 ,从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力pe p 0.65fpk 0.65 1860 1209(MPa)的要求。人国由口日T 一4U-r的宋勺取大心力甘阡取大拉收力(MPa)TH，白初以L111511209是钢束拉应力表表2.717211561209预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书(3)