芦荟饮料废水处理工程设计

1、水污染控制工程课程设计题目：某芦荟饮料生产企业废水处理工程专 业： 环境工程专业同组成员：1. 设计任务书1.1 工程概况某芦荟开发有限公司系生产加工芦荟系列产品的企业。该公司采用美 国先进技术对芦荟进行提炼、稳定、浓缩等深加工处理，同时建立起了种 植、加工、销售一条龙的产业体系。在加工处理过程中产生一定量的生产 废水，该废水主要来源于清洗芦荟、冲洗机械等工序，会同厂区的生活污 水一同构成了该企业的主要污染源。公司领导出于高度的社会责任感和环 保意识， 决心将这部分废水进行综合治理， 达到当地环保部门的排放要求。 1.11 处理水量根据该公司提供的数据，确定废水的水量 Q=500m 3/d即3

2、1m 3/h (以每天工作 16 小时计)。其中，生产废水 350 m 3/d ，约占总水量的 70% ；生活污水 150 m 3/h 约占总水量的 30% 。1.1.2 原水水质根据该公司提供的数据，确定生产废水和生活污水的水质如下：CODcr<610mg/lBOD5< 250mg/lPH6 9SS140mg/l1.1.3 排放水水质处理后水质执行国家污水综合排放标准 ( GB8978-1996 )的一级 排放标准，即：CODcrBOD5PHSS< 100mg/l< 30mg/l6970mg/l2、工程概况2.1项目背景某芦荟幵发有限公司系生产加工芦荟系列产品的企业。

3、该公司采用美 国先进技术对芦荟进行提炼、稳定、浓缩等深加工处理，同时建立起了种 植、加工、销售一条龙的产业体系。在加工处理过程中产生一定量的生产 废水，该废水主要来源于清洗芦荟、冲洗机械等工序，会同厂区的生活污 水一同构成了该企业的主要污染源。公司领导出于高度的社会责任感和环 保意识，决心将这部分废水进行综合治理， 达到当地环保部门的排放要求。根据该公司提供的数据，确定废水的水量Q=500m 3/d即31m3/h(以 每天工作16小时计)。其中，生产废水350 m 3/d，约占总水量的70% ； 生活污水150 m 3/h约占总水量的30%。污水处理厂的排放标准为国家污水综合排放标准(GB89

4、78-1996 )的一级排放标准。该处理废水的进水情况污染物组分BOD5CODssPH进水浓度mg/l<250<610140693、设计内容3.1废水产生概况该公司污水主要是生产废水和生活废水形成的混合废水。生产废水主 要来源于清洗芦荟、冲洗机械等工序产生的。而生活污水主要是厂区的生 活用水所产生的污水。此类污水中，含有大量的芦荟渣、糖类、酸类、有 机物等，还含有生活污水中产生的化合物、尿素、氨氮等。未经处理的水 直接排放会产生环境影响。此次设计流程主要是去除该废水中的废渣悬浮物、有机物、氨氮等。3.2水质特征在该废水中，主要污染物是生产废水中的有机物。由于生产工艺的因素，生产废水

5、的间歇排放，废水中的 COD值波动较大，生产中废料排放 造成的污染负荷有时很大，不同工作日的废水 COD值可相差数倍之多。3.3预期目标污水处理厂的排放标准为国家污水综合排放标准(GB8978-1996 ) 的一级排放标准。污染物组分进水浓度(mg/l )出水浓度(mg/l )COD<610<100BOD5<250< 30悬浮物14070PH69693.4设计依据和设计思路设计依据污水综合排放标准(GB8978-1996 )地表水环境质量标准(GB3838-2002 )室外排水设计规范(GB50014-2006)建筑给水排水设计规范(GB50015-2003 )给排水工

6、程结构设计规范(GBJ69-84)水处理设备技术条件(JB2932-1996 )水处理设备性能试验标准(GB/T13922-1992 )设计思路该废水主要是生产废水和生活废水，废水的BOD5/COD=0.41 >0.3 ,所以该废水可以使用生化法进行处理。各个工艺的比较工艺优点缺点难降解物质的降解率较低流程简单；停留时间短工艺的灵活性差AO工艺法能耗低；运仃稳疋脱氮效率低占地较小；操作管理简单要求进水总氮v 30mg/l负荷咼，总容积小反应器内有短流现象能耗低，不需搅拌启动的时间长UASB 法反映池内污泥浓度咼池内的构造复杂易形成颗粒污泥负荷咼；不需污泥回流维修较麻烦无污泥膨胀问题填料易

7、老化接触氧化池运行管理较简单剩余污泥不易排走对水量水质波动有较强的适应力；剩余污泥少工艺组成简单；耐冲击负荷无污泥回流设备排水时间短反应推动力大SBR无法达到大型污水处理项运行操作灵活目无污泥膨胀，易维护具有良好的脱氮除磷效果由于该废水处理中，对悬浮物的去除效果要求没有很高，主要处理BOD、COD，并且处理的废水的流量也较小，对于接触氧化池的工艺，SS较小时，生物膜固着载体较少，导致生物膜比重较小，易脱膜，挂膜不 稳定。而对于AO工艺法和UASB法处理较大流量的废水。SBR工艺简单, 占地面积小，易维护，处理小型污水的效果好，也有脱氮除磷的效果。所 以经过多方面对比，选用 SBR的工艺方法。3

8、.5工艺流程附录一3.6工艺流程说明格栅倾斜安装在污水渠道、泵房集水井的进口或污水处理厂的前端，用 来截留污水中较大漂浮物和悬浮物，如：纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、 木片、木条、塑料制品等，防止堵塞和缠绕水泵机组、曝气器、管道阀门、 处理构筑物配水设施、进出水口，减少后续处理产生的浮渣，保证污水处 理设施的正常进行。调节池 调节污水，使其水量和水质较稳定，为后续的水处理系统提供一个稳 定和优化的操作条件。具体来说， 1 提供对污水处理的负荷的缓冲能力， 防止处理系统负荷的急剧变化。 2.减少进入处理系统污水的流量波动，使 处理污水时所用化学品的加料速率稳定，适合加料设备的能力。3. 在控制污

9、水的 PH 值、稳定水质方面，可利用不同污水自身的中和能力，减少中 和作用中化学品的消耗量。 4. 防止高浓度的有毒物质直接进入生物化学处 理系统。 5.当工厂或其他系统暂停排放污水时，仍能对处理系统继续输入 污水，保证系统的正常运行。是属于“注水 -反应 -排水”类型的反应器，在流态上属于完全混合， 但有机污染物却是随着反应时间的推移而被降解的。其操作流程为进水、 反应、沉淀、出水、闲置五个几本过程组成的，从污水流入到闲置结束构 成一个周期，所有处理过程都是在同一个设有曝气或者搅拌装置的反应器 内依次进行的，混合液始终留在池中，从而不需另外设置沉淀池。其工艺 特点是沉淀性能好，有机物去除效率

10、高，难降解废水处理效率高，不易发 生丝状菌膨胀，可除磷或者脱氮，不需二沉池与污泥回流系统。 SBR 主要 应用于城市生活污水、工业废水，特别是难降解工业废水的处理，以与小 城镇的市政污水3.6.4. 接触消毒池由于该废水是生产废水和该工厂的生活污水，废水处理后可以进行回 用，如冲洗厕所、 灌溉花圃用水等， 所以经 SBR 处理后的出水需要进行消 毒才可再利用。3.6.5. 斜板沉淀池斜管沉淀池是指在沉淀区内设有斜管的沉淀池。 具有沉淀效率高， 停留时间短，占地面积少。满足澄清（固液分离）和污泥浓缩（提高 回流污泥的含固率）两方面的要求，它的工作效果将直接影响系统的 出水水质。3.6.6. 污泥

11、浓缩池减少污泥体积，以便后续的单元操作。污泥由中心管流入池中部，上 清液从溢流堰流出，浓缩后的污泥从池底排出。浓缩池垂直方向存在 3 个 明显区域：上部为澄清区，该区固体浓度极低；中部为阻滞区，该区浓度 与入流污泥浓度相同，基本恒定，不起浓缩作用，但厚度对下部压缩区有 很大影响；下部为压缩区，由于重力的作用，污泥中的空隙水被挤出，固 体浓度从上到下逐渐提高。3.6.7 贮泥池浓缩后的剩余污泥进入贮泥池， 然后经过投泥泵进入消化池处理系统， 用于调节污泥量，由于消化池采用污泥泵投加，贮泥池起到泵前调节池的 作用，平衡前后处理装置的流量。3.6.8 污泥脱水间将污泥含水率降低到 80% 以下，脱水

12、后的污泥具有固体特征，成泥块状，能装车运输，便于最终处置与利用3.7处理效果预测处理物质B0D5CODSS粗格栅进水浓度（mg/l ）250610140去除效率（%）002出水浓度（mg/l ）250610137.2细格栅进水浓度（mg/l ）250610137.2去除效率（%）003出水浓度（mg/l ）250610133调节池进水浓度（mg/l ）250610133去除效率（%）753出水浓度（mg/l ）232.5579.5129.01SBR进水浓度（mg/l ）232.5579.5129.01去除效率（%）95.890.584出水浓度（mg/l ）9.76555.0520.64二沉池进

13、水浓度（mg/l ）9.76555.0520.64去除效率（%）6510出水浓度（mg/l ）9.179152.297518.576消毒池< 30<100703.8各单元计算书粗格栅设计中选择1组格栅，N=1 ,每个格栅的的设计流量为流量系数为1.5,进水流量 Q=0.0086 X 1.5=0.0129 m3/s1. 根据公式Qmax =VhB 1计算式中：B1进水宽度（m ）Qmax 设计流量（ m 3/s ）;v栅前流速，取 v=0.6m/s;h栅前水深（m ）B1=：（2 X 0.0129）/0.6）h=B 1/2=0.104m2. 格栅的间隙数式中：n格栅栅条间隙数（个）Q

14、 max最大设计流量（m 3/S ）e栅条间隙（m ）h栅条水深（m ）a格栅安装倾角（°）v格栅过栅流速（m/s ）设计中取 h=0.104m,v=0.6m/s, e=0.04m, a =60 °0.0129_X （sin60_）° n二d0.0086m 3/s,=0.207m,0.04 X 0.104 X C3格栅槽总宽度BB=S（ n-1）+e n式中B格栅槽宽度（m ）S栅条宽度（m ）e栅条间隙（m）n栅条间隙数（m）设计中取s=0.02mB=0.02 （5-1 ） +0.04 X 5=0.28m4. 进水渠道渐宽部分的长度B-B1L1 =2tg al式

15、中L1 进水渠道渐宽部分的长度（ m ）B1 进水明渠（m ）al 渐宽处角度（°）设计中取 B1=B/2=0.14m, al =20 °0.28-0.14L1=； =0.19m2tg20°5. 出水渠道渐窄部分的长度B-B1L2=2tg a2式中L2 出水渠道渐窄部分的长度（ m ）a2渐宽处角度（°）al二al0.28-0.14=0.19m6. 通过格栅的水头损失shl=k B b()4/3v22gsin式中hi水头损失（m ）B格栅的阻力系数，查表得B =2.42k 格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采取k=3E阻力系数，其数值与格栅栅条的

16、断面几何形状有关，对于圆形断面,g 重力加速度;0.02hi=3 X 2.420.62sin602 X 9.8C=46m7. 栅后明渠的总高度H=h+h i+h 2式中H栅后明渠的总高度（m ）h2明渠超高（m ），般采用0.3 0.5m设计中取h2=0.3mH=0.104+0.046+0.3=0.45m8. 格栅槽总长度hitg a式中L格栅槽总长度（m）hi格栅明渠的深度（m ）0.104+0.3 L=0.19+0.19+0.5+1.0+=2.11mtg60 °9. 每日栅渣量86400QW iW=- 1000式中W每日栅渣量（m3/d）Wi每日每103污水的栅渣量（m3/103

17、 m3污水），一般采用0.1-0.01 m 3/10 3 m3 污水设计中取 W1=0.01 m 3/10 3 m3 污水,Q=0.0129 m 3/d86400 X 0.0129 X10.0W=0.011 m3/d v 0.2m 3/d所以可以运1000用人工清渣细格栅设计中选择1组格栅，N=1 ,每个格栅的的设计流量为0.0086m 3/s,流量系数为1.5,进水流量 Q=0.0086 X 1.5=0.0129 m3/s1. 根据公式Qmax =VhB 1计算式中：B1进水宽度（m ）Q max - 设计流量，（m 3/s ）;h栅前水深（m ）h=B i/2=0.104m2. 格栅的间隙

18、数Bi="2 X 0.0129)/0.6)=0.207m,式中：n格栅栅条间隙数（个）Q max最大设计流量，（m 3/S）e栅条间隙，（m）h栅条水深，（m ）a 格栅安装倾角，（°）v格栅过栅流速（m/s ）设计中取 h=0.104m,v=0.6m/s，e=0.01m, a =600.01290.01 X 0.104sin60 )X 0.評°(个)3. 格栅槽总宽度BB=S（ n-1）+e n式中B格栅槽宽度（m ）S栅条宽度，（m ）e栅条间隙，（m ）n 栅条间隙数，（m ）设计中s=0.015m4. 进水渠道渐宽部分的长度B-BiLi =2tg ai式中

19、Li进水渠道渐宽部分的长度（m ）Bi进水明渠（m ）ai渐宽处角度（°）设计中取 Bi二B/2=0.2425m, al =20 °0.485-0.2425Li=；=0.333m2tg20°5. 出水渠道渐窄部分的长度B-B iL2 =2tg a2式中L2出水渠道渐窄部分的长度（ m ）a2渐宽处角度（°）a i= a20.485-0.2425L2=2tg20 °=0.333m6. 通过格栅的水头损失式中hi水头损失（m ）shi=k 叽二）4/3v2sin2gB格栅的阻力系数，查表得B =2.42k 格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般

20、采取k=3E阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面，g 重力加速度;sin 60 °=.198m0.015hZ x 242 x （而）4/30.622 X 9.87. 栅后明渠的总高度H=h+h i+h 2式中H栅后明渠的总高度（m ）h2明渠超高（m ）,般米用0.30.5m设计中取h2=0.3mH=0.104+0.198+0.3=0.602m8. 格栅槽总长度H1L=L 1+L 2+0.5+1.0+tg a式中L格栅槽总长度（m）H1格栅明渠的深度（m ）0.104+0.3 L=0.333+0.333+0.5+1.0+tg60 °=2.40m9. 每

21、日栅渣量86400QW1W=式中W每日栅渣量（m3/d ）Wi每日每103污水的栅渣量（m3/103 m3污水），一般采用0.10.01 m 3/10 3 m3污水设计中取 W1=0.1 m 3/10 3 m3 污水,Q=0.0129 m 3/d86400 >0.0129 X 01一W=0.11 m3/d v 0.2m 3/d所以可以运1000用人工清渣调节池1. 进水量 Q=46.5 m 3/h=0.0129 m 3/s2. 水力停留时间t=8h3. 调节池有效容积VV=Qt式中Q进水量m3/hT水力停留时间 hV=Qt=46.5 X 8=372 m34. 有效水深h=5m5. 调节池

22、的面积FVF二一h式中V调节池的有效容积（m3 ）h调节池的有效水深（m）372 F= =74.4 m 2 56. 调节池的超高 hi=0.5m7. 调节池的总高度HH=h+h i式中h调节池的有效水深（m）hi调节池的超高（m ）H=5+0.5=5.5m设计中，调节池的池长为 9m，池宽为8.5m1. BOD-污泥负荷率SBR反应池在高负荷运行时，BOD-污泥负荷Ns 般采用0.10.4kgBOD/（ kgMLSS d ）之间，设计中取 Ns=0.2kgBOD/（kgMLSS d）2. 曝气池内混合液污泥浓度反应池内污泥浓度X 一般采用15005000mg/l之间，设计中取X=3000mg/

23、l3. 排出比1/m排出比1/m值每一周的排水量与反应池容积之比，一般采用1/4-1/2之间，设计中采取1/24曝气时间24SaTa二式中Ta曝气时间（h）Sa进水 BOD浓度（mg/l ）24 X 190Ta=3.8h0.2 X 2 XOOO5. 沉淀时间停止曝气后，初期沉降速度V max = 7.4 X 1X t XX7式中Vmax沉降速度（m/h ）t水温（°）当水温为10 °时Vmax =7.4 X 10 X000 -1-7 =0.91m/h当水温为20。时Vmax =7.4 X 14X 20 X 15007=1.82m/h沉淀时间1H + £mTs=Vm

24、ax式中Ts沉淀时间（h）H反应池内水深（m）£ 安全高度（m ）, 般采用0.30.5m设计中取£ =0.5m ,=6m水温为10。时16 辺 +0.52=3.8h=1.9hTs二0.91水温为20。时16 辺 +0.52 Ts= 1.826. 排出时间排出时间为Td=2.0h7. 进水时间设计中进水时间Tr=2.0h8. 一个周期所需时间T=T a+T s+T d +T iT=3.8+3.8+2.0+2.0=11.6h9. 曝气池个数设计中可以N=2个10.每天周期次数24n= T式中n每天周期次数24n二=211.611. 每组曝气池的容积mQV= nN式中V每组曝气

25、池容积（m3)2 X500 X 1.5V=375m 32 X212. 曝气池的平面尺寸VF二H式中F单组曝气池的面积（m2）H曝气池的有效水深（ m）375F= =62.5m 2，设计中取 63m 26设每组曝气池的池长为 8m，则池宽为8m13. 曝气池的总高度曝气池的水深为4.0m，超高为0.5m，则曝气池的总高度 H1为H1=6.0+0.5=6.5m二沉池（斜板沉淀池）该废水的水量较少，设计中选择一组沉淀池，沉淀池为一格 1.沉淀池部分有效面积3600Q o F=q1 X 0.91QQo=n式中F沉淀部分有效面积（m2）Q设计流量（m 3/s ）Qo单池设计流量（m3/s ）q1表面负荷

26、（m3/m2h），一般采用 36m 3/m 2 h设计中取 q 1=3 m 3/m 2.h , n=1 , Q=0.0129m3/s0.0129Q0=0.0129 m 3/s13600 X 0.0129F=17m 23 X 0.912.沉淀池边长式中a沉淀池边长（m ）=4.1m3. 沉淀池内停留时间t=(h2+h 3) x 60q1h2斜板区上部水深（m）般采用0.5-1.0mh3斜板区高度（m ）, 般采用0.866m设计中取h2=0.5m(0.5+0.866) X 60t=27.32min34污泥区所需容积2(1+R)Q oX Vi =12 (X+X r)式中V1 污泥部分所需容积（m3

27、）Q0污水平均流量（m3/s ）R污泥回流比（%）X曝气池中污泥浓度（mg/L ）Xr二沉池排泥浓度（mg/L ）设计中取 Q°=0.0129m 3/s , R=50%106Xr= rSVIRX=Xr1+R式中SVI 污泥容积指数，一般采用70150R系数，一般采用1.2式中t沉淀池内停留时间（min ）2 (X+X r)2 (4000+12000)设计中取SVI=100106Xr=而 x 1.2=12000mg/l0.5X= X 12000=4000mg/l2(1+R)Q 0X Vi =12(1+0.5) 0.0129= 1X 3600 X 4000=69.66m 3设计中取 70

28、m 3设计中采用1个斜板沉淀池，单池污泥区容积 Vo=70m 35. 污泥区高度二沉池排泥采用刮吸泥机排泥，池底采用平底。污泥区高度Voh5二式中V0污泥区容积（m3）F沉淀池有效面积（m2）设计中取 V°=70m 3，F=17m 270h5订=412m6. 沉淀池总高度H=h 1 +h 2+h 3+h 4+h 5式中H沉淀池总高度（m）h1 沉淀池超高（m ），般采用0.30.5mh4斜板区底部缓冲层高度（m ）, 一般采用0.51.0m设计中取 hi=0.3m ， h4=0.5mH=0.3+0.5+0.866+0.5+4.12=6.286m设计中取6.286m7. 进水集配水井配

29、水井的中心管直径式中D2配水井中心管直径（m ）V2配水井中心管内污水流速（m/s ）, 一般采用v2 >0.6m/sQ进水流量（m 3/s ）设计中取 V2=0.6m/s , Q=Q+RQ o= 0.0129+0.0129X 0.5=0.01935i3/s配水井直径式中D3 配水井直径（m ）V3配水井内污水流速（m/s ）, 一般采用0.20.4m/s 设计中取V3=0.2m/s集配水井直径=0.4m式中Di集配水井直径（m ）Vi集水井内污水流速（m/s ）, 一般采用0.20.4m/s设计中取Vi=0.2m/s=0.53m8. 进水渠道废水进水流量较小，设置为进水渠道的流速为0.

30、4m/s9. 进水穿孔花墙废水进水量小，设置穿孔花墙过孔流速为0.05m/s10. 出水堰出水堰采用单侧90 °三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，每格 沉淀池有300个三角堰Hi=0.7Q i2/5式中Qi三角堰流量（m3/s）Hi三角堰上水深（m）0.0129Hi=0.7 天2/5=0.0125m300取三角堰后自由跌落 0.15m，则出水堰水头损失0.163 ,设计中取0.16m剩余污泥量计算Q(C1-C2)24T100V=Y100-P o)n式中Q设计流量 m3/hC1进水悬浮物浓度kg/m 3C2 出水悬浮物浓度kg/m 3丫污泥容重kg/m 3，一般采用10

31、00kg/m 3P0污泥含水率%设计中取T=12h , po=97 ,46.44(0.129-0.02064)24 X 12 X 100V=1000(100-97)2=24.2m 3曝气池有 2组，曝气池的总污泥量Q1=2 X 24.2=48.3 m3/d=0.00056m 3/s污泥浓缩池设置两组污泥浓缩池，进入二沉池的剩余污泥为，0.00056 m 3/s，采取4天进行一次排泥，进入浓缩池的流量为0.00112 m 3/s1. 中心进泥管面积Q1f=-v 04fd 0=冗式中f 污泥浓缩池中心进泥管面积 （m2）Qi 中心进泥管设计流量（m 3/s） v 0-中心进泥管流速（m/s）d 0

32、 中心进泥管直径（m）设计中取Vo=O.O2m/s=0.27md0.00112f=0.056m 2设计中取do=O.3m，池子的进泥管采用 DN150mm管内流速4Q14 X0.00112v= TD2 = 3.14 X.152 =0.063m/s2. 中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度Q1h3=V1 冗d 1式中 h3中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙高度（m）V1污泥从中心进泥管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度(m/s), 一般采用 0.020.03m/sd1喇叭口直径 （m），般d1=1.35d 0设计中取 Vi=0.02m/s , di=1.35d o=1.35 X 27=0.364

33、5mh3 =0.00112=0.049m3. 浓缩后分离出的污水量P-P0q=Q X100-P 00.02 Xn X3645.式中q浓缩后分离出的污水量（m3/s）Q进入污泥池的污泥量（m3/s）P浓缩前污泥含水率，一般采用99%P0 浓缩前污泥含水率，一般采用97%99- 97q=0.00112 X=0.00075m 3/s100- 974. 浓缩池水流部分面积qF= 一v式中 F浓缩池水流部分面积（m2）v 污泥在浓缩池内上升流速（m/s）, 一般采用v=0.000050.0001m/s设计中取v=0.00005m/s0.00075卩赢刊帥2设计中取15 m25. 浓缩池直径式中D浓缩池的

34、直径（，设计中取为4.4m6、有效水深h2=v xt式中h2浓缩池的有效水深（m）t 浓缩时间（h）般米用1016h设计中取t=10hh2= 0.0001 x 10 x 3600=3.6m7、浓缩后剩余污泥量100-PQi = Qx100-P 0式中Qi浓缩后剩余污泥量m3/sQi=0.00112 X100-99100-97=0.00037m 3/s=32.256m 3/d8、浓缩池污泥斗容积h5= tg aR-r）式中h5污泥池斗高度（ m ）a 泥斗倾角（° ）R浓缩池半径（m ）r斗底部半径（m ）设计中取 a =55 °，0.25m ，R=2.2mh5= tg55

35、° （2-0.25）=2.78m污泥斗容积为nh5nV=（R2+R x r+r2）=33X2.78 X（.22+2.2 X 0.25+0.252）= 15.9m 39、污泥在污泥斗中的停留时间VT=-3600Q i式中V污泥斗容积（m3）T污泥在污泥斗中停留的时间（h）15.9T=11.94h3600 X0.0003710、浓缩池总高度h=h 1+h 2+h 3+h 4+h 5式中h1超高（m ）h4缓冲层高度（m ）设计中取 h1=0.3m , h4=0.3mH=0.3+3.6+0.049+0.3+2.78=7.029m11. 溢流堰浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水

36、管排出。出水槽流量 q=0.00075m 3/s 。设出水槽宽 b=0.15m ，水深 0.05m ，则水流速 为 0.1m/s溢流堰周长C= n(D-2b )式中c溢流堰周长(m )D 浓缩池直径( m )b 出水槽宽( m )c=3.14 X (.4- 2 X 0.15 =12.874m溢流堰采用单侧 90 °三角形出水堰，三角堰顶宽 0.16m ，深 0.08m ，每格 沉淀池有 110 个三角堰。三角堰流量 q0 为Q1=0.00075/110=0.00000682m3/sh1=0.7q 02/5式中 q 0每个三角堰流量( m 3/s)h1三角堰水深(m )h1=0.7 X

37、 0.000006820.4=0.006m三角堰后自由跌落 0.10m ，则出水堰水头损失为 0.106m3.8.6 贮泥池因为污泥量不大，设计中采用 1 座贮泥池1. 贮泥池设计进泥量主要的污泥是在SBR中产生的，进入贮泥池的主要污泥是经过浓缩池之后的，污泥的泥量Q=32.256m 3/d。2.贮泥池的容积QtV=24n式中V贮泥池计算容积（m3）Q进入的污泥量（m3/d ）t贮泥时间（h），一般采用812hn贮泥池个数设计中取t=8h ，n=132.256 X8V二=10.752 m 324贮泥池设计容积h3(a2+ab+b 2)1V=a 2h2+3h3 =tg aa-b ) /2h2-一

38、贮泥池有效深度（h3-污泥斗咼度（m)a污泥贮池边长（m)b 污泥斗底边长（m )n-一污泥贮池个数a-一污泥斗倾角(m3)m）式中V贮泥池容积设计中取 n=1 ， a=2.5m ，h2=2.0m，污泥斗底为正方形，边长 b=1.0mh3=tg60（ 2-0.5 ） /2=1.3m1V=2.5 2 X 2.0百 X 1.3（2.E+2.5 X 1.0+1.0）=12.5+4.225=16.725 m 3> 10.752 m3，符合要求3. 贮泥池高度h=h 1 +h 2+h 3式中h污泥贮池高度（m）h1超高（m），一般采用0.3mh2污泥贮池有效高度（m ）h3污泥斗高（m ）h=0.

39、3+2.0+1.3=3.6m污泥脱水1.脱水后的污泥量Q=Q 0100-p 1100-p 2M=Q（1-P 2）1000式中Q脱水后污泥量（m3/d）Q0脱水前污泥量（m3/d）P1 脱水前污泥含水率（%）P2 脱水后污泥含水率（%）M 脱水后干污泥重量（kg/d）设计中取 Q0=32.256m 3/d，P1=95%, P 2=75%100-95Q=32.256 天=6.4512 m 3/d100-75M=6. 4512 X (175%) X 1000=1612.8kg/d设计中选用DY-3000型带式压滤机，干污泥产量 600kg/h，泥饼含水量75%，絮凝剂聚丙烯酰胺按量投干污泥量的2.0

40、% o设计中采用2台带式压滤机，一备一用，工作周期为3小时，所以每台处理的泥量为M=600 X3 X1=1800kg/d ，可以满足要求。接触消毒池设计中取接触消毒池的池高为4.5m，池长为5m。池宽为5m可以投加二氧化氯消毒剂，它可以杀灭一切微生物，包括细菌繁殖体, 细菌芽孢，真菌，分枝杆菌和病毒等，并且这些细菌不会产生抗药性。二 氧化氯对微生物细胞壁有较强的吸附穿透能力，可有效地氧化细胞内含巯 基的酶，还可以快速地抑制微生物蛋白质的合成来破坏微生物。二氧化氯 小广泛地运用在水的消毒。3.9各(建)构筑物尺寸格栅粗格栅栅条间隙数5个格栅槽宽度0.28m0.19m通过格栅的水头损失栅条间隙0.04m每根格栅条的宽度0.02m进水出水渠道渐宽部分长度0.046m格栅槽总长 2.11m ，栅后明渠的总高度 0.45m ，栅渣