材料成型专业金属熔焊性能复习

1、1、金属焊接性：指金属是否适应焊接加工而形成完整的、具备一定使用性能的焊接接头的特性。2、金属焊接性包括两方面内容：1、金属在焊接过程中是否容易形成缺陷2、焊接接头在一定使用条件下可靠运行的能力。3、金属焊接工艺过程简单而接头质量高，性能好时，称作焊接性好，反之称作焊接性差。4、母材和焊接材料的成分以及焊接工艺条件都对焊接性有重要影响。5、如何分析金属焊接性： （一）从金属的特性分析：1、利用化学成分分析2、利用物理性能分析3、利用化学性能分析4、利用合金相图分析5、利用CCT图或SHCCT图分析 （二）从焊接工艺条件分析：1、热源特点2、保护方法3、热循环控制4、其他工艺因素（清理坡口、合理

2、安排焊接顺序、正确制定焊接规范等）6、焊接性试验的内容：1、焊缝金属抵抗产生热裂纹的能力2、焊缝及热影响区金属抵抗产生冷裂纹的能力3、焊接接头抗脆性转变能力4、焊接接头的使用性能7、合金结构钢：在碳钢的基础上加入一定量的合金元素以达到所需性能要求的一些钢种。8、合金结构钢分为强度用钢和专用钢9、高强钢：凡是屈服强度大于294MPa的强度用钢均可称为高强钢。10、高强钢分为：热轧钢、正火钢、低碳调质钢和中碳调质钢、微合金化钢、焊接无裂纹钢抗层状撕裂钢和大线能量钢。11、热轧及正火钢：屈服强度为294490MPa的低合金高强钢，一般都在热轧或正火状态下供货使用，故称热轧钢及正火钢。 12、低碳调质

3、钢：屈服强度为441980MPa，是热处理强化钢，一般都在调质状态下供货，含碳量小于0. 25 13、中碳调质钢：屈服强度为8801176MPa以上，含碳量大于0. 3以上14、专用钢分为：珠光体耐热钢(合金化主要元素是：Cr、Mo为基础)、低温钢（-40-196合金化主要元素是： Ni）、低合金耐蚀钢15、热轧钢：强化机理：固溶强化；屈服强度：294392MPa；合金系 ： C-Mn 或 Mn-Si 系；主合金化元素： Mn、 Mn-Si；辅助合金化元素：V、Nb替代部分Mn；典型钢种：16Mn 、 09MnSi 、 15MnV；室温组织: 细晶 F + P16、正火钢：强化机理：固溶强化沉

4、淀强化或细化晶粒， 屈服强度：343490MPa ， 合金系 ：C-Mn 或 Mn-Si 主加合金化元素： Mn、 Mn-Si， 辅加合金化元素：V、Nb、Ti、Mo (碳化物、氮化物元素)， 热处理状态：正火，充分发挥碳化物形成元素的作用， 典型钢种：15MnTi 、15MnVN、 WH53017、微合金化控轧钢：加入微量Nb、V、Ti ，控制轧制温度，起沉淀强化和细化晶粒的目的。同时控制冶炼时C、S含量，使夹杂物形态改变，数量减少，提高钢的纯度等措施。使钢具有均匀的细晶粒等轴F基体或针状F ，以提高钢的强度韧性和焊接性。18、热轧、正火钢焊接性分析：1、焊缝中的热裂纹 ：因C0.2%, 含

5、Mn较高，Mn/S抗热裂性能比较好。2、冷裂纹 ：从材料本身看，淬硬组织是引起冷裂纹的决定因素。 热轧钢的淬硬倾向与冷裂纹敏感性：热轧钢的含碳量并不高，但含有少量的合金元素，其淬硬倾向比低碳钢要大些。但冷裂纹敏感性不大 正火钢的淬硬倾向与冷裂纹敏感性：正火钢的合金元素含量Me热轧钢Me，强度级别提高淬硬倾向，冷裂倾向增大。冷裂纹敏感性一般随强度的提高而增加。3、再热裂纹 ：C-Mn和Mn-Si系的热轧钢由于不含碳化物形成元素，对再热裂纹不敏感。 4、 层状撕裂：一般板厚在16mm以下就不会产生层状撕裂，从钢材本身的来讲，主要取决于冶炼条件，钢中的片状硫化物等杂质。5、热影响区的性能变化：主要是

6、过热区的脆化，及热应变脆化问题。过热区的性能变化取决于焊接工艺（如焊接线能量）和钢材的化学成分 奥氏体严重长大魏氏体、粗大马氏体、混合组织（塑性很低的F、高碳马氏体和贝氏体）、MA组元； 钢中碳、氮化合物熔点高，在高温区溶入奥氏体中，随后的冷却过程中来不及析出使材料变脆。热应变脆化 ：在热和应变同时作用下产生的一种动态应变时效，s ak易发生于一些固溶氮含量较高的低碳钢和强度级别不高的低合金钢中。消除方法 ： 加入足够的N化物形成元素( Al、Ti、V ) ， 焊后消除应力退火19、热轧钢：焊接线能量过大：导致冷速过慢，过热区将因晶粒长大或出现魏氏组织等而使韧性降低， 焊接线能量过小：由于过热

7、区组织中马氏体比例增大而使韧性降低，这在含碳量偏高时较明显。钢材化学成分：影响过热区性能的脆化。对含V、Nb的正火钢：线能量过大：除过热区奥氏体晶粒显著长大外，会导致过热区碳、氮沉淀相固溶，韧性降低。20、焊接含钛正火钢(Ti含量约O.22)：焊接时线能量过大时：过热区的TiN、TiC都向奥氏体内熔入。由于钛的扩散能力低，在随后的冷却过程中，即使大线能量条件下也来不及析出而停留在铁素体中，显著提高了铁素体的显微硬度，降低了材料的冲击韧性。预防措施：采用小线能量21、焊接材料的选择：选择相应强度等级的焊接材料、必须同时考虑到熔合比和冷却速度的影响、 必须考虑到热处理对焊缝力学性能的影响22，焊接

8、工艺参数的确定：1 焊接线能量：对于热轧钢：焊接线能量无限制；只是不能过大；对于正火钢：小焊接线能量预热。2 预热考虑以下因素： 材料的淬硬倾向、焊接时的冷却速度、拘束度、扩散氢含量、焊后是否热处理3 焊后热处理：母材ss490MPa 焊后立即消应力退火或消氢处理23、低碳调质钢典型钢种成分及性能：强化机理：主要是相变强化（调质处理 )， 屈服强度：为490MPa1000MPa， 合金系 ：低C0.18%、Mn-Ni-Cr-Mo系， 主合金化元素： Mn-Ni-Cr-Mo ，辅合金化元素：V、Nb、Ti、B、Cu， 热处理状态： 淬火回火 组织: 回火低碳M 或回火索氏体or 回火(M+B下)

9、 典型钢种：14MnMoVN、WCF62 HT60、HT80、HY130。24、低碳调质钢的焊接性分析：主要问题是裂纹、HAZ脆化及软化。 焊缝中的结晶裂纹：C0.18%,而含锰量高, SP一般热裂倾向小。 热影响区的液化裂纹：一般无液化裂纹，但在高Ni低Mn的钢中液化裂纹较敏感。 冷裂纹：C低，Ms点较高（400），如在Ms点附近冷速较慢，M存在自回火作用，冷裂纹倾向较小。反之较大。 再热裂纹：存在一定的再热裂纹倾向，特别是V，Mo存在时， Mo-V钢、Cr-Mo-V钢对再热裂纹较敏感； 层状撕裂：一般无层状撕裂。 热影响区的性能变化：主要是过热区的脆化 原因: 奥氏体粗化、上贝氏体和 M-

10、A组元（在贝氏体中的铁素体之间形成M-A软化区：接头热影响区的强度和硬度低于母材焊前的强度和硬度的现象 软化区: Ac1T回火(焊前母材回火温度) 原因: 由于碳化物的积聚长大而使母材软化。焊前T回火越低，软化区越宽，强度下降幅度越大。 对策：热量集中的焊接方法； 小E25、焊接材料的选择： “等强原则”同时尽量使合金元素接近母材26、焊接工艺参数的选择：焊接线能量和预热的选择原则：不出现裂纹和脆化。27、中碳调质钢典型钢种成分及性能：强化机理：相变强化（调质处理， 屈服强度：为880MPa 1176MPa， 合金系 ：C 0.250.5%、 Cr、 Cr - Mo，Cr- Mn -Si、 C

11、r - Ni -Mo系 主合金化元素： Cr-Mn-Ni-Mo-Si ， 热处理状态： 淬火回火 典型钢种：40Cr, 35CrMoA, 30CrMnSi、434028、中碳调质钢的焊接性分析： 焊缝中的热裂纹 ：因含碳、硅较高，有较大的热裂纹倾向。 冷裂纹：含碳较高，合金元素多，淬硬倾向明显，冷裂纹倾向大。 热影响区的性能变化 1. 过热区的脆化：高碳马氏体。 2. 热影响区的软化：退火态焊接时，无软化问题；调质态焊接时，有软化问题。29、中碳调质钢的焊接工艺特点 退火态下焊接时的工艺特点：因可以焊后热处理，所以焊接材料要选择成分与母材相当，以便得到热处理所要的性能。焊接工艺及焊接参数要求不

12、严。 调质态焊接时的工艺特点：有热裂纹、冷裂纹，高碳马氏体引起的硬化和脆化。防止延迟裂纹，要预热。防止软化，要选择小焊接线能量。防止延迟裂纹，焊接材料选择纯奥氏体焊条。30、焊接性分析：裂纹问题 A. 冷裂纹 C: 0.280.35% Me : 2.43.8% Ceg: 0.54 0.81% 措施: 焊前预热、减小接头冷速，有利H逸出；使接头在较高温度下进行组织转变。 B. 结晶裂纹：HAZ问题31、焊接材料： 要满足焊缝和母材等强、保证焊缝调质后达到所要求的性能指标；C、 Si 、 S 、P在焊缝中尽量低预热：230250热处理： 焊后及时调质处理或及时进行中间消氢热处理32、珠光体耐热钢合

13、金元素总含量一般不超过57，正火后得到珠光体组织，在500600时具有良好的热强性33、珠光体耐热钢主要焊接问题是冷裂纹、再热裂纹、粗晶区脆化以及热影响区软化和回火脆性。34、 焊接冷裂纹: Cr, Mo含量钢的冷裂倾向大扩散氢含量, E小时常在焊缝和热影响区出现冷裂纹。 措施: 采用低氢焊条, 控制适当E, 增加预热和后热。 再热裂纹: 取决于钢中沉淀强化元素Mo V Ti Nb 等敏感 T: 500700 热影响区脆化: Cr, Mo钢的淬硬性及过冷A稳定性 ,E过大, HAZ粗化; E过小HAZ易淬硬。 软化: 与焊前热处理状态, 冷速有关 措施: 小E, 低预热T; 焊后正火+回火消除

14、软化区 回火脆性: P耐热钢在350500长期运行易发生剧烈脆变35、低温钢的焊接 ：低温钢的成分特点：含镍钢：2.5Ni , 3.5Ni, 5Ni, 9Ni、MnAl合金系影响低温韧性的因素：化学成分、杂质含量、晶粒度、显微组织、热处理状态36、1 不锈钢 (耐腐蚀但对强度要求不高） 1Cr13、2Cr13、0Cr19Ni9 、1Cr18Ni9Ti 2 抗氧化钢（耐高温抗氧化性） 1Cr17、1Cr25Si2、2Cr25Ni20 3 热强钢 （高温抗氧化、高温强度）1Cr18Ni9Ti、1Cr16Ni25Mo6、1Cr12MoWV37、不锈钢按组织分类：奥氏体不锈钢： 18-8型 1Cr18

15、Ni9Ti Cr18Ni8 25-20型 2Cr25Ni20Si2 4Cr25Ni20 25-35型 0Cr21Ni32(Incoloy) 4Cr25Ni35 4Cr25Ni35Nb铁素体不锈钢：高Cr钢，含Cr1730% 1Cr17 1Cr25Si2马氏体不锈钢：1Cr13 2Cr13 3Cr13 4Cr13 1Cr12WMoV铁素体-奥氏体双相不锈钢：00Cr18Ni5Mo3Si2 00Cr22Ni5Mo3N38、Cr的作用：形成Cr2O3保护膜、Cr电极电位提高39、不锈钢腐蚀形式：均匀腐蚀、点腐蚀、缝隙腐蚀、晶间腐蚀、应力腐蚀 40、奥氏体不锈钢中铁素体相对提高其耐晶间腐蚀性能是有利的

16、，这是由于： 1）Cr 在相中溶解度大，扩散速度又快，因而有良好的供Cr条件，可减少 g 相晶粒边界形成贫Cr层； 2）相在 g 相中呈弥散分布，因而使得Cr也在g相较均匀分布；以上两方面可抑制贫铬层的形成，因而对提高其耐晶间腐蚀性能是有利的。41、应力腐蚀是在应力和腐蚀介质双重因素作用下产生的，由于焊接结构都在一定程度上存在一些残余应力，这是诱发应力腐蚀的力的因素。42、通常有两种应力腐蚀形式：1）伴随阳极溶解而产生的开裂（APC） 即Fe-2eFe2+主要发生在奥氏体不锈钢中 2）阴极氢脆开裂（HEC） 即 2H+2e2H：主要发生在马氏体及铁素体不锈钢中43、耐热性能包括耐高温氧化和具有

17、一定高温强度两个方面耐热钢的高温脆化：耐热钢在高温下长期运行，易于产生脆化，通常有两种：1）475脆化、2）相脆化44、不锈钢的物理性能对焊接性构成影响的主要有两方面： 1. 导热系数小，A钢仅为低碳钢的1/3，M和F是低碳钢的1/2 2. 热膨胀系数大，比低碳钢大50% 45、奥氏体钢的焊接性问题主要有：接头耐蚀性、热裂纹、接头脆化46、奥氏体钢焊缝区晶间腐蚀：原因： 因 E 大及多层焊情况下后道焊缝对前道焊缝有敏化处理作用。 焊后经受了敏化加热条件。 防止措施：第一 采用超低碳焊接材料； 第二 焊缝中加入碳的稳定化元素Ti、Nb； 第三 调整焊缝成分获得一定数量的铁素体(d)。第四 采用固

18、溶处理或稳定化处理 第五 合理制定焊接工艺 焊缝中铁素体(d)的作用：其一，可打乱单一 g相柱状晶的方向性，不形成连续贫Cr层；其二，铁素体(d)富Cr，有良好的供Cr条件，可减少 g相晶粒形成贫Cr层，一般铁素体(d)在412左右HAZ敏化区晶间腐蚀：发生在6001000的敏化区（考虑到焊接加热特性存在一过热度），晶粒边界析出碳化物引起。 措施：选用较低线能量、快速冷却的工艺措施等。刀口腐蚀：产生条件：只发生在含碳化物稳定元素 Ti,Nb的A钢种。必须经历超过高温1200 以上和敏化温度450850两个顺序作用的热过程。47、应力腐蚀开裂：焊接结构中的残余应力是引起应力腐蚀开裂的力的因素。

19、措施: 改进结构设计和加工方法,尽力降低焊接引起的热应力和装配应力。 合理的焊后热处理 回火参数 48点蚀：奥氏体不锈钢接头存在一定的点蚀倾向。 点蚀指数PI：PI越小，点蚀倾向越大 接头熔合区，点蚀倾向大。 措施： 减少Cr，Mo偏析，提高Ni含量 采用比母材更高Cr，Mo含量的“超合金化”焊接材料， 降低熔合比，保证焊缝足够的合金含量。49、奥氏体钢焊接易于热裂的原因： 1 导热系数小、线膨胀系数大，焊缝凝固时产生的拉应力较大； 2 奥氏体焊缝为方向性强的柱状晶，易形成杂质偏析； 3 焊缝成分复杂（S、P、Sn、Sb、Si、Nb）易形成多种低熔点共晶，低熔共晶在凝固的晶粒边界的形态影响着热

20、裂纹倾向大小。而低熔共晶的形态由凝固方式决定50、奥氏体钢影响热裂因素：1 热裂纹与凝固模式 、2 化学成分对热裂纹的影响、3 焊接工艺对热裂的影响：E，焊缝中奥氏体枝晶粗大及过热区晶粒粗化，增大偏析倾向。措施：采用小电流，不预热和低的层间温度。如焊速太快，凝固过程不平衡性增大，凝固模式由FA AF A转变热裂倾向增大51、奥氏体焊缝的脆化：低温脆化：由于相的晶体结构为体心立方，存在一脆性转变温度，因而在低温下易导致脆化高温脆化：在650850高温下,奥氏体不锈钢由g析出s相或析出相使韧性降低的现象。防止措施：严格限制Cr、Mo、Si、Nb等铁素体形成元素，控制相的含量。52、铁素体奥氏体双相

21、不锈钢特点：双相不锈钢焊接性分析 （一）双相不锈钢焊接接头相比例失调的问题 双相不锈钢焊接时，不论是焊缝还是热影响区，由于焊接热循环的非平衡特性，使得在加热过程中发生 相变，随后在急速冷却过程中又发生 逆相变过程未能充分进行，因而导致奥氏体和铁素体两相比例的失调（奥氏体相减少），进而影响双相不锈钢焊接接头的塑性及耐蚀性能。 措施: 对焊缝可采取超合金化设计; 对HAZ则只有从工艺上（采用大线能量、多层焊和缓冷等）来解决。（二）双相不锈钢焊接接头的耐蚀性 在近缝区由于 相减少，出现 相界，并析出第二相（主要是铬的氮化物） 形成贫铬层所致。 措施：控制母材 相比例（三）双相不锈钢焊接接头的脆化 原

22、因是 相数量30% 出现 相界，并析出铬氮化物，HAZ韧性降低。（四）双相钢焊接接头的抗裂性 由相图可知双相钢是F凝固模式，应存在一定的热裂倾向。但研究表明：双相钢具有较为满意的抗热裂性能。冷裂纹：主要是在高H的条件下， 相过多的HAZ区和焊缝才会产生冷裂纹。53、奥氏体钢、双相钢焊接工艺（一）焊接方法的选择 原则：电弧氧化性要小， 热源集中，自动化程度高，焊接速度快。（二）焊接材料的选择 适用性原则：要求焊缝的化学成分与母材接近，有时采用超合金化。（三）焊接工艺要点 下料方法：采用机械加工，等离子或激光切割。 开坡口和焊前清理 焊接规范：小电流、不做摆动，不预热，快冷却，保持较低的层 间温度

23、，一般要求窄焊道防止接头过热。 与腐蚀介质接触的工作的焊缝最后焊，且不能在工作面上随便引弧。 焊接时采用夹具，反变形措施。 接头一般不进行热处理。如要求耐晶间腐蚀，可进行固溶处理和稳定 化处理。54、铁素体不锈钢焊接铁素体不锈钢的焊接特点: HAZ脆化和晶间腐蚀HAZ脆化 ： 粗晶脆化; s相脆化； 475脆化晶间腐蚀: C、N在F内不仅扩散速度快，且溶解度也低。因而，925以上加热后，在随后的快冷过程中，高铬的C、N化物沿晶界析出使贫铬区的形成。焊接材料 同质焊材：焊缝金属呈粗大的F组织，引起粗晶脆化，室温下韧性低，易产生裂纹。应尽量限制杂质含量，提高其纯度，同时进行合理的合金化。 异质焊缝

24、： 焊接材料（在不宜进行预热或焊后热处理的情况下），焊后不可进行退火处理。焊接方法 手工电弧焊（SMAW）、 气体保护焊（MAG TIG)、埋弧自动焊（SAW）、 等离子弧焊 、电子束55马氏体不锈钢的焊接焊接性问题：冷裂纹、HAZ脆化焊接工艺特点焊接方法：手工电弧焊（SMAW）、气体保护电弧焊 焊接材料：为防止冷裂，可选用奥氏体焊接材料焊接工艺参数：焊前预热与后热56、珠光体钢与奥氏体不锈钢焊接性分析（焊接方法: SMAW、TIG 、MIG (生产条件与效率) 母材对焊缝的稀释,引起焊缝组织与性能的变化 由于P钢的稀释作用,会引起焊缝组织与性能发生较大的变化, 如果焊材选择不当,则焊缝会产生

25、数量不等的M ,使接头塑性和韧性下降。 通过调整填充金属的成分及熔合比,可改变焊缝的成分、组织与性能, 从而获得抗裂性较高的组织。57、凝固过渡层的形成：熔池边缘的液态金属温度相:对较低，流动性较差，液体状态停留时间较短，机械搅拌、对流作用较弱，导致熔化的母材不能与填充的金属充分混合，存在合金浓度梯度明显。58、碳迁移过渡层的形成：C 在 d 相中扩散系数 C在 g 相中；而C 在 d 相中溶解度远小于C在 g 相中溶解度，同时g 相中含有较多的碳化物形成元素59、珠光体钢与奥氏体不锈钢的焊接工艺焊接材料原则: 能克服珠光体钢对焊缝金属稀释带来的不利影响；“超合金焊材” 抑制增碳及碳化物形成元

26、素的不利影响 保证接头力学性能和使用性能 焊接接头区不产生冷热裂纹3.焊接参数: 采用大坡口、小电流, 快速多层焊等工艺。4.一般不进行焊后热处理 60、碳在铸铁中存在形式分类： 白口铸铁（C）灰铸铁（G）： 普通灰口铸铁（片状）HT150 HT200 球墨铸铁（球状） QT40018 , QT600-3 蠕墨铸铁（蠕虫状） 可锻铸铁（团絮状）61、铸铁焊接的应用：铸造焊接缺陷的焊补、已损坏的铸件成品件的焊补、零件的生产62、铸铁焊接性分析焊接性问题：白口及淬硬组织、冷裂纹、热裂纹和 气孔白口及淬硬组织的危害：导致产生焊接裂纹、难于机加工，发生打刀现象冷裂纹产生部位：焊缝、热影响区冷裂纹产生原

27、因：a 铸铁塑性差b 石墨尖端应力集中c 白口组织收缩率大（白口：2.3%、铸铁：1.26%），易导致剥离性裂纹d 半熔化区: 易产生白口、马氏体组织铸铁焊接方法 电弧焊（电弧热焊、电弧冷焊）, 气焊, 钎焊63、改善冷裂纹的一些措施: a 石墨化过程 (促进石墨化元素：C、Si、Al、Ni、Cu)石墨化过程可引起体积膨胀，起到松弛焊接应力，因而可改善抗裂性b 相变塑性：向焊缝金属中过渡一定的Mn、Ni、Cu可诱发贝氏体相变，也可发生体积膨胀，松弛焊接应力，从而改善抗裂性能。c 冷却速度：焊后冷却速度越慢，白口、淬硬马氏体组织越少，因而冷裂纹敏感性越小。d 焊接材料：采用异质焊接材料是解决铸铁

28、焊接冷裂纹的一种有效方法。64、热裂纹：采用低碳钢与镍基焊条冷焊时，易出现结晶裂纹球墨铸铁焊接性特点1. 球墨铸铁由于含有 Mg ,Y, Ce ,Ca等球化剂，高温奥氏体稳定性更强，因而白口、淬硬组织更明显。2. 球墨铸铁由于强度级别更高、塑性好，接头强度与塑性匹配困难。65、铝及其合金的焊接性分析铝及其合金焊接时主要问题是： 铝合金接头失强、软化严重，强度系数低 气孔问题 热裂纹问题铝合金接头失强：铝合金的热影响区HAZ由于受热而发生软化、强度降低使接头与母材无法达到等强。铝及其合金的气孔只有H2气孔：氢在铝中溶解度随温度变化剧烈、密度小，气泡在熔池中上 升速度较慢，加上铝的导热性强，熔池凝

29、固速度快。 防止办法 减少氢源：焊材、母材化学、机械清理。 工艺方法 TIG 弧柱气氛中的H2的影响小，主要是防止工件上的氧化膜，要求电流大些熔透边缘，减少氧化膜的影响，但又要防止熔池在高温停留时间长吸附H2，故应用大I、大V。 MIG 焊丝是主要的威胁，需要足够的时间使气体逸出，因此希望q/u大些，增大I适当,但主要靠减少u 。 66、热裂纹：焊缝凝固裂纹和近缝区液化裂纹原因： 存在大的两相区，当杂质存在，形成低熔共晶薄膜 膨胀系数大防止措施 控制及调整冶金因素 通过合理确定焊缝的合金成分，原则： 细化晶粒 减少BTR区 改变液态薄膜的形状及性质方法： 选用裂纹倾向小的母材 选用焊丝改善焊缝组织 治愈热裂纹 控制及调整力学因素 原则：减少拉应力、改善应力应变状态 方法：选择工艺参数、减少接头刚性、减少应力集中、反焊接变形方法 特殊措施 磁控电弧振荡 ： 振荡改变柱状晶方向，使裂纹扩展通道变得弯曲，增加裂纹扩展阻力。细化晶粒，降低热裂倾向。消除偏析。 电磁搅拌 ： 细化晶粒，降低热裂倾向，消除偏析。67铝及铝合金另外问题：强的氧化能力、高的热导率和比热容、易焊穿68 纯铜（紫铜）根据铅、铋、氧、硫、磷杂质的含量， 工业纯铜可分为四种：T1、T2、T3、T4。“T”为铜的汉语拼音字头，编号越大，纯度越低。 无氧铜：其含氧量极低