毕业设计托板零件冲压工艺及模具设计

1、南昌航空大学科技学院学士学位论文1 引言模具是工业生产中使用最为广泛的基础性工艺装备,被广泛用于制造业的各个领域。模具生产的制件所表现出来的高精度、高复杂性、高一致性、高生产率和低消耗是其他加工制造方法所不能比拟的。在汽车、电机、仪表、电器、电子、通讯、家电和轻工业等行业中，60%80%的零件都要靠模具成形，随着近几年来这些行业的迅速发展，对模具的要求越来越迫切，精度要求也越高，结构也越来越复杂。模具技术水平的高低已经成为衡量一个国家制造业水平高低的重要标准，并在很大程度上决定着产品的质量、效益和新产品的开发能力。目前，国内外模具工业迅猛发展，其产值已超过机床工业的产值。而我国的模具工业起步晚

2、，底子薄，但是我国模具工业作为一个独立、新型的工业，正处于其自身的飞速发展阶段，已经成为我国国民经济的基础工业之一，其发展前景是十分广阔的。社会主义经济体制的一基本原则就是一切的改变都是根据市场的需要来定，市场的需要就是我们所随之改变的。现代工业需要的高精度、高效率的模具产品。而板料冲压加工具有生产效率高、生产成本低、尺寸精度好、易于实现机械化和自动化等优点，使其在模具制造业中占据十分重要的地位。现代工业需要先进的模具设备，更需要大批掌握模具技术的专业人才。 我校的材料与工程系在毕业设计的环节开设了模具设计方面的课题供学生选择，旨在加强学生对模具行业以及对模具制造全过程的一个了解跟认识。作为一

3、名大四机械设计制造及其自动化专业的学生来说，选择模具作为毕业设计的课题，是一个很好锻炼的机会，它将我四年所学的一些基础课程和专业课程更加综合的运用，更是为我提供了一个良好的平台，为我将来走进工厂打下了一个良好的开局。本论文阐述的是托板的落料冲孔复合模及弯曲模设计。复合模是在压力机的一次行程中，在同一工位上完成两种或两种以上的冲压工序，其机构形式分为正装和倒装两种。而此次的托板的落料冲孔复合模的结构形式采用的是倒装结构，凹模安装在模具上模座，而增加了一个凸凹模安装在模具的下模座上。这样，倒装复合模废料清理无须二次清理，生产效率较高，操作方便安全。复合模的结构紧凑，生产效率高，冲压件的精度高，适合

4、大批量的生产，符合此次设计的基本技术要求。但复合模的结构复杂，制造时相对困难。弯曲模的设计过程与复合模的设计大致相同，但弯曲模的结构设计较复合模的结构设计更为简单些。弯曲过程是对复合模冲裁后的落料件进行弯曲，而且弯曲后的弯曲件是最后所需要的标准零件，故在设计的时候我们需要对其精度进行必要的控制，以达到零件所需达到的要求。 根据模具的特点，此次托板复合模具设计中主要是对凸模、凹模和凸凹模的结构设计及尺寸计算，其中主要是对各自工作部分的尺寸设计及其标准的选用，用以保证托板的精度和质量要求。而弯曲模具设计中主要是对凸模、凹模的结构设计、弯曲半径计算和工作部分尺寸的设计，由于模具许多零件大多已经标准化

5、，如模架、模座、导柱、导套、螺钉、销钉等，这为我们在设计中，提供了许多的标准选用。这样一来，在此次托板设计中就不需要对这些标准件进行设计，只要根据模具的整体设计及生产需要进行选用，为设计的过程提供不小的方便。而弯曲模具设计中主要是对凸模、凹模的结构设计及工作部分尺寸的设计，由于本人水平有限，加之初次接触模具方面的设计，故在设计中不免存在不少纰漏及错误之处，敬请评阅老师批评指正。2 托板落料冲孔复合模设计冲裁是利用模具使板料在凸、凹模刃口剪切作用下，沿一定轮廓形状分离的一种冲压工序。从广义上说，冲裁是分离工序的总称，它包括落料、冲孔、切断、修边等多种工序，其中用的最多的是落料和冲孔。从板料上冲下

6、所需的零件（或毛坯）称为落料；在工件上冲出所需形状的孔称为冲孔。 此次设计采用的是落料冲孔复合模，这种模具能在压力机的一次行程中，完成落料、冲孔两道工序，所冲压出的工件精度较高，不受送料误差的影响，内外形的相对位置重复性好，表面较为平直。2.1托板冲裁工艺性分析本设计是托板落料冲孔复合模及弯曲模，托板零件简图如图21所示。图 2-1 托板零件图设计使用的数据及设计技术要求如下：生产纲领：大批量；材料：08F；材料厚度：1.5mm；零件制造精度：IT10。冲压之前应对冲裁件进行必要的工艺性分析。所谓冲裁件的工艺性是指冲裁件对冲压工艺的适应性，即冲裁件的结构、形状、尺寸及公差等技术要求，是否符合冲

7、裁加工的要求。良好的冲裁工艺性可以保证材料消耗少、工序数目少、模具结构简单且寿命长、产品质量稳定、操作安全方便等优点。因此，冲裁件的工艺性是否好，对冲裁件质量、生产效率及冲裁模的使用寿命均有影响。冲裁件的工艺性主要包括结构工艺性和尺寸精度，以下就对这两方面加以分析说明。2.1.1托板的结构工艺性1）托板的外形冲裁件的外形应尽可能的简单、对称、规则，或由简单的几何图形组成的外形，避免有过长的悬臂或狭槽，若有的话，则悬臂或狭槽的宽度应满足：宽度b1.5t，并且冲孔的尺寸不能太小。由托板的零件图2-1可得知，托板的外形满足工艺性要求。2）托板的孔间距和孔边距冲裁件的孔间距和孔边距不能太小，否则将影响

8、模具强度和零件质量。一般，取孔间距b1.5t，孔边距b1t。由托板的零件图2-1得知，孔间距有两个：77mm和30mm，孔边距有两个：25mm和15mm，均满足工艺性要求。2.1.2 托板的尺寸精度普通冲裁件内外形尺寸的经济精度等级一般不高于IT11，落料件的公差等级最好低于IT10，冲孔件比落料件高一级，最好低于IT9。普通冲裁件外形与内孔尺寸公差、孔中心距公差、孔中心与边缘尺寸公差见表21、表22、表23。表2-1 冲裁件内外形能达到的经济精度基本尺寸/mm材料厚度t/mm 3 366101018185001IT12IT13IT1112IT14IT12IT13IT1123 IT14 IT1

9、2IT13表22 两孔中心距公差(mm)料厚t普通冲裁模高级冲裁模孔 距 基 本 尺 寸<5050150150300<5050150150300<1±0.10±0.15±0.20±0.03±0.05±0.0812±0.12±0.20±0.30±0.04±0.06±0.1024±0.15±0.25±0.35±0.06±0.08±0.12表23 冲裁件孔中心与边缘尺寸公差(mm) 料厚 （mm）孔中心与

10、边缘尺寸50501201202202203202±0.5±0.6±0.7±0.824±0.6±0.7±0.8±1.0根据上述的表格数据与零件图21上的尺寸及尺寸精度要求相比较可以得知，托板的尺寸精度满足冲裁的工艺性要求。2.2托板冲裁间隙冲裁模凸模和凹模刃口之间的间隙称为冲裁间隙，单面用间隙用C表示，双面间隙用Z表示。如无特殊说明，冲裁间隙一般是指双边间隙。冲裁间隙的数值等于凸、凹模刃口尺寸的差值，如图22所示，即 ZD凹D凸 （21）式中：Z 冲裁间隙（mm）； D凹冲裁模凹模直径尺寸（mm）D凸冲裁模凹模直径尺

11、寸（mm）。 图22 冲裁间隙2.2.1冲裁间隙对冲裁工艺的影响冲裁间隙是冲裁工艺与模具设计中一个很重要的工艺参数。间隙的大小不仅对冲裁断面质量及尺寸精度有很重要影响，而且还对冲裁工艺力、模具寿命等也有极大的影响。1）对冲裁断面质量的影响间隙过小时，上、下裂纹不能相遇重合，板料将被第二次剪切，断面产生两个光亮带，并造成夹层，毛刺被拉长。间隙合理时，上、下表面产生的初始裂纹相重合，光亮带较大，塌角带、断裂带、毛刺区都较小，锥度也较小。间隙过大时，上、下裂纹仍不能相遇重合，因应力状态中的拉应力增大，材料容易产生裂纹，使塑性变形较早结束。所以光亮带变窄，毛刺相对较大，锥度也较大。2）对冲裁件的尺寸精

12、度的影响所谓冲裁件的尺寸精度是指冲裁件实际尺寸与基本尺寸的差值，它由两方面组成：一是冲裁件相对凸、凹模尺寸的偏差；另一个是模具的制造偏差。所以说冲裁间隙的选取对冲裁件的尺寸精度的影响是相当的大。当间隙过小时，板料在冲裁过程中除受剪切作用外还受到较大的挤压作用，这样由于冲裁后的材料回弹的影响，使得冲裁件的尺寸向实体的反方向胀大，即落料件的尺寸将会小于凹模的尺寸，冲孔件的的尺寸将会小于凸模的尺寸，这样使得需要的零件的尺寸达不到要求，造成零件的报废。当间隙适当时，冲裁过程中板料的变形区受到比较纯的剪切作用下被分离，使得落料件的尺寸等于凹模尺寸，冲孔件的尺寸等于凸模尺寸，保证了零件的尺寸精度要求。当间

13、隙过大时，则板料在冲裁过程中除受剪切作用外还产生较大的拉伸与弯曲变形，这样冲裁后由于材料回弹的影响，将使得冲裁件的尺寸向实体方向收缩，即落料件的尺寸将会小于凹模的尺寸，而冲孔件的尺寸将会大于凸模的尺寸。3）对冲裁工艺力的影响间隙愈小，冲裁变形区的压应力越大，拉应力越小，材料变形抗力大，冲裁力越大；反之，冲裁力减小但不明显。间隙对卸料力、推件力、顶件力的影响很显著，随着间隙的增大，从凸模上卸料和从凹模中顶出工件都很省力，这些力都明显降低。4）对模具寿命的影响冲裁时，凸、凹模上受到被冲材料的反作用力，由于材料与模具实际接触面积很小，故接触面上的单位压力极高。在高压的作用下，加上材料的塑性流动和滑动

14、，刃口的端面和侧面就会发生磨损。若间隙过小，则摩擦越严重，模具寿命越短。而较大的间隙，不仅可以减小磨损，也可以缓解间隙不均匀的影响。从而提高模具的寿命。2.2.2 冲裁间隙的选取由上述可知道：冲裁间隙对冲裁件质量、冲压力、模具寿命等都有很大的影响，所以，并不存在一个绝对合理的间隙值，能同时满足冲裁件断面质量最佳、尺寸精度最高、冲模寿命最长、冲压力较小等各方面的要求。因此,必须根据冲裁件的情况、模具结构、冲压方法以及模具加工方法等因素，酌情增减间隙值，如：1）对于尺寸精度、断面垂直要求高的冲裁件，应选用较小的间隙值，反之对于尺寸精度和断面垂直度要求不高的冲裁件，应从降低冲裁力、提高模具寿命出发，

15、选用大间隙值；2）在同样条件下，非圆形凸、凹模刃口形状应比圆形的间隙要取大些。冲孔比落料的间隙要大；3）凹模为斜壁刃口时的间隙值比直壁刃口间隙要小；4）高速冲裁时模具容易发热，间隙应增大；由以上所述可以得知，为了获得合格的冲裁件、较小的冲压力和保证模具有一定的寿命，冲裁间隙有一个合理的范围，称为合理间隙，只要间隙取在在这个范围内，就可以冲出良好的零件。这个范围的最小值称为最小合理间隙(Zmin)，最大值称为最大合理间隙(Zmax)。同时考虑到冲模在使用时会逐渐磨损，间隙会增大，故在设计和制造新模具时，应采用最小合理间隙值。由表24可查得最大、最小间隙值。表24 冲裁模刃口始用间隙材料名称08F

16、、10、35、09Mn、Q23516Mn45、T7厚度（t）初始间隙ZZminZmaxZminZmaxZminZmax1.00.100.130.100.140.170.201.20.130.160.140.180.210.241.50.150.190.170.240.270.31由上表可查得：托板的冲裁间隙可取ZZmin0.15mm。2.3 托板凸、凹模刃口尺寸及制造公差的计算在冲裁过程中，凸、凹模刃口部分尺寸及制造公差将直接影响冲裁件的尺寸精度，同时，模具的合理间隙值也是靠凸、凹模刃口尺寸及其公差来实现和保证的。因此，正确确定冲裁模凸、凹模刃口的尺寸及制造公差是相当重要的。2.3.1 凸、凹

17、模刃口尺寸及制造公差计算的原则生产实践证明，由于凸、凹模刃口间隙的存在，落下的料和冲出的孔都带有锥度，且落料件的尺寸接近于凹模刃口的尺寸，冲孔件的尺寸接近于凸模刃口的尺寸。所以，计算凸 、凹模刃口尺寸及制造公差时应遵循的原则如下：1）落料时，落料件的尺寸取决于凹模尺寸；冲孔时，孔的尺寸取决于凸模尺寸。因此，设计落料模时，以凹模为基准，间隙取在凸模上；设计冲孔模时，以凸模为基准，间隙取在凹模上。2）在设计凸、凹模刃口尺寸时，考虑到冲裁时凸、凹模的磨损，故在设计落料模时，凹模公称尺寸取工件尺寸公差范围内的较小尺寸；设计冲孔模时，凸模公称尺寸取工件尺寸公差范围内的较大尺寸。这样，在凸模、凹模受到一定

18、磨损时仍冲出合格零件。3）在确定模具刃口制造公差时，既要能保证工件的精度要求，又能保证合理的间隙数值。一般模具制造精度比工件精度高34级。4）冲裁模刃口尺寸均按“入体”原则标注，即凹模刃口尺寸偏差标注正值，凸模刃口尺寸偏差标注负值，而对孔心距以及不随刃口磨损而变的尺寸，取为双向偏差。2.3.2 凸、凹模刃口尺寸及制造公差的计算方法根据上述基本原则，可以确定凸模和凹模的刃口尺寸及制造公差。由于模具加工和测量方法的不同，凸模与凹模刃口尺寸及制造公差的计算方法，可分为两种：凸模与凹模分开加工和凸模与凹模配合加工。1）凸模与凹模分开加工分开加工是指凸模与凹模分别按照各自的图纸单独加工，模具间隙靠加工出

19、的尺寸保证。采用凸模与凹模分开加工这种方法，要分别计算和标注凸模和凹模刃口尺寸与制造公差。为了保证间隙值，应满足式22条件。 凸 +凹 ZmaxZmin （22）式中：凸 凸模的制造公差，其值见表25； 凹 凹模的制造公差，其值见表25。 表25 规则形状冲裁时凸模、凹模的制造公差基本尺寸凸模公差凸凹模公差凹180.0200.02018300.0200.02530800.0200.030下面就冲孔和落料两种情况加以分析讨论。（1）冲孔根据刃口尺寸计算原则，冲孔时应首先确定凸模刃口尺寸。由于基准件凸模的刃口尺寸在磨损后会减小，因此应使凸模的基本尺寸接近工件孔的最大极限尺寸，在增大凹模尺寸以保证最

20、小合理间隙Zmin。凸模的制造取负偏差，凹模取正偏差。设工件孔的尺寸为D，其计算公式为： d凸 = (dx) （23） d凹 = (d凸Zmin) （24）式中 d凸、d凹 冲孔凸、凹模基本尺寸（mm）；工件制造公差（mm)；x 磨损系数，其值可查表26。表26 磨损系数x料厚t/mm非圆形冲件圆形冲件10.750.50.750.5冲件公差/mm10.160.170.350.360.160.16120.200.210.410.420.200.20240.240.250.490.500.240.24（2）落料根据刃口尺寸计算原则，落料时应首先确定凹模刃口尺寸。由于基准件凹模的刃口尺寸在磨损后会增

21、大，因此应使凹模的基本尺寸接近工件轮廓的最小极限尺寸，再减小凸模尺寸以保证最小合理间隙值Zmin。仍然是凸模取负偏差，凹模取正偏差。设工件尺寸为D，其计算式如下：D凹=（Dx） （25） D凸=（D凹Zmin） （26）式中：D凹、D凸落料凹、凸模基本尺寸(mm)。2）凸模与凹模配合加工对于形状复杂或材料薄的零件，为了保证凸、凹模之间一定的间隙值，必须采用配合加工。此方法是先加工好其中的一件(凸模或凹模)作为基准件，然后以此基准件为标准来加工另一件，使它们之间保持一定的间隙。这种加工方法的特点是：（1）模具间隙是在配制中保证的，因此不需要校核凸 + 凹 ZmaxZmin，所以加工基准件可以适当

22、放宽公差，使其加工容易。（2）尺寸标注简单，只需在基准件上标注尺寸和公差，配制件仅需要标注基本尺寸并注明配合所留间隙值。目前一般工厂大多采用这种方法，但用此方法的缺点是制造的凸、凹模是不能互换的。由于复杂工件形状，各部分尺寸性质不同，凸模与凹模磨损情况也不同，所以基准件的刃口尺寸需要按不同方法计算。如图23为一落料件，应以凹模为基准件，凹模的磨损情况可分为三类：第一类是凹模磨损后增大的尺寸（图中A类尺寸）；第二类是凹模磨损后减小的尺寸（图中B类尺寸）；第三类是凹模磨损后没有增减的尺寸（图中C类尺寸）。同理，对于图23的冲孔件，应以凸模为基准件，可根据凸模的磨损情况，按图示方法将尺寸分为A、B、

23、C三类。当凸模磨损后，其尺寸的增减情况也是增大、减小、不变这一同样的规律。因此，对于复杂形状的落料件或冲孔件，其模具基准件的刃口尺寸均可按下式计算。A类： Aj（Amaxx） B类： Bj（Bmin x） C类： Cj（Cmin0.5）± （27）式中： Aj 、Bj 、Cj 基准件尺寸（mm）；Amax 、Bmin、 Cmin工件极限尺寸（mm）；工件公差（mm）。 落料件 冲孔件图23 落料、冲孔件的尺寸分类对于与基准件相配合的非基准件凸模或凹模的刃口尺寸和公差一般不在图样上标注，而是仅标注基本尺寸，并注明其公差按基准件凹模或凸模的实际尺寸配做，并保证应留的间隙值。另外，如果由于

24、加工的需要，希望对落料件以凸模为基准件，对冲孔件以凹模为基准件，则模具基准件的刃口尺寸可按式28计算：A类： Aj（AmaxxZmin）B类： Bj（BminxZmin）C类： Cj（Cmin0.5）± （28）下面就此次托板设计的凸、凹模刃口部分尺寸及制造公差计算如下：1）冲孔凸、凹模刃口部分尺寸孔11mm：由冲孔所得。查表24得最大、最小合理间隙值：Zmax0.19 mm ，Zmin0.15 mm。查表25得凸、凹模制造公差： 凸0.02 mm ，凹0.02 mm。较核：ZmaxZmin0.190.150.04 mm，凸凹0.04 mm。满足ZmaxZmin凸凹条件。查表26得磨

25、损系数x： x0.75。由凸、凹模刃口尺寸的计算方法，对于孔211的凸、凹模刃口尺寸可采用凸模与凹模分开加工方法计算。根据式（23）和（24）得：d凸=（d1 + x）（110.75×0.07） mm 11.05 mmd凹（d凸Zmin ）（11.050.15） mm 11.20 mm 同理，对于孔9mm： d凸=（d2 + x）(90.75×0.058) mm 9.04 mm d凹（d凸2Zmin ）(9.04+0.15) mm =9.19 mm对于孔心距（30±0.12），由冲孔是获得，故有：L凹=（Lmin + 0.5）±/8 =（29.88+0.

26、5×0.24）±（0.24/8） = 30±0.03（mm）2）落料时凸、凹模刃口部分尺寸由于托板落料形状较复杂，故采用配合加工方法，其凸、凹模刃口部分尺寸计算如下：根据计算原则，以凹模为基准件，因凹模磨损后，刃口部分尺寸都增大，因此属于A类尺寸。查表26得磨损因数x为：当 0.16时，x1；当0.170.35 时，x0.75。按式（27）中：Aj （Amaxx） 得： 60凹 （601×0.12） mm= 59.88 mm50凹 （501×0.1） mm = 49.9 mm 30凹（301×0.084） mm29.916 mm 11

27、7凹 （1171×0.14） mm 116.86 mm2.4 托板排样排样是指冲裁件在条料、带料或板料上的布置方法。排样设计是一项极为重要的、技术性很强的设计工作。排样是否合理，直接影响到材料利用率、冲件质量、生产效率、冲模结构与寿命等，所以，排样工作的好坏是左右冲裁经济效益的重要因素之一。2.4.1 材料的合理利用排样的目的在于节约原材料，在保证安全的情况下，尽可能的降低成本。衡量排样经济性、合理性的指标是材料的利用率。一般以一个进距内的材料利用率来表示，其计算公式如下： = ×100% （29）式中 A 冲裁件面积（包括内形结构废料）（mm2）； n 一个进距内冲裁件数

28、目； b 条料宽度（mm）；h 进距（mm）。也可用一张板料上总的材料利用率总来表示，其计算公式如下： 总= ×100% （210）式中 总一张板料上冲裁件总数目；L 板料长（mm）。由以上公式可得，(总)值越大，则材料废料越少，材料的利用率也越高。2.4.2 搭边值的确定 排样中工件之间，以及工件与条料侧边之间留下的余料称为搭边。搭边的作用是补偿条料的定位误差和保持条料有一定的刚度，以保证冲出合格的工件和送料方便。搭边还可以保持条料有一定的强度和刚度，便于送料，提高劳动生产率。搭边是废料，从节省材料出发，搭边越小越好。但过小的搭边值容易挤进凹模，增加刃口磨损，降低模具寿命，并且也影

29、响冲裁件剪切表面质量。为了避免这一现象，一般可取等于材料的厚度。搭边值的大小与下列因素有关：1）材料的力学性能：一般来说，硬材料的搭边值可小些，而软材料、脆性材料的搭边值要略大一些。2）工件的形状与尺寸：冲裁件的尺寸大或有尖突的复杂形状时，则搭边值要去取大一些；反之则取小一些。3）材料厚度：材料较厚的工件搭边值应取大一些。4）送料方式及挡料方式：用手工送料、有侧压板导向的搭边值可以小一些。5）卸料方式：弹性卸料比刚性卸料的搭边值要小一些。一般来说，搭边值是由经验确定的。表27列出了冲裁时的最小搭边值。表27 冲裁金属材料的搭边值 料厚 手送料自动送料圆形非圆形往复送料aa1aa1aa1aa11

30、1.51.521.532 3 2>1221.52.523.52.532因为此次设计采用的往复送料形式，故由表可查得搭边值：冲裁时的最小搭边值的大小为：a3.5，a12.5。2.4.3 确定托板排样方法常用的冲裁件的排样方法分为三类。1）有废料排样有废料排样是指沿工件全部外性冲裁，工件与工件、工件与条料边缘都留有搭边。这种排样的缺点就是：材料的利用率低。但是，有了搭边值的存在就保证了冲裁件的质量，提高了模具的寿命。2）少废料排样少废料排样是指模具只沿工件部分外行轮廓冲裁，只是局部有搭边的存在，这样一来就提高了材料的利用率。3）无废料排样无废料排样是指工件与工件之间及工件与条料侧边之间均无搭

31、边的存在，模具刃口沿条料顺序切下，直接获得工件。 少、无废料排样的缺点是工件质量较差，模具的寿命不高。但这类排样可以节省材料，还具有简化模具结构、降低冲裁力和提高生产率等优点。并且，工件必须具备一定的形状特征才能采用少、无废料排样。上述的三类排样方法，按工件的外行特征又可分为直排法、斜排样、对排法、混合排、多行排、裁搭边法等形式。根据零件的对称性结构特点，此设计的排样图采用直对排有废料排除，其排样图如图24所示。图24 排样图2.4.4 毛坯的展开尺寸由托板零件可得展开图见图25，毛坯的展开尺寸按弯曲件展开来算。中性层半径的计算公式为： r = R + Kt （211） 式中：r中性层半径；

32、R弯曲内半径，R=1.5mm； K中性层位置因素，由表28查得； t材料厚度，t=1.5。图25 毛坯的展开图则中性层半径： r=1.5+1.5×0.31=1.97mm 中性层长度： l=（r）/180º=3.09mm 于是，托板的展开长度为： L=（801.51.5）（401.51.5）3.09 =117.09117mm 表28 中性层位置因素K与R/ t比值的关系 R/t 0.10.51.01.5K 0.21 0.25 0.31 0.362.4.5 条料宽度的确定在排样方式和查得的最小搭边值之后，根据条零件的排样方法和展开长度就可以确定条料的宽度，进而可以确定导料板间间

33、距。条料的宽度要保证冲裁时冲件周边有足够的搭边值，导板见距应使条料能在冲裁时顺利地在导料板之间送进，并与条料之间在一定的间隙。由排样图2-4中，我们可以得到条料的宽度和送进步距如下：条料宽度：b =50×2673.5×22.5 (mm) = 174.5 (mm) ；送进步距：h=602×5 (mm) =70 (mm)。2.5 复合模凸模、凹模和凸凹模的结构设计2.5.1 凸模1）凸模的结构形式与固定方法 由于冲件的形状和尺寸不同，所以凸模按结构分有：整体式、护套式和镶拼式；按截面形状分有：圆形凸模结构和非圆形结构凸模。不管凸模的结构形状如何，其基本结构均由两部分组

34、成：一是工作部分，用以成形冲件；二是安装部分，用来使凸模正确地固定在模座上。 凸模的固定方法有台肩固定、铆接固定、粘结剂浇注固定、螺钉与销钉固定等。本次设计选用的凸模结构是整体式圆形凸模。为保证强度、刚度及便于加工与装备，凸模结构常做成圆滑过渡的阶梯形，前段直径为d的部分是具有锋利刃口的工作部分，中间直径为D的部分是安装部分，它与固定板按H7/m6或H7/n6配合。 圆形凸模已经标准化，其固定方式见图26。此次设计采用的是圆形凸模B型，其其结构形式见凸模零件图FH0101和图FH0102。图26凸模固定形式2）凸模的长度 对采用弹性卸料板的冲裁模，其凸模的长度应根据模具的具体结构确定。采用固定

35、卸料板的冲裁模，基本结构如图所示。凸模的长度按下示计算。 Lt1t2t3l(212)式中，t1凸模固定板的厚度（mm）； t2卸料板的厚度（mm）； t3导尺厚度； l附加厚度，包括：凸模进入凹模的深度：总修磨量612mm；凸模固定板与卸料板之间的安全距离L1=1520mm。此次设计采用的是弹性卸料装置，故其凸模长度根据凹模厚度、凸模固定板厚度和模具的总体设计要求确定，尺寸见零件图。3）凸模强度的校核在一般情况下，凸模的强度是足够的，所以不用进行强度校核。但是对于对于特别细长的凸模或板料厚度较大的情况下，应进行压应力和弯曲应力的校核，检查其危险断面尺寸和自由长度是否满足强度要求。此次设计时采用

36、的是圆形凸模B型，其强度不需要进行校核。2.5.2 凹模1）凹模的结构形式与固定方法凹模的结构形式也有很多种，按凹模的刃口形式可分为平刃和斜刃；按外行可分为标准圆凹模、锥形孔口凹模；按凹模的结构可分为整体式凹模和镶拼式凹模。此次设计采用的是整体式凹模，其结构形式见凹模零件图。因为采用的是倒装结构，故凹模采用六角螺钉和圆柱销钉固定，其形式见复合模的装配图。2）凹模的刃口形式（1）锥形刃口：如图27()所示。冲裁件或废料容易通过，凹模磨损后的修磨量较小。但刃口强度较低，刃口尺寸在修磨后略有增大。适用于形状简单，精度要求不高，材料厚度较薄工件的冲裁。当t2.5mm时，15；当t2.56mm时，30；

37、当采用电火花加工凹模时，420。 () ()本文档由优秀排骨整理，由于百度爱问文库很难上传CAD图纸超大附件，需要的同学请联系QQ：1940527833 图28凹模外形尺寸由图28得：凹模厚度的确定式见（213）。 H=Kb （213）凹模壁厚的确定式见（214）。c=(1.52)H （小型凹模） c=(23)H （大型凹模） （214）式中：b凹模孔的最大宽度mm； K因数，见表29；H凹模厚度；c凹模壁厚。表29 因数K的数值材料厚度t/ mmb/ mm0.512501000.20.220.281002000.150.180.20按上式计算的凹模外形尺寸，可以保证凹模有足够的强度和刚度，一

38、般可不再进行强度校核。根据经验式可以得知，H=Kb0.2×117 mm23.4 mm； c=1.5H=1.5×34.9mm =35.1 mm。取整后，取凹模厚度为24 mm，凹模壁厚为35 mm，图27（）中h取h=6mm。则根据上面得到的凹模厚度跟壁厚，凹模的外形尺寸：长度：L=b+2×c=117+2×35=187mm；由于零件的形状左右两边的尺寸不对等，从节约材料的角度出发，故我们在此计算两个宽度，其计算如下： 宽度：B1=b12×c=3070=100 mm； B2=b22×c=6070=130 mm。根据凹模标准，可以选用200

39、×160作为凹模的外行尺寸，其结构形式见凹模零件图。2.5.3 凸凹模外型结构 凸凹模是复合模中的主要工作零件，工作端的内外缘都是刃口，一般内缘与凸模刃口的结构形式相同，外缘与凹模刃口形式相同，用凸、凹模刃口形式的计算方法可以得到其外形尺寸。其结构形式见凹模零件图FH0104。由于凸凹模内外缘之间的壁厚是由冲件孔边距决定的，所以当冲件孔边距离较小时，必须考虑凸凹模强度，强度不够时就不能采用复合模冲裁。凸凹模的最小壁厚与冲模的结构有关：正装式复合模因凸凹模内孔不积存废料、胀力小，最小壁厚可小些；倒装式复合模的凸凹模内孔一般积存废料，胀力大，最小壁厚应大些。凸凹模的最小壁厚值目前一般可按

40、经验数据确定，本次设计采用的是倒装复合模，其最小壁厚的选取查表210。表210 倒装式复合模的凸凹模最小壁厚/mm材料厚度0.40.81.01.21.5最小壁厚a1.42.32.73.23.8最小直径D1518212.6 冲压中心与冲压力的计算2.6.1 压力中心的计算 冲裁模的压力中心就是冲裁力合力的作用点。压力中心应与冲床滑块中心线重合，以保证冲裁模具的正确、平稳的工作，防止滑块承受偏心载荷，使得模具歪斜，造成凸、凹模之间的间隙不均匀，从而导致冲床滑块与导轨和模具的不正常模损，降低冲床和模具的寿命。所以在设计模具时，必须要确定模具的压力中心，并使其通过模柄的轴线，从而保证模具压力中心与冲床

41、滑块中心重合。 冲裁件的压力中心与冲裁件的重心不同，压力中心是冲裁合力的中心，与冲裁力的大小和作用位置有关，而重心则取决于工件形状和质量分布，只有当工件具有中心对称形状时，压力中心才和中心重合。托板零件是轴对称零件，所以其重心在对称中心上，所以得其所示制件展开图，选定坐标系xoy，如图29所示。因冲裁件以X轴对称，所以Y0 = 0。图29本文档由优秀排骨整理，由于百度爱问文库很难上传CAD图纸超大附件，需要的同学请联系QQ：1940527833 2.6.2 冲压力的计算在冲裁过程中，冲压力是指冲裁力、卸料力、推件力和顶件力的总称，是冲裁时压力机应具有的最小压力。冲压力是选择压力机、设计冲裁模和

42、校核模具强度的重要依据。由其定义可知，冲压力的计算包括冲裁力的计算、卸料力的计算、推件力的计算和顶件力的计算。现分别介绍如下：1）冲裁力计算冲裁力是冲裁时凸模冲穿板料所需的压力。直接影响冲裁力的大小主要因素有抗剪强度、材料厚度和冲裁件轮廓周长。同时，冲裁间隙、刃口锋利程度、冲裁速度、润滑情况等都对冲裁力有影响。一般对于普通平刃口的冲裁，其冲裁力F可按下式计算： F1L×t× (215)式中 F 冲裁力（N）； L 冲裁件的冲裁长度（mm）；t 板料厚度（mm）； 材料的抗剪强度（Mpa）。考虑到凸、凹模刃的磨损，模具间隙的波动，材料力学性能的变化以及材料厚度等因素，实际所需

43、的冲裁力还需增加30%，故选择冲床时的冲裁力可用以下公式计算： F1.3 F1L×t×b (216)式中 b 为材料的抗拉强度，Mpa在此次设计的托板落料冲孔复合模中，冲裁力包含落料力和冲孔力。下面就落料力和冲孔力两方面分别进行计算：（1）落料力：L =（6050156630661550）mm=352mm t =1.5 mm =300MPa则落料力F落1.3L×t×= (1.3×352×1.5×300)N=206 KN（2）冲孔力：L1（2××11+×9）mm=97.34 mm t 1.5 mm

44、 300 MPa则冲孔力 F冲1.3 L×t×（1.3×97.34×1.5×300）N 57 KN故托板落料冲孔时所需冲裁力的大小为： FF冲F落（20657）KN263 KN 2）卸料力、推件力和顶出力当冲裁结束后，由于材料的弹性恢复及摩擦的存在，从板料上冲裁下的部分回梗塞在凹模孔口内，而冲裁剩下的材料则会紧箍在凸模上。为了使冲裁工作继续进行，必须将箍在凸模上和卡在凹模内的材料（冲件或废料）卸下或推出。把从凸模上卸下紧箍着的材料所需的力叫卸料力，用F卸表示；把落料件从凹模洞口顺着冲裁方向推出去的力叫推件力，用F推表示；把逆着冲裁方向顶出来的力

45、叫顶出力，用F顶表示。 卸料力、推件力和顶出力是从压力机和模具的卸料、推件和顶件装置中获得的，所以选择压力机的公称压力和设计冲模以上装置时，应分别予以计算。影响这些力的因素有很多，主要有材料的力学性能与厚度、冲件形状与尺寸、冲模间隙与凹模孔口结构、排样的搭边大小及润滑情况等。在实际计算中，卸料力、推件力和顶出力通常采用经验公式进行计算，见式（217）。卸料力：F卸=K卸×F落推件力：F推=n K推×F冲顶出力：F顶=K顶×F落 （217）式中：K卸、K推、K顶 分别为卸料力、推件力系数,其值见表211；n 同时卡在凹模内的零件数。表211 卸料力、推件力、顶件力系

46、数冲件材料K卸K推K顶 钢 料厚/（mm）约0.10.060.090.10.14>0.10.50.040.070.0650.08>0.52.50.0250.060.050.06于是，卸料力： F卸=K卸×F落=（0.04×206）KN=8.24KN推件力：冲孔凹模刃口直壁高度h=6mm，则 同时卡在凹模内的零件数n4F推=n×K推×F冲=（4×0.05×57）KN 12.54KN 本文档由优秀排骨整理，由于百度爱问文库很难上传CAD图纸超大附件，需要的同学请联系QQ：19405278332.7公称压力的确定对于冲裁工序，压

47、力机的公称压力应大于或等于冲裁时总冲压力的1.11.3倍，用公式表示如下：P （1.11.3）F总（218）式中：P 压力机的公称压力； F总冲裁时的总冲裁力。 根据2.6所算得的总的冲压力得压力机的最小公称压力如下： P1.3×F总1.3×271.24325.49KN326KN2.8压力机的选择冲压工作是将冲压模具安装在冲压机上进行的，因而模具的设计要与冲压设备的类型和主要规格相匹配，否则是不能工作的。正确选择冲压设备，关系到设备的安全使用、冲压工艺的顺利实施及冲压件质量、生产效率、模具寿命等一系列重要问题。2.8.1 冲压设备类型确定压力机按床身及结构可分为开式和闭式曲

48、柄压力机。开式压力机有固定台式、可倾式和升台式三种。固定台式压力机刚性、抗震性和稳定性好，适用较大吨位。可倾式压力机产生的废料可通过自重滑下。升台式压力机适用于模具高度变化较大的冲孔、修边及弯曲工序。冲压设备类型的确定主要是根据所要完成的冲压工艺性质、生产批量、冲压件的尺寸大小和精度要求等来选择。对于托板此类小型冲裁件，主要选用开式曲柄压力机。开式曲柄压力机虽然刚度不高，但是由于它提供了极为方面的操作条件和易于安装附属装置的特点，适宜于精度要求不太高的冲压件生产，目前是中小型冲压件生产的主要设备。2.8.2 冲压设备规格的选择在选定了冲压设备的类型后，应该进一步根据冲压件的大小、模具尺寸及冲压

49、力及模具尺寸来选择设备的规格。确定压力机规格时，一般应遵循以下原则。1）压力机的公称压力不小于冲压工序所需的压力。2）压力机滑块行程应满足工件高度上能获得所需尺寸，并在冲压后能顺利地从模具上取出工件。3）压力机的闭合高度、工作台尺寸和滑块尺寸等应满足模具的正确安装。尤其是压力机的闭合高度应于冲模的闭合高度相适应。4）压力机的滑块行程次数应符合生产率和材料变形速度的要求。根据2.7已算出的总的冲裁力F275.54 KN以及最小公称压力P326 KN，考虑压力机的适用范围，故选择开式双柱可倾式压力机，其型号为J23-40，其部分参数如下：标称压力：400 KN； 滑块行程：100mm；模柄孔尺寸（

50、直径×深度）：50mm×70mm床身两立柱之间的距离：340mm；工作台尺寸：前后：460mm；左右：700mm；最大倾斜角度：30°；电动机功率：5.5KW。2.9 托板复合模总体设计与标准零件选用虽然各类模具的结构形式和复杂程度不同，但组成模具的零件种类是基本相同的。根据它们在模具中的功用和特点，分为结构性零件和工艺性零件两大类。下面就这两类零件加以分析说明以及选择的标准。2.9.1 结构性零件1）导向零件导向零件一般是指导柱和导套，而导柱、导套两者组成导向装置，其可保证冲压时上、下有精确的位置关系。对于生产批量大、要求模具寿命高、便于安装、工件精度高的模具，一般采用导向装置对上、下模进行导向，以保证上模相对下模的正确运动。常用的导向装置有导板式、滑动导柱导套式和滚珠导套式。这些导向装置都已经标准化，生产中可直接选用。在中、小型模具中最广泛采用的是滑动导柱导套式的导向装置。其结构形式及与上下模座之间尺寸关系见图210。图210 滑动导柱导套及其与上下模座之间的尺寸关系2）固定零件冲模的固