QTZ6015塔机总体设计

1、2总体设计2.1总体参数型号：QTZ6015额定起重力矩：1156 千牛米；最大起重量：8 吨；工作幅度：2.5 米60 米；最大幅度处额定起重量：1.5 吨；起升独立高度：45 米；变幅速度不小于：40 米/分钟；最大起升速度不小于：60 米/分钟；回转速度不小于：0.6 转/分钟；最低稳定下降速度不大于：7 米/分钟。2.2总体方案选择2.2.1塔基类型选择通过对塔机厂的参观和查阅相关资料，本设计采用回转自升式塔式起重机。其优点是轮廓底部尺寸小，要求较小的建筑基地空间，不影响建筑材料的堆放使 用；塔身不会转故惯性小，便于改装成附着式塔式起重机，能适应多种形式建筑 物的施工需要。由于普通上回

2、转式已经不能满足大高度吊装工作的需要，故本次设计采用自升附着式，即塔身附着在建筑物上，可以随着建筑物的升高而沿着层高逐渐爬升。爬升套架采用外爬式，因为内爬式在工作时司机不能看到起吊过程，操作不便；施工结束后，又要用辅助设备将塔机解体，并吊到地面，费工时。综上所述并考虑经济性、建筑体型、和周围空间等因素的考虑后，选择上回 转外部附着塔帽式起重机。2.2.2驱动形式起重机的性能和特点在很大程度上取决于驱动装置。本设计采用电力-机械驱动，相比内燃机-驱动更好一些。目前塔式起重机的驱动装置广泛采用起重机 和冶金专用的 YZR JZR、YDZ 系列电动机。2.2.3变幅机构型式根据国内塔机开展和使用情况

3、，采用小车变幅，即通过移动小车实现变幅。工作时吊臂安装在水平位置，小车由变幅牵引机构驱动，沿吊臂轨道移动。这种 方案的优点是：安装定位准确，变幅速度快，变幅惯性力没有回转惯性大。2.2.4爬升机构根据爬升机构的传动方式不同，自升式塔式起重机的传动方式不同，自升式 塔式起重机可分为机械式和液压式爬升机构。其中液压式采用液压油缸顶升，在 国内外广泛使用。本次设计为了塔身附着和加节方便，决定采用上回转 -外套架 爬升上加节式。2.2.5吊臂的结构形式吊臂是塔式起重机的主要结构之一。塔式起重机吊臂的结构形式有桁架压杆 式，桁架水平式和桁架混合式三种。本吊臂采用塔式起重机常用的桁架水平式吊 臂，吊臂的断

4、面制成三角形，弦杆和腹杆均由型钢制成。其中上弦杆为圆管。下 两弦杆为方管，兼做载重小车的运行轨道。2.2.6塔身的结构型式塔身是起重机最重要的受力勾践之一，有标准节通过高强度螺栓连接而成。标准节主弦杆和腹杆用无缝钢管，截面为正方形，沿塔身高度方向做成等截面结 构，整个标准节是一个空间的桁架结构。2.2.7其他结构形式塔帽采用前置式；平衡臂采用片式结构；底座节采用法兰盘。2.3各局部外形尺寸、自重和重心位置2.3.1标准节1、标准节结构分析：标准节为标准件在一定程度上可以实现互换。由上图可知，标准节由以下几个局部构成：1、主弦杆：一共 4 根；2、腹杆：横腹杆 12 根，斜腹杆 8 根；3、 爬

5、梯：扶杆 2 根，水平爬杆 8 根，节距为 255mm 连力 f 为 4 根分别焊接在扶杆两 头；4、抗扭杆：一共 3 根，均布于 3 层水平腹杆上，用于增强标准节的强度； 5、螺栓套：分别焊接在 4 根主弦杆两头，每头两个，一共 16 个，用于两头个 标准节之间的连接在螺栓套里套上螺栓实现；6顶开块：分别安装在 2 根主 弦杆上，每根 2 块，在顶升过程中用于支撑横梁。2、标准节是构成塔身的标准件，高度为 2.5 米，断面尺寸为 1.94mX 1.94m, 其结构简图如下列图所示：图2.1(3)、查找网络资料和?机械设计手册?可以得到设计结果如下表表2.1标准节各部件规格及重量序号名称横截面

6、尺 寸(mm)数量长度(mm)单位长度 理论质量 (kg.m)总重量 (kg)1主弦杆146黑104250051.29512.92横腹杆 60M61219307.99185.03斜腹杆 70M6822739.47172.24爬梯扶 杆 35M4224803.0615.25爬平水杆 28乂393501.855.86连接杆 28M344001.852.97对角平 撑 60M6227237.9943.58螺栓套 30M51612542.49顶开块415.210上封板40.811下封板40.812定位套42.4合 计997.1标准节的总重量：Q总=997.1kg计算总重量：Q计=1.1 Q总=1097

7、kg2.3.2底座节(1)、底座节结构分析：由上图可知底座节由以下几局部组成：1)、立柱：4 根；2)、平腹杆：分两 层一共八根；3)、斜腹杆：均布于底座节 4 个侧面上，每个面 2 根，共 8 根；4)、 抗扭杆：平腹杆，分两层，每层一根；5)、法兰盘：焊接在立柱底部，是底座和 混凝土根底连接的桥臂，具结构参考厂家；6)、筋板：焊接在立柱和法兰盘之间， 以加强立柱和法兰盘的连接；7)、螺栓套：用于连接底座节和标准节，共 8 个。 (2)、底座节为塔式起重机根底，用于支撑整个塔机的重量，具结构如下图：(3)、由以上分析并参照?机械设计手册?可以得出以下结论: 表2.2根底节各组成局部规格尺寸及

8、其重量厅 P名称横截面尺寸数量长度(mm单位长度理论质量(kg/m)总质量(kg)1主弦杆 146X16480051.29164.12平腹板 70X 6817949.47135.93斜腹板 70X 688159.4761.74对角平撑 70X 6225379.4748.15法兰盘425.06筋板166.07螺栓套84.0合计444.84)、底座节总重量Q总=444.8kg 计算重量：Q计=Q总父1.1 = 444.8父1.1 = 489.3kg ,取 Q计=490kg2.3.3吊臂采用水平变幅式吊臂，横截面为等腰直角三角形。采用双吊点型式。上弦杆 为无缝钢管，下弦杆为槽钢加封板，腹杆均为钢管，

9、为减轻自重，根据吊臂内力 变化，采用变截面式，材料选为 Q23S(1)、确定臂长：根据参数指标，该塔机最大幅度为 60m,确定吊臂长度L = R -097 0.72 0.5 =60.25(2)、初定吊点位置(初定的两吊点将吊臂分为Ll,L2,L3)参考化2.3.4平衡臂凡上回转塔机均需配设平衡臂，其功能是支承平衡重，用以构成设计上所要 求的作用方向与起重力矩方向相反的平衡力矩。常用的平衡臂有以下几种结构型 式：平面框架式、三角形断面桁架式、矩形截面桁架式。由于平面桁架式平衡臂 有两根槽钢或是槽钢拼焊的箱型截面梁组成，适用于要求较长平衡臂重型、超重 型自开塔机。本次设计选举该种结构式平衡臂。 由

10、于平衡臂长度与起重臂长度之 间有一定比例关系。 一般可取其比值为 0.2-0.35.为了制造及运输方便，平衡臂 的长度通常在超出一定值后制成两节，节与节之间用销轴连接。所以平衡臂：L平衡臂=13.77 m 参考同类塔机选取平衡重：Q平衡重=20300kg2.3.5塔帽塔帽是有圆管或角钢组焊接而成的四棱锥结构，是一空间桁架结构。上端通 过拉杆使起重臂保持水平，下端用四个销轴与上支座项链。参照同类型塔机塔帽 相关参数，估算塔帽重量为：Q 塔帽=2000kg2.3.6拉杆(1)、塔机拉杆如下列图所示：图 2.11图2.11(2)、塔机拉杆分析：由上图可知，塔机拉杆分为吊臂拉杆和平衡臂拉杆，下面将会对

11、这两种拉杆进行分析：吊臂拉杆：吊臂拉杆有长短两根。长拉杆：长度为 47.3m,材料为热轧钢结 构无缝钢管，理论重量为 13.903kg/m ,拉杆分为 7 节，每节 6.76m,那么 Q长=662.2kg , Q计=1.1Q长=728.2kg。短拉杆长度为 21m 材料同长拉杆，分为 4 节，每节 5.25m, Q计=1.1Q短=323kg。平衡臂拉杆：平衡臂拉杆为两根并排等长的拉杆，长度为 11.2m 材料为热轧 无缝钢管，理论质量为 9.914kg/m,分为两节每节 5.6m,那么 Q计=1.1Q = 123.2kg (3)、综上所述，可得下表分析结果：表2.8塔机拉杆参数厅 P名称长度(

12、mrm分节数数量材料理论质 量(kg/m)重心位 置(项总重量(kg)1吊臂长 拉杆47.371 108X5.513.90459.36728.22吊臂短 拉杆2141 108X5.513.90459.363233平衡臂 拉杆11.222 73 6123.259.36123.2合计1174.42.3.7套架自升式塔式起重机的构造比普通上回转塔式起重机增加了一个套架和一套 顶升装置。套架只要有套架结构、上下工作平台及装在套架上的液压顶升机构等 组成。在套架的设计中一般是按自重力矩调整为零来考虑。改塔机标准节截面尺寸为：1.94mx 1.94m,高度为 2500mm,故取套架截面尺寸为 2.5mw2

13、.5m,高度为 5300mm。参照塔机厂同类型塔机套架相关参数，估 计套架的质量为 Q套架=2800kg2.3.8回转塔身(1)、回转塔身在出厂前会先与塔帽通过连接板焊接在一起，塔身的具体结构 如下：1500图2.12(2)、回转塔身结构分析：由上图可知，回转塔身主要由以下几个局部组成：1)、主弦杆：主要用于连接塔帽并支撑起塔帽、吊臂和平衡臂的作用，长度为 1500mm 每根弦杆由两 根型号的角钢焊接而成；2)、加强腹杆和加强肋板：加强腹杆焊接于主弦杆的上 部，增加回转塔身上部的强度以支撑起吊臂和平衡臂，加强肋板焊接于加强腹板上，以进一步增强回转塔身上部的强度；3)、横、斜腹杆：各 8 根，采

14、用热轧结 构无缝钢管，对称分布于塔身各个侧面上；4)、爬梯：采用无缝钢管；5)、钱支 板 1 用于连接平衡臂，钱支板 2 用于连接吊臂，对其强度和韧性要求较高，所以 材料可以采用 Q235 加高温回火处理；6)、法兰盘和肋板：用于连接回转塔身和 上支座，具体结构尺寸参考厂家的相关产品。(3)、由以上分析，并参照塔机厂同类型塔机套架相关参数，估计套架的质量为Q回转塔身=1500kg2.3.8塔机各局部重量及到回转中心的距离为了方便设计与计算，之前设计过程中未涉及到的局部零件的重力及其到回转中心的距离均参照塔机厂家 QTZ6015 相关参数设计。QTZ6015 型塔机各部件重力及其到回转中心的距离

15、和弯矩如下表所示以吊臂一侧为正：表2.9塔机各局部重量及其到回转中心的距离和弯矩厅 P部件名称到回转中心的距离m自重N弯矩N.m1底座节0490002标准节019746003顶开套架02800004下支座019000015回转支承052501 06上支座0861007回转塔身0150001。8塔帽0.320000(60009司机室1.84500810010吊臂29.471100209034011平衡臂-8.6722130-191867.112吊臂长拉 杆24.276620160667.413吊臂短拉 杆9.57323030911.114平衡臂拉 杆-5.562460-13677.615力矩限制

16、 器0.8120096016平衡重-13.77203000-279531017配电箱-12.5430003762018起升机构-12.5422000-27588019回转机构05000020变幅机构1240004800021顶升装置-1.06000-600022电气系统-35000-1500023起重量限 制器0.321063合计657670-915073.22.4起重特性曲线力矩限制器安装位置，及其全力矩中心位置示意图:图 2.131.1.11.1.1力矩限制器的类型本次设计采用固定式塔帽，力矩限制器弓形板设于塔帽前弦杆，属于前倾式， 根据参考文献【1】，取 X=1.11a 式中：a 为吊臂

17、根部到回转中心的距离，由于 之前对塔帽以及回转塔身进行结构分析所得的数据可知：a=600+300=900mm,X=999mm。1.1.21.1.2起重机特性曲线中直线与曲线焦点确实定因为额定起重力矩为：1150KN.m,当吊臂最大起重量 Q = Qmax=8t 时，其允许 的最大起吊幅度为 Rc 那么：M额=QmaxMRo,即：1150M103=8000M9.8MR0,所以：R0= 14.7m。1.1.31.1.3全力矩基准标定值M M标因为额定起重力矩即为全力矩基准标定值，那么有：M标=Qmax+G小车+G吊钩组+G垂直绳父R-a-XM标=8000 +290 +200 +97.2父14.7

18、-0.999 0.9=109924.75N.m2.5平衡重计算由前面的计算可知，G小车=300kg,G吊钩组=160kg。CU=8000kg.对平衡重的计算有两个原那么，本次设计按原那么 2 计算：塔机的各个部件除可移动局部外对顶升作用点的力矩，如下表所示：表 2.9厅 P部件名称重量kg重心距作用点 距离m对顶开块作用 点力矩kg.m1吊臂711029.42091602吊臂长拉杆66224.2716066.743吊臂短拉杆13239.573091.114变幅机构4001248005司机室I 4501.88106塔帽14000.34207顶升装置6001.06008配电箱300-12.54-3

19、7629平衡臂2213-8.67-19186.7110起升机构2200-12.54-2758811平衡臂拉杆123-5.56-683.8812电气系统380-5-190013平衡重Gp-13.77合计181827.26原那么 2:小车在最大幅度处起吊相应额定起重量时对回转中心产生的前倾力矩M1和小车在根部不吊重时对回转中心产生的后倾力矩M2之比为 1.21.4,即:M1/M2=1.21.4,由以上原那么 2 有：Mi=(181827.26-13.77Gp)+G小车L小车+G吊钩L吊钩+G垂直绳L垂直绳+QmaxRmax二(181827.26-13.77Gp)+290 60+200 60+97.

20、2 60+1500 60=53967.56-13.77GpM2=(181827.26-13.77Gp)+G小车L小车+G吊钩 g 钩+G垂直绳L垂直绳+备 Rm.=(181827.26-13.77Gp)+125232=157731.56-13.77GDpM1/M2=1.3 ,那么 Gp=20300kg2.6塔机整机重量及其重心位置确定2.6.1塔机各部件重量及其势能和对回转中心的力矩塔机各局部重量及其势能和对回转中心的力矩表 2.10厅 P部件名称纵坐 标(m)横坐 标(m)自重(N)弯 矩(N.m)势能(N.m)1底座节0.4004900019602标准节23.000197460045415

21、803顶开套架49.000280000F13720004下支座51.8101900009843905回转支承51.860525002722656上支座52.9108610：0：455555.17回转塔身53.91015000108086508塔帽56.890.320000600011378009司机室52.001.84500I 8100I 23400010吊臂54.9129.471100F2090340390410111平衡臂54.91-8.6722130-191867.1121515812吊臂长拉杆59.3624.276620160667.4392963.213吊臂短拉杆59.369.573

22、230：30911.1:191732.814平衡臂拉杆59.36-5.562460-13677.6146025.615力矩限制器59.360.812009607123216平衡重55.10-13.772030001-2795310F1118530017配电箱55.10-12.543000F3762016530018起升机构55.10-12.5422000-275880121220019回转机构51.81050001025905020变幅机构59.36124000F48000r23744021顶升装置48.80-1.06000-600029280022电气系统56.50-35000-150002

23、8250023起重量限制器55.200.321016311592合计657670-915073.2293755952.6.22.6.2塔机整机重量及其重心位置确实定由上表可以知道，塔机整机重量(包括平衡重，不包括蝙蝠小车及吊钩装置等 可移动重量)为：657670 (N)。塔机整机重心位置：C=-915073.2+ 657670=-1.39 (m)塔机的重心高度：H=29375595657670=44.67 ( m)2.7混凝土根底的计算混凝土根底的外形尺寸如下图：混凝土根底长、宽：6000mm 6000mm,高 1700mm混凝土的根底的重量： Q=(6.0m)2(6.0m)22.88/m3=

24、176.26t2.8整机抗倾覆稳定性计算2.8.1抗倾覆稳定计算的意义及方法塔式起重机重心高，工作半径大，而支撑轮廓尺寸又相对较小；一旦失去 稳定就可能造成重大“倒塔事故。因此，保持其稳定性具有极其重要的意义。 根据?塔式起重机设计标准 GB/T 13752 92的规定，必须对塔式起重机的工 作状态的抗倾覆稳定性，非工作状态的抗倾覆稳定性，安装、抗倾覆稳定性进行 验算。他是其踪迹的抗倾覆稳定性验算，是在对无奈定性最不利的载荷组合条件 下进行的。假设包括塔式起重机自重和齐声载荷在内的各项载荷对倾覆边相对稳定侧的力矩数和大于零M0,那么认为塔式起重机是稳定的。在计算式，规 定对起稳定作用的力矩符号

25、为正、 起倾覆作用的力矩符号为负。另外，考虑到各 种载荷对稳定性的实际影响程度， 在计算每一种工况下的稳定性是， 均给各项再 和乘以相应的载荷系数， 如下表：表2.11载荷系数厅 P工况自重载何起升载荷惯性载荷或碰撞载荷风载荷说明1根本稳定性1.01.5002动态稳定性1.01.31.01.0风压 Pw23突然卸载1.0-0.201.0风压 Pw24暴风侵袭1.0001.2风压 Pw35安装架设稳定性1.01.01.251.0风压 Pw33塔身结构设计3.1塔身结构设计特点3.1.1塔身结构主要参数:45ml:157.5m；0.7m和 18 个标准节每节高 2.5m;0.7m和 63 个标准节

26、每节高 2.5m;标准节横截面尺寸：1940mm1940mm标准节通过 M36 粗牙，性能等级为 10.9 级的螺栓连接;塔身底部无倾斜独立起升高度 以吊钩位置为准附着起升高度以吊钩位置为准 独立式塔身包括一个底座节高 附着式塔身包括一个底座节高3.1.2塔机简图3.2塔机自重产生的轴向力及后倾力矩3.2.1塔机自重对塔身校核面产生的轴向压力对于独立式塔身结构，在校核时，主要对塔身根部 A-A 截面和掉鼻根部钦点 B-B 截面进行校核。对于附着式塔身结构，在校核时，主要对顶部一刀附着装置处 C-C 截面和吊 臂根部较点 B-B截面进行校核。塔机各部件自重及其对塔身中心线之矩表 3.1厅 P部件

27、名称至回转中心 的距离m自重N弯矩N.m1底座节0490002标准节019746003顶开套架02800004下支座01900005回转支承0525006上支座0861007回转塔身01500008塔帽0.32000060009司机室1.84500810010吊臂29.471100209034011平衡臂-8.6722130-191867.112吊臂长拉杆24.276620160667.413吊臂短拉杆9.57323030911.114平衡臂拉杆-5.562460-13677.615力矩限制器0.812096016平衡重-13.77203000-279531017配电箱-12.54300037

28、62018起升机构-12.5422000-27588019回转机构05000020变幅机构1240004800021顶升装置-1.06000-600022电气液压系统-35000-1500023起重量限制器0.321063合计657670-914209.2塔机对吊臂根部较点 B-B 截面的轴向压力:! 自 二1.1g变 幅 *G吊 臂 )*G起 升+G平 衡 臂+ GAfaWfe杆 *G平 衡 重*G配 电 箱+G吊 臂 拉 杆 +G塔 帽 *G力 矩 限 制 器+ G起重量限制器+G司机室=1.1(4000+71100)+22000+22130+2460+203000+3000+6620+3

29、230+20000+120+210+4500=369880N当塔机为独立式时，塔机对塔身根部 A-A 截面的轴向压力NA自=NB自+G回转塔身+G回转机构+G上支座+G回转支承+G下支座十G顶升机/勾十G标准节父16+G根底节=369880+15000+5000+8610+5250+19000+28000+6000+10978+4900=659100N附着式时塔机对顶部附着装置 C-C 截面的轴向压力小自=NB自+G回转塔身+G回转机构+G上支座+G向转支承+G下支座+G顶升套架+G顶升装置+G标准节66=369880+15000+5000+8610+5250+19000+28000+6000

30、+1096=641036N3.2.2自重载荷产生的后倾力矩由上表可知：M后=-914209.2N m3.3计算工况3.3.1吊臂工况I吊臂在最大起吊幅度 Rmax=60m 处，起吊额定起重量 Q=1.5t,即为吊臂的工况I：Q计=(Q+q)中2中4+GW4 .(3.1)式中：q 一吊钩组及 50%&垂局部钢丝纯重量，取：q=0.253+0.0332=0.2862t中2起升动载荷系数，取：2=1.25;中4一变幅小车冲击系数，取：中4=1.1 ；G 变幅小车及 50 颊直铅垂局部钢丝纯重量，G=0.308+0.0332=0.3412t Q计=(1.5+0.2862)N1.25 父 1.1

31、+0.3412x1.1 = 2.2688t 上 2268.8kg3.3.2吊臂工况II当吊臂起吊最大重量 Qmax=8t ,且变幅小车运行到起吊幅度R=12.5m时的工况，即为吊臂工况 II,那么有：Q计=(8 0.2862) 1.25 1.1 0.3412 1.1 = 11.76884t 11768.8kg3.3.3计算工况机器方位列表计算工况机器方位汇总表 3.23.4塔身截面内力计算及内力组合3.4.1独立式内力计算塔身 B-B 截面内力计算1)工况 2,方位 1图 3.2A 轴向力计算NB=NB自+Q计=369880 + 11768.8 = 381648.8NB 惯性载荷计算塔机各局部

32、因旋转产生的惯性力，只计算回转切向惯性力，取塔机回转速度为 0.8r/min ,转速邮 0 加速到 0.8r/min 需 4s。根本公式1: P=max=G2R (3.2)(吊臂和平衡臂惯性力用3.3式计g t算)-2-：n/60 = (2 3.14 0.8) /60 =0.084rad/s二=R/t =0.084R/4 =0.021R (rad/s)由上式 3.2 可计算得到以下部件的惯性力及其产生的惯性矩，见表 3.3厅 p部件名称质量(kg)R 项惯性力(N)惯性力矩(N.m)1塔帽20000.312.63.782回转塔身150000031司机室4501.8n17.0130.6184变幅

33、机构40012100.81209.65吊臂长拉杆66224.27337.48188.761吊臂短拉杆3239.57164.9；621.27平衡臂拉杆246-5.56-28.7159.78电气系统5000009起升重物800012.521002625010起升机构2200-12.54-579.3F 7265.0211平衡重20300-13.77-5870.15180831.98表 3.3根本公式2:惯=moti.3.36071 10起重臂的惯性载荷：P71100.021 d=4478.3N0606071 102M0.021 d=179172N.m06013.77 OOd Q平衡臂的惯性载荷：P

34、=-0.021 d= 292.78N013.77MT= 2.62642父0.0 2 12d7 =2459.35N.m012.6P惯总=340.21N, M惯总=306188.78N.mC 风载：Pk载=5357.8ND 水平力：Q = P风总+ P惯总=5347.8+340.21=5688.01NE 倾覆力矩:M总=Q计 R + M后=11768.8x12.5914209.2=767099.2N.mMx= My= M sin 450= 767099.22 =-542421.05N.m2对于 B-B 截面，由于风载荷惯性力产生的倾覆力矩很小，为了简化计算，在计算时忽略不计。F 扭矩：Mn前风载+

35、M惯载=工P惯 R+ P风 R=121829.68+79580.87=211410.55N.mNB=NB自+Q计=369880+11768.8=381648.8NB 风载虽然风向方位与工况 1 不同，但是大小相同即照载=5357.8NC 惯性力惯性力大小与方位 1 相同 即 P惯总=340.21ND 水平力一 、2.222Qx 二一P惯总 一一P风总=一340.21 - 5357.8 =3448.3N2222-2、2二一340.21一5357.8 = 4029.1NE 倾覆力矩M总=Q计 R + M后=11768.812.5 -914209.2 = -767099.2N.mQy=A 轴向力.0

36、. 2= Msin 45 =-767099.2 =-542421.05N.m2F 扭矩A 轴向力NB=NB自=369880NB 风载C 惯性力此时塔机处于飞工作状态，塔机不会因为工作需要而转动，即P惯总=0ND 水平力Q总=P惯总. Pm = P风总=8423NQx=Qy=Qsin45=5956N.mF 扭矩此时上回转塔身没有被锁起所以 Mn= P惯*R = 0N塔身根部 A-A 截面内力计算AB 段长度：hAB=40.7-0.7 = 40mMx=Mv x yMn前风载+M惯载=工P惯 R+2P风*R=84137.98N.m由总体设计局部表 1.15,有:P风总=8423N3非工作工况1工况

37、2,方位 1:图 3.5A 轴向力NA=NA自+Q计=659100+11768.8=670868.8NB 风载P =4965 156.3 40.5 42 1546.4 2715 114.3 ： 12614NC 水平力Q =P风总.P惯总=12614 340.21 12954NQX=QY=Qsin45=12954sin45=9159.9ND 倾覆力矩MLQMAB=12954 40-518160N.mM2=Q计*R + M后=11768.8 父 12.5 914209.2=1061319.2N.mMX=(MIM2)COS45=1427136.65N.mMY=(M1-M2)cos45=-713795

38、.3N.mE 扭矩AA 截面扭矩与 B B 截面扭矩相同Mn=M风载+M惯载=工P惯 R+Z P风,R=126542.78+84137.98=210680.76N.mG 主弦杆单肢拉力NA1427136.65-713795.3 670868一A =- =16133.77N42 1.944H 主弦杆单肢拉力一MXMYNA1427136.65-713795.3 670868c一N压=- -+ - =-+-= 183850.77 N2b42M1.944I 斜腹杆内力Mn+ max (Qx+QY)202180.76 413523.56N0= -b-2- =21.94-0- =71285.11Ncosu

39、cos34.512)工况 2,方位 2即 NA= NA自+Q计=659100+11768.8=670868.8NB 风载风力方向与方位 1 不同，但大小与前面方位 1 相同，即 P风=4965 156.3 40.5 42 1546.4 2715 114.3 12614NC 惯性力同前面方位 1,P惯总= 340.21ND 水平力MXMY2b图 3.62A 轴向力-.22. 2、2Qx 二一P风总 一 一P惯总二一12614 -一340.21 =8679N2222,2. 22P惯总 一P风总=一12614一340.21 =12854.42N 2 22E 倾覆力矩M1=Q.hAB=12614 40

40、=504560N.m=Q计，R + M后=11768.8x12.5 914209.2=1061319.2N.mH 主弦杆单肢拉力MXMYNAX Y A= 678244.65N2b 4I 斜腹杆内力M n . max (QXQY)128262.84 13523.562cos12 1.94cos34.510= 57894.56N3非工作工况A 轴向力QyM2M3二P惯总 hAB=340.21 40 =13608.4N.mMX= (M1M2M3)cos450=1203469.6N.mMY= (M1M2-M3)cos450=1011017.7N mF 扭矩Mn=M风载+ M惯载=Z P惯 R+ P风 R=12826