主体现浇面模板支撑方案

1、目录1、 工程概括····························22、 施工准备···················&

2、#183;········23、 工艺流程····························34、 操作工艺··········

3、83;·················35、 模板支撑····························36、 模板拆除··

4、;··························137、 成品保护······················&#

5、183;·····148、 应注意的问题························149、 工程安全技术················

6、3;·······14主体模板工程专项施工方案一、工程概况宜昌联邦电缆有限公司立式交联电缆车间，该建筑物地下二层，地上二十三层，上部主体1-3层层高8.0m、4-21层层高7.0m、22-23层层高6.0m，总高162m。两台客梯、两台货梯、两个步梯位于立塔中间部位。±0.00相当于黄海高程54.3m。立塔上部主体为框剪结构，楼层为梁板结构。二、施工准备（1）、模板的选用模板的优化对于提高工程质量，加快施工进度，提高劳动生产率和实现文明施工，都具有重大意义。模板采用自制木框胶合板，加固支撑系统采用48×3

7、.0m钢管、扣件搭设,对拉螺栓控制内外模固定。（2）模板基本要求模板要具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。保证工程结构和构件各部分形成尺寸和相互位置的正确。模板接缝应严密，不得漏浆。（3）、施工机具木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等。支撑体系：柱箍、钢管支柱、钢管脚手架。三、工艺流程（1）、安装梁模板弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预

8、检（2）、安装顶板模板搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检四、操作工艺（1）、安装梁模板在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线，并复核。安装梁模板支架前，楼层间的上下支柱应在同一条直线上。搭设梁底小横木，间距符合模板设计要求。拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底模板经过验收无误后，用钢管扣件将其固定好。在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模板与底模用脚手管和扣件固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。安装后校正梁中线标高、断面尺寸。将梁模板内杂物

9、清理干净，检查合格后办预检。（2）、安装楼板模板支架搭设前楼地面及支柱托脚的处理同梁模板工艺要点中的有关内容。脚手架按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。按照模板设计的要求支搭板下的大小龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。铺设竹胶板模板，用电钻打眼，螺丝与龙骨拧紧。必须保证模板拼缝的严密。在相邻两块竹胶板的端部挤好密封条，突出的部分用小刀刮净。模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。五、模板支撑根据模板排列图架设支柱排架和龙骨(40×90木方立摆，间隔小于500)，通过调节支柱排

10、架，高度，先将大龙骨调平，再设小龙骨，然后铺设模板，模板铺设可以从四周铺起，在中间收口。支撑模板的满堂脚手架立杆间距为1200，水平杆步距不大于1600。主龙骨下钢管与立杆连接点采用双扣件加固，剪刀撑按工艺标准搭设。排架支撑间距由计算确定，梁下搁楞下用双扣件支托。满堂支架搭设时剪刀撑按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）要求搭设。底部设扫地杆，上、下两层排架立柱尽可能设置在同一位置，以利排架荷载传递，现浇板砼不致过早受力。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB

11、 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：7.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂

12、直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.5；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯

13、强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：19.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：100mm，590mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次

14、楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.980m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 15.520

15、 kN/m2、23.520 kN/m2，取较小值15.520 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 98×1.9×1.9/6=58.96cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下

16、的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.98×15.52×0.9=16.426kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.98×4×0.9=4.939kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×16.426×2502 + 0.117 ×4.939×2502 = 1.39×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1

17、l+1.2q2l=1.1×16.426×0.25+1.2×4.939×0.25=5.999kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.39×105 / 5.90×104=2.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.426N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模

18、量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 98×1.9×1.9×1.9/12=56.02cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×16.426×2504/(100×6000×5.60×105) = 0.129 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.999/(1.100-0.120)=6

19、.121kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×4×9×9/6 = 108cm3；I = 2×4×9×9×9/12 = 486cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图经过计算得到最大弯矩 M = 0.466 kN·m，最大支座反力 R= 4.774 kN，最大变形 = 0.837 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.66×105/1.08&

20、#215;105 = 4.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 490/400=1.225mm；满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.774kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图经过计算得到最大弯矩 M = 0.537 kN·

21、m，最大支座反力 R= 10.622 kN，最大变形 = 0.200 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.37×105/8.99×103 = 59.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.200 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构

22、自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×19×19/6 = 3.61×104mm3； I = 600×19×19×19/12 = 3.43×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.10+0.35×0.60×

23、0.90=18.404kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+1.00)×0.60×0.90=2.268kN/m；q=18.404+2.268=20.672kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×20.672×2002=1.03×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×18.404×0.2+0.437×2.268×0.2=1.579kNRB=1.25ql=1.

24、25×20.672×0.2=5.168kN =Mmax/W=1.03×105/3.61×104=2.9N/mm2；梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.337kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250

25、= 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×18.404×2004/(100×6000×3.43×105)=0.075mm；满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.168/0.6=8.614kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I

26、和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6 = 54 cm3；I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×8.614×0.62 = 0.31 kN·m；最大应力 = M / W = 0.31×106/54000 = 5.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×8.614×0.6 = 3.101 kN；方木受剪

27、应力计算值 = 3×3.101×1000/(2×40×90) = 1.292 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×8.614×6004 /(100×9000×243×104)=0.346mm；方木的最大允许挠度 =0.600×1000/250=2.400 mm；满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.579kN梁底模板

28、中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.168kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.400)/4×0.600×(1.2×0.120×24.000+1.4×1.000)+1.2×2×0.600×(1.100-0.120)×0.352=1.079kN 简图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.394 kN；N2=9.696 kN；最大弯矩 Mmax=0.295 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.16 mm；最大应力 =0.2

29、95×106/4490=65.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座

30、反力，根据前面计算结果得到 R=9.696 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.394 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×7=1.084 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.40)/4)×0.60×0.35+(1.20/2+(1.20-0.40)/4)×0.

31、60×0.120×(1.50+24.00)=1.965 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(1.000+2.000)×1.200/2+(1.200-0.400)/4×0.600=2.016 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.394+1.084+1.965+2.016=5.459 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.4

32、9； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 297

33、5.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5459.487/(0.205×424) = 62.8 N/mm2；钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.696 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7-1.1)=1.084 kN；N =N1+N2 =9.696+0.914=10.61 kN ； - 轴心受压立杆

34、的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 计算长度

35、附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10610.472/(0.205×424) = 122.1 N/mm2；钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×

36、1.01×(1.5+0.1×2) = 2.004 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.01 ；lo/i = 2003.739 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10610.472/(0.417×424) = 60 N/mm2；钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管

37、模板高支撑架设计和使用安全九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.

38、5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板

39、，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边

40、扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 6、 模板拆除（1）模板拆除的一般要点： A、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及梭角不因拆除模板而受损后，方可拆除。 B、底模及冬季施工模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204及建筑工程冬期施工规程JGJ104的有关条款。作业班组必须进行拆摸申请经技术部门批准后方可拆除。 C、已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效

41、应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。 D、拆除模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。 E、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时人员熟知，依照拆摸关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。 F、现浇结构的拆模所需砼强度：结构类型结构跨度（m）设计砼强度标准值的百分率（%）板 250> 2、 875> 8100梁 875> 8100悬臂构件 275>

42、; 2100G、拆除承重模板的期限（参考值，以试压报告为准）结 构 类 型砼拆模强度占设计强度的比例（%）水泥品种硬化时昼夜平均温度（°C）151015202530承重模板的拆除期限跨度2m板50普硅201397543矿碴2113108752-8m的梁、板2悬臂构件75普硅28241813109矿碴322821161311跨度8m以上的梁板；>2悬臂构件100普硅554535282017矿碴605040282319H、承重结构拆模除满足上表要求外，还要满足施工荷载小于楼面设计荷载，本工程模板拆除采用隔层拆除顺序进行（即上一层楼面砼达到拆模强度方可拆除下一层楼板的支撑），以确保结

43、构安全。（2）、梁板模板拆除：A、工艺流程 拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除侧模板下调楼板支柱使模板下降分段分片拆除楼板模板木龙骨及支柱拆除梁底模板及支撑系统B、拆除工艺施工要点： 拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模板上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与混凝土表面脱离。 下调支柱顶托螺杆后，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶托螺杆在下调相当高度，以托住拆下的模板。严禁模板自由坠落于地面。 拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底

44、模板时，应从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下凋，拆除粱底模支柱时，亦从跨中向两端作业。七、成品保护 预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。 工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。 拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。八、应注意的质量问题 梁、板底不平、下挠;梁侧模板不平直；梁上下日涨模，防治的方法是粱、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距

45、应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。9、 工程安全技术（1）模板工程安全技术1施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢；2按照模板施工方案的要求作业；3经医生检查认为不适宜高空作业的人，不得进行高空作业；4工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人；工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落；5模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；6应及时沿横向和纵向加设水平支撑和垂直剪刀撑；8拆除板、梁、柱墙模板，在4m以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；7安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作；8高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施；9安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层，从首层以上各层应张挂安全平网；进行拆除作业时，应设置警示标牌；10二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降