高大模架方案

1、 游泳池顶板、梁高大模架安全专项施工方案目录1、编制依据12、工程概况23、模架体系的选择54、模架施工方案55、安全保证措施116、应急预案137、计算书178、后附施工图1、 编制依据1.1 国家、行业和地方相关规范规程：序号内 容编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20124建筑施工安全检查标准JGJ59-20115建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-916建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建筑施工模板安全技术规程JGJ162-20088建筑施

2、工脚手架安全技术规范JGJ164-20089北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ 01-62-200210建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200311北京市建筑结构长城杯工程质量评审标准DB11/T 1074-201412建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准DBJ 01-83-200313钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20081.2 C8-01#楼设计图纸。1.3 安全管理法规文件：序号内 容编号1建筑工程安全生产管理条例国务院第393号令2危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号3北京市实施<危险性较大的分

3、部分项工程安全管理办法>规定京建施2009841号4关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知京建材200672号1.4 C8-01#楼施工组织设计。2、 工程概况 2.1工程基本概况2.1.1地理位置本工程名称为XXXXXXXXXXXXXXXXX。建设地点位于北京市XXXXXXXXX.C8-01#楼所在位置图2.1.2建设单位、承包单位、参建单位基本情况：项 目内 容工程名称建设单位设计单位监理单位施工单位劳务分包2.1.3设计概况序号项 目内 容1建筑功能C8-01#楼为商业楼2建筑设计指标设计使用年限：50年，抗震设防烈度：8度3建筑面积地下建筑面积2030.56平米，地上建筑面积20

4、92.36平米4建筑基底面积761.28平米5建筑层数地上3层，地下2层6建筑高度22.45米7建筑结构形式钢筋混凝土框架结构8建筑层高地下二层3.5米地下一层4.5米（局部3.8米）首层4.2米二层4.5米三层3.6米9混凝土强度基础垫层C15墙、柱、梁、板、楼梯C30过梁、构造柱、配筋腰带C2510混凝土抗渗强度P62.2 游泳池工程概况序号项 目内 容1轴线位置1/C轴-E轴/2轴-7轴2长度/跨度42.75m/14.4m3池底基础标高-6.500m4池边标高-4.630m5顶板顶板标高2.400m板 厚250mm6池底层高8.65m7框架梁截面尺寸600×1300、800&#

5、215;1400游泳池部位平面图、剖面图如下：游泳池部位结构平面图游泳池部位横向剖面图游泳池部位纵向剖面图2.3 施工特点游泳池东、西、北侧均为地下室外墙，墙厚600mm，南侧为部分框框架柱、部分剪力墙结构。游泳池边有管道夹层，夹层顶板与池底高差为1.87m，模板架体基础高差较大。其中池底距顶板层高8.65m，属于超高模板支撑假体；框架梁800×1400属于超重荷载。所以游泳池部位模架工程属于危险性较大的分项工程，需进行专家论证。3、模架体系的选择 3.1 模架选型分析 本工程模架属于结构内模架工程，模架体系坐落于游泳池池底基础底板和管道夹层顶板上，高差1.87m，且属于超高、超重模

6、架体系。碗口式架体不能很好的保证施工的安全，针对实际结构特点需选取安全性更好的扣件式钢管脚手架支撑体系。3.2 模架体系的确定 根据综合分析，本工程采用落地式满堂红单立杆脚手架支撑体系。4、模架施工方案4.1技术参数4.1.1 顶板模架 本工程采用落地式满堂红单立杆脚手架支撑体系。游泳池池底超高部位支撑高度为8.5m（层高8.9m，扣除板厚250mm及主次龙骨得出）。顶板模板采用18厚覆面竹胶合板，立杆、水平杆采用48×3.0mm钢管，立杆纵距b=0.9m，横距l=0.9m，步距h=1.2m。架体支设于游泳池池底及管道夹层顶板上，满铺50×250脚手板作为垫脚，200mm高

7、设置扫地杆。立杆两头设置U托，最后一道横杆距离U托<400mm， U托自由端高度<200mm。次龙骨采用10×10木方，间距为300mm、主龙骨采用10×10木方，间距900mm。见附图：顶板模架立面图4.1.2 梁模架框架梁底模板采用18厚覆面竹胶合板，次龙骨为5根10×10木方等距分布，主龙骨采用48×3.0mm钢管。梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置，间距450mm；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，采用两根立杆支撑。模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。梁底支撑平面图框架梁

8、侧模板采用18厚覆面竹胶合板，小梁为5×10木方，竖直方向布置，间距200mm，主梁为38×3.0mm钢管合并，竖向三道螺栓拉结，分别从梁底距离为200mm、600mm、1000mm。为了保证稳定性，侧面进行三道钢管顶撑。梁侧模示意图4.2 架体细部构造设计（1）架体基础高低差的处理。本工程架体坐落于泳池底基础底板和管道夹层顶板上，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。管道夹层内顶板支撑间距与上部支撑间距相同，且不可提前拆除，顶板上满铺脚手板，定期检查管道夹层内支撑情况，保护管道夹层顶板质量，保证架体安全。池底与管道夹层基础搭设示意图（2）水平杆搭设应符合下列规定

9、：纵向水平杆不宜小于3跨；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接接头的搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。水平杆件节头搭设（3）扫地杆的设置。应符合下列要求：扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm；脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方。（4）剪刀撑的设置。设置两道水平剪刀撑，梁底横杆位置设置一道水平剪刀撑，扫地杆位置设置一道水平剪刀撑。外侧每三步三跨设置竖向剪刀撑。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部

10、斜杆下端应置于垫板上，严禁悬空；剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.8m，设置三个旋转扣件。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵横向水平杆同步搭设。竖向剪刀撑搭设示意图（5）顶板、梁底模板起拱高度的设定。由于此位置梁板东西向跨度小于4米，而南北向跨度为14.4米，根据规范要求，起拱高度为跨度的1/1000-3/1000，本工程起拱高度采用30mm。施工过程中检查到位，以保证施工质量。（6）连墙杆的设置。本工程游泳池东、西、北侧均为地下室外墙，采用纵横向水平杆与混凝土墙体进行刚性连接（顶撑）。南侧为部分剪力墙、部分框架柱结构，框架柱位置采用钢管刚性拉接柱体，连墙杆距离主节点不大于300mm。连

11、墙杆应从第一步水平杆处开始设置，垂直间距不大于4m。 连墙杆示意图（7）水平安全网的设置。此模板支撑架体高度小于10m，按规范要求，共设置两道水平安全网，随水平剪刀撑设置。4.3模架的检查与验收4.3.1构配件外观质量及技术资料按表1执行：表1项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔； 钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于3.0m。3%游标卡尺测量扣件不允

12、许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1 mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，丝杆直径不小于36mm。 3%钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测4.3.2钢管、扣件的力学性能按表2进行检测：表2构配件名称检测项目抽检数量检测标准钢管抗拉强度、屈服点、断后伸长率750根为一批，每批抽取1根低压流体输送用焊接钢管扣件直角：抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度。旋转扣件：抗滑性能、

13、抗破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500件 8件5011200 13件1200110000件20件钢管脚手架扣件构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测,不满足要求的严禁使用。4.3.3脚手架、模板支架搭设完成后按表3进行检查验收：表3序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限进行审批检查资料2基础及楼面承载力满足设计要求应有设计计算书要有验收记录排水不积水观察底座或垫块不晃动、滑动观察不沉降-10观察3立杆垂直度3用经纬仪或吊线和卷尺4杆件 间距步距±20钢板尺纵距±50钢板尺横距±20钢板尺5水平加强层、水平剪刀撑、竖向剪刀撑

14、按规范要求设置钢板尺4.3.4钢管扣件式模板支架搭设完，应按表4对螺栓拧紧扭力矩进行检查：表4安装扣件数量（个）抽检数量（个）扭力矩值范围检验方法允许的不合格数5190540N.m-65N.m随机抽取，力矩扳手测扭力矩。091150811512801312815002025011200323120132005054.3.5本工程超高部分脚手架应由项目经理组织架体设计及监理等人员进行检查验收。未经验收，严禁使用。4.3.6模板支架使用过程中的检查（一）模板支架在使用过程中应进行下列检查：（1）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；（2）杆件的设置和连接，连墙杆、支撑等的

15、构造是否符合要求；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。（二）在下列情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收：（1）遇六级以上大风、大雨后; （2）停工超过一个月恢复使用前。4.3.7 支撑架体的沉降观测 施工过程中，可靠的监控检测是必要的，对支撑架体采用沉降观测技术进行监控。 沉降观测采用水准仪，方法为“视准线法”，及测量读取视准线与后视基点的水平标高，定为初始值。以后每次测值（即视准线与后视基点的水平标高）与初始值的差值即为架体沉降量值。 高支撑部位每个混凝土梁内预埋5个钢筋观测点，其中两端设2个、中间设置3个

16、，并用红漆做好标识。后视基点设在东侧已浇筑完成楼板上，并用红漆做好标识。混凝土浇筑工程中，每小时观测一次，依据架体的设计轴力确定监控值，当成降不均匀或变化较大时，架体沉降值得预警值设为10mm，当架体沉降超过预警值后，停止浇筑，观察架体情况。如为杆件间缝隙正常压缩、整体均匀情况继续施工。如局部突发性变形，人员立即撤离。4.4 混凝土浇筑事项本工程结构混凝土浇筑采用汽车泵浇筑，浇筑过程中，设专人进行垂直度观测，确保超高架体的稳定性。浇筑时需注意以下几点：（1）浇筑顺序由中间向两边浇筑，框架梁分层浇筑厚度400mm为宜，应均匀下料，确保受力均匀。（2）切不可同向倒退浇筑，以免施工作业时产生较大的不

17、均匀振动荷载，对高支模架体产生不利影响。（3）泵管出口距浇筑工作面不大于20cm，以减少对支撑系统的冲击。（4）操作人员及小型机械设备须分散站开和摆放，使不产生过大集中荷载。（5）施工过程中，应安排专人对支撑系统进行监测，一旦发现支撑系统有变形、松动等异常现象，要立即停止施工，并启动应急预案，组织人员疏散，不得侥幸蛮干，确保施工安全。5、安全保证措施5.1模板支架的搭设人员必须拥有架子特种作业资质，作业时必须带安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 5.2夜间不得进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。5.3雨天及六级以上大风天不得在室外进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。5.4脚手架、模板支架搭设及拆除时，地

18、面应设围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非工作人员进入现场。5.5脚手板必须铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。5.6模板支架在使用过程中严禁进行下列作业：(1)在架体上推车；(2)在架体上拉结吊装缆绳；(3)利用架体吊、运物料；(4)物料平台与架体相连接；(5)任意拆除架体结构件或连墙件；(6)拆除或移动架体上安全防护设施(7)其它影响架体安全的作业。5.7混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支架下不得有其他作业人员。 5.8严格控制模板支架的实际荷载不超过设计值。5.9必须预先制定在混凝土浇筑过程中对模板支架的安全监控措施和应急处理预

19、案。5.10工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。5.11施工过程中的架体监测：本部分工程采用钢管扣件式脚手架支撑体系，必须进行随时监测。班组日常进行安全检查，项目部定期进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。并且发现问题情况及时解决，日常检查、巡查的重点部位：（1） 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2） 立杆是否悬空，连接扣件是否松动；（3） 支撑体系是否有不均匀沉降，（4） 垂直度的检查；（5） 施工过程中是否有超载现象；（6） 安全防护措施是否符合规范要求；（7） 支撑

20、体系和各杆件是否有变形现象。5.12模架支撑体系的拆除模板支架拆除准备工作应符合下列要求：5.12.1应全面检查架体的连接件、支撑体系等是否符合构造要求；5.12.2应根据检查结果补充完善施工组织设计文件中的拆除顺序和措施，并经主管部门批准后方可实施；5.12.3应有单位工程负责人进行拆除安全技术交底；5.12.4应清除脚手架、模板支架上的杂物及地面障碍物。5.12.5拆除应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）连墙件应随脚手架、模板支架逐层拆除，分段拆除时高差不得大于两步，否则应增设临时连墙件；（3）严禁先拆除或松开下层脚手架、模板支架的杆件连接和拉结。（

21、4）拆除后的构配件必须妥善运至地面，严禁高空抛掷。（5）模板支撑架拆除时混凝土的强度应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204)中的有关规定，混凝土强度达到100%方可进行拆除工作。6、应急预案6.1 编制目的为了确保本项目安全生产目标的实现，保证本项目在出现脚手架坍塌事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低损失，特制定本应急救援预案。6.2. 适用范围 本预案适用于本项目发生脚手架坍塌事故的应急处置工作。6.3.应急处置基本原则坚持“以人为本”的原则，采取应急措施，抢救伤员、疏散人群。 6.4.事故类型和危险程度分析通过危险源辨识和风险评估，在脚手架使用过程中，

22、出现以下情况时，可能会发生坍塌事故：（1）脚手架承重超负荷；（2）脚手架构造不符合要求；（3）脚手架地基不符合要求；（4）搭设脚手架的钢管或扣件不合格；（5）出现灾害天气。6.5.应急救援组织机构及职责6.5.1.应急指挥部项目部成立脚手架坍塌应急工作领导小组（领导小组成员名单见附件），负责本项目工程应急救援的指挥工作，负责施救方案的制定，负责批准本预案的启动与终止。6.5.2.抢险小组组织机构架子队在施工脚手架搭拆前，项目部成立模板工程应急救援小组，即：应急救援、后勤保障、治安保卫、技术分析和善后处理。应急救援“指挥领导小组” 组 长：XXX 副组长：XXX XXX 组 员：XXX XXX

23、XXX XXX XXX警戒小组：负责对事故区域设置警戒，避免非应急人员进入。救护小组：负责对伤员进行急救，及时送伤员到医院进行抢救。联络小组：负责对外部协调联络，引导救护车或救援队到达事故现场。6.6.预防与预警6.6.1预防（1）应要求脚手架搭设人员持证上岗；（2）对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；（3）脚手架验收合格方可投入使用；（4）加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施；（5）加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。（6）对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行

24、整改。6.6.2预警项目管理人员发现脚手架荷载超过设计值或脚手架主要杆件不符合规范要求时，应及时停止脚手架的使用。6.7.信息报告程序施工现场作业人员、专职安全员发现脚手架出现重大安全隐患或出现脚手架坍塌时应及时报告项目负责人。6.8.应急处置（1）施工现场发生人员伤亡坍塌事故时，发现人员及时告知项目经理，项目经理应及时向安全监督站报告，同时拨打急救电话请求救援，救援人XXX，电话：XXXXXXXX。并根据现场实际情况制定救援措施；（2）联络小组应及时到达工地门口，指引专业救援人员以最快速度到达出事地点；（3）警戒小组应立即设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入；（4）抢险小组根据应急

25、救援方案展开救援，采取可靠措施加固、拆除未坍塌部位的架体，拆除或切割压住伤者的杆件，对被埋伤员进行救援；（5）救护小组应在专业救护人员到达前，对受伤人员进行应急救援。（6）应急救援医院及路线图应急救援医院为XXXXXX，医院电话：XXXXX。距离工地车程4分钟，该医院行车路线见下图；6.9.保障措施6.9.1应急队伍保障根据项目部的实际情况，组建抢险小组、联络小组等队伍，并定期对其进行应急救援的技能培训。6.9.2应急物资设备保障项目部配备应急灯、担架、安全带及运输车辆。项目指定材料员定期对应急救援物资进行维护，确保其处于正常使用状态。6.9.3应急经费保障项目设专项经费，用于该高大模板支架所

26、需的应急物资储备、灾后处理、灾后恢复工作经费和应急人员的补助等。附近医院行车路线图7、计算书7.1板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称游泳池顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)14.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.

27、5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)8.9立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土

28、板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)0主梁最大悬挑长度(mm)0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1

29、m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×

30、0.7×2.5 ×1=10.035kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.035×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.237kN·m Mmax/W0.237×106/540004.397N/mm2f18N/mm2 满足要求

31、！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/m 5ql4/(384EI)5×6.375×3004/(384×10000×486000)0.138mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256

32、 计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5×0.33.075kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.

33、2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.32.13kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.945kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.1×2.13×0.92+0.117×0.945×0.920.262kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.097kN/m p0.9×1.4×Q1k

34、=0.9×1.4×2.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08×0.097×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.097×0.92+0.175×3.15×0.90.61kN·m MmaxmaxM1，M2max0.262，0.610.61kN·m =Mmax/W=0.61×106/64000=9.534N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.61

35、7q1活L0.6×2.13×0.9+0.617×0.945×0.91.675kN V20.6q2L+0.675p0.6×0.097×0.9+0.675×3.152.179kN VmaxmaxV1，V2max1.675，2.1792.179kN max=3Vmax/(2bh0)=3×2.179×1000/(2×60×80)0.681N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×

36、;0.25)×0.31.972kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.677×1.972×9004/(100×9350×2560000)0.366mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)60×80主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面抵抗矩W(cm3)64主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)256主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5k

37、N/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5×0.32.866kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1

38、+24)×0.25)×0.32.469kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.033kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.1×2.469×0.9+1.2×0.567×0.93.057kN RRmax3.057kN; 正常使用极限状态 按三跨

39、连续梁，Rmax1.1q2L1.1×2.033×0.92.012kN RRmax2.012kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.733kN·m =Mmax/W=0.733×106/64000=11.458N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.299kN max=3Vmax/(2bh0)=3×5.299×1000/(2×60×80)1.656N/mm2=1.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm)

40、 max1.301mm max1.301mm2.25mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1200/15.976150 满足要求！ 查表得，0.75 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.097×0.9×1.22/100.014kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4NQik+Mw/lb=0.9×(1.2×(0.75+(24+1.1)

41、×0.25)+0.9×1.4×1)×0.9×0.9+0.014/0.97.078kN f Nw/(A)+ Mw/W7078.266/(0.75×424)+0.014×106/449025.434N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.078kNN30kN 满足要求！7.2、梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130

42、2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)14.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)800×1400新浇混凝土结构层高(m)7.5梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1

43、当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱

44、依次距梁左侧立柱距离(mm)517,783梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G

45、3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2×145.261kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.4×143.497kN/m q1活0.

46、9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(24+1.5)×1.4×135.8kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.107×43.497×0.22+0.121×1.764×0.220.195kN·m Mmax/W0.195×106/540003.606N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、

47、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×2004/(100×10000×486000)0.074mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×43.497×0.2+0.446×1.764×0.23.576kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×43.497×0.2+1.223×1.764×

48、;0.210.375kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×43.497×0.2+1.142×1.764×0.28.476kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×35.8×0.22.814kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×35.8×0.28.184kN R3'=0.928 q2l=0.928×35.8×0.26.644kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm

49、)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.576+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/4+0.5×(1.4-0.25)+0.9×max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0

50、.25)+1.4×0.7×2×max0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2/2×1，10.375+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/4=10.423kN/m q2max2.814+(0.3-0.1)×0.8/4+0.5×(1.4-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2/2×1，8.184+(0.3-0.1)×0.8/48.224kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax

51、0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×10.423×0.452，0.5×10.423×0.220.211kN·m =Mmax/W=0.211×106/64000=3.298N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×10.423×0.45，10.423×0.22.814kN max=3Vmax/(2bh0)=3×2.814×1000/(2×60×80)0.879N/mm2=1.78N/m

52、m2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.677×8.224×4504/(100×9350×2560000)0.095mml1/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)8.224×2004/(8×9350×2560000)0.069mm2l2/4002×200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×10.423×0.4

53、5，0.4×10.423×0.45+10.423×0.25.16kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.759kN，R2R45.16kN，R34.22kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×8.224×0.45，0.4×8.224×0.45+8.224×0.24.071kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'52.381kN，R'2R'44.071kN，R'33.313kN

54、 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.37×106/4490=82.301N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.539kN max=2Vmax/A=2×6.539×1000/424

55、30.846N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.282mml/400517/4001.292mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.38kN，R2=8.649kN，R3=8.649kN，R4=1.38kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max1.38,1.381.38kN0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷

56、的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.649kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.