毕业设计指导书(框架结构设计)-框架梁柱截面设计（精编版）

1、1 第五章框架梁柱截面设计5.1 理论基础计算出框架梁柱控制截面内力后，应分别进行无地震作用效应组合内力和有地震作用效应组合内力进行截面设计，截面设计时分别采用下列设计表达式，实际配筋取两者中计算出的较大值：无地震作用效应内力组合时：rs0有地震作用效应内力组合时：rers/式中0为结构重要性系数，对安全等级为一级或设计使用年限为100 年及以上的结构构件，不应小于 1.1，对安全等级为二级或设计使用年限为50 年的结构构件，不应小于1.0；s为荷载效应组合的设计值；r为结构构件抗力设计值，即承载力设计值；re为构件承载力抗震调整系数，混凝土受弯梁取0.75，轴压比小于0.15 的偏压柱取0.

2、75，轴压比不小于0.15 的偏压柱取0.80，混凝土各类受剪、偏拉构件取0.85；当仅考虑竖向地震作用组合时，各类结构构件的承载力抗震调整系数均应取为 1.0。1.框架梁截面设计框架梁的截面设计包括正截面抗弯承载力设计和斜截面抗剪承载力设计，然后再根据构造要求统一调整和布置纵向钢筋和箍筋。为确保框架“强剪弱弯” ，抗震设计中，抗震等级一、二、三级的框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：gbnrblbvbvlmmv/)(一级框架结构及9 度抗震设防时尚应符合gbnrbualbuavlmmv/ )( 1. 1式中 v：梁端截面组合的剪力设计值；ln：为梁的净跨；vgb：为梁在重力荷载代

3、表值（9 度时高层建筑还应包括竖向地震作用标准值）作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；lbm、rbm：分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向抗震组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；lbuam、rbuam：分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向实际的正截面受弯承载力所对应的弯矩值 ,可根据实配钢筋面积(计入受压筋 )和材料强度标准值确定；vb：为梁端剪力增大系数，抗震等级一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。2.框架柱截面设计2 框架柱在压（拉）力、弯矩、剪力的共同作用，纵筋按正截面抗弯承载力设计，箍筋按斜截面抗剪承载力进行设计，此外为了柱具有一定的延性

4、，要控制柱的轴压比。为了满足和提高框架结构“强柱弱梁”程度，在抗震设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，抗震等级一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15 者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：bccmm一级框架结构及9 度时尚应符合buacmm2.1式中 mc：为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分层进行分配；mb：为节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；mbua：为节点左右梁端截面反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯

5、承载力所对应的弯矩值之和 ,可根据实配钢筋面积(计入受压筋 )和材料强度标准值确定；c：为柱端弯矩增大系数，抗震等级一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可乘以上述柱端弯矩增大系数。为了避免框架结构底层柱下端过早屈服，影响整个结构的变形能力，抗震等级一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25 和 1.15。底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。这里的底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。抗震设计时，框架柱的剪力设计值要适当提高，抗震等级一、二、三级的框架柱和框支柱组合的剪力设计值应

6、按下式调整：()/tbvcccnvmmh一级框架结构及9 度时尚应符合ntcuabcuahmmv/)(2 .1式中 v：为柱端截面组合的剪力设计值；hn：柱的净高；bcm、tcm：分别为柱的上下端顺时针或反时针方向截面调整后的组合弯矩设计值；bcuam、tcuam：分别为偏心受压柱的上下端顺时针或反时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值,根据实配钢筋面积、材料强度标准值和轴压力等确定；vc：为柱剪力增大系数一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。抗震等级一、 二、三级框架的角柱，经调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值还应乘以不小于1.10 的增大系数。一般多层框架柱计算长度按下式取：

7、3 底层柱l0 = 1.0h现浇楼盖其它层柱l0 = 1.25h底层柱l0 = 1.25h装配式楼盖其它层柱l0 = 1.5h5.2 例题计算经查抗震规范知本设计例题框架的抗震等级是三级，所以在计算地震作用下梁、柱的配筋时需要对梁、柱内力进行调整。为了增大梁“强剪弱弯”的程度，抗震设计中，一、二、三级的框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：gbnrblbvbvlmmv/)(弯矩组合设计值：bgbgehbemmm例如二层横梁ab 左右端剪力v左、v右计算如下：梁左端：1.227.385.561.3108.30180.321 .227.385.561.3108.30101.26lblbm

8、kn mmkn m梁右端：1.235.687.341.372.38145.721.235.687.341.372.3842.47rbrbmkn mmkn m取梁端顺时针或逆时针方向弯矩组合的绝对值大者计算梁端剪力。lrvbbbngblrvbbbngb101.26 145.72246.98180.3242.47222.79v=m +m/ lv1.1 246.98/ 6 1.241.848.11105.22kn v=m +m/ lv1.1 246.98/ 61.244.92 8.77109.71knbbmkn mmkn m左右其余梁端剪力计算过程略，具体计算结果见表5-4。4 横梁 ab、 bc

9、跨正截面受弯承载力计算表 5-1 层混凝土强度等级b h(mm2) 截面位置组合内力柱边截面弯矩(kn.m) h0 (mm) 201bhfmcsycsffbha10(mm2)实际选用 (mm2) 备注m (kn.m) v(kn) 顶层c20 250 600 a4支座-43.19 69.52 -29.29 560 0.039 0.040 178 214,as=308 0.35 跨 中94.72 94.72 560 0.016 0.016 568 414,as=615 0.35 b4支座左-60.98 -81.61 -44.66 560 0.059 0.061 274 214,as=308 0.3

10、5 250 400 b4支座右-27.20 17.09 -23.78 360 0.076 0.080 229 214,as=308 0.35 跨 中-17.53 -17.53 360 0.056 0.058 167 214,as=308 0.35 c4支座左-27.20 -13.01 -24.60 360 0.079 0.082 238 214,as=308 0.35 四层c20 250600 a3支座-68.11 75.15 -53.08 560 0.071 0.073 328 216,as=402 0.35 跨 中80.35 80.35 560 0.013 0.013 482 316,as

11、=603 0.35 b3支座左-74.36 -71.75 -60.01 560 0.080 0.083 373 216,as=402 0.35 250400 b3支座右-24.79 22.50 -20.29 360 0.065 0.068 194 214,as=308 0.35 跨 中-10.88 -10.88 360 0.035 0.036 103 214,as=308 0.35 c3支座左-24.79 -3.53 -24.08 360 0.077 0.081 232 214,as=308 0.35 二层c20 250600 a1支座-80.41 80.08 -64.39 560 0.086

12、 0.090 401 314,as=461 0.35 跨 中89.57 89.57 560 0.015 0.015 537 414,as=615 0.35 b1支座左-83.68 -66.83 -70.31 560 0.093 0.098 440 314,as=461 0.35 250400 b1支座右-38.16 26.84 -32.79 360 0.105 0.112 322 314,as=461 0.35 跨 中-14.33 -14.33 360 0.046 0.047 136 314,as=461 0.35 c1支座左-38.16 0.81 -38.32 360 0.123 0.132

13、 380 314,as=461 0.35 注：正截面受弯承载力计算时，负弯矩处按矩形截面计算，正弯矩处按t 形截面计算。5 横梁 ab、 bc 跨正截面抗震验算表 5-2 层混凝土强度等级b h(mm2) 截面位置组合内力柱边截面弯矩(kn.m) reh0 (mm) 201bhfmcresycsffbha10(mm2)实际选用(mm2) 备注m (kn.m) v(kn) 顶层c20 250 600 a4支 座-65.91 72.57 -51.40 0.75 560 0.051 0.053 236 214,as=308安全跨 中61.67 61.67 0.75 560 0.008 0.008 4

14、14,as=615安全b4支座左-74.04 -79.19 -58.20 0.75 560 0.058 0.060 282 214,as=308安全250 400 b4支座右-39.71 24.96 -34.72 0.75 360 0.084 0.088 243 214,as=308安全跨 中-15.32 -15.32 0.75 360 0.037 0.038 214,as=308安全c4支座左-39.71 -24.96 -34.72 0.75 360 0.084 0.088 283 214,as=308安全四层c20 250600 a3支 座-116.06 79.93 -100.07 0.7

15、5 560 0.100 0.105 473218,as=509安全跨 中51.71 51.71 0.75 560 0.006 0.006 218,as=509安全b3支座左-105.49 -83.67 -88.76 0.75 560 0.088 0.093 447218,as=509安全250400 b3支座右-53.96 41.05 -45.75 0.75 360 0.110 0.117 311216,as=402安全跨 中-9.91 -9.91 0.75 360 0.024 0.024 216,as=402安全c3支座左-53.96 -41.05 -45.75 0.75 360 0.110

16、 0.117 406216,as=402安全二层c20 250600 a1支 座-179.86 98.65 -160.13 0.75 560 0.160 0.175 785416,as=804安全跨 中70.35 70.35 0.75 560 0.009 0.009 216,as=402安全b1支座左-147.58 -104.00 -126.78 0.75 560 0.126 0.136 679 416,as=804安全250400 b1支座右-90.97 69.20 -77.13 0.75 360 0.186 0.208 566 416,as=804安全跨 中-13.15 -13.15 0.

17、75 360 0.032 0.032 216,as=402安全c1支座左-90.97 -69.20 -77.13 0.75 360 0.186 0.208 777 416,as=804安全注：正截面抗震验算时，负弯矩处按矩形截面计算，正弯矩处按t 形截面计算。梁内纵筋由抗震设计要求控制。表中空格处表示按抗震计算的配筋小于按抗弯承载力计算的配筋，取抗弯承载力的配筋。6 横梁 ab、bc 跨斜截面受剪承载力计算表 5-3 层次混凝土强度等级b h(mm2) 斜截面位置组合内力v(kn) h00.25cfcbh0(kn) 0. 7ftbh0 (kn) 选用箍筋(双肢) 0025.17.0hsafbh

18、fvsvvytcs(kn) 备注顶层c20 250 600 a4支座69.52 560 336.00 107.80 8 100 255.68 安全b4支座左81.61 560 336.00 107.80 255.68 安全250 400 b4支座右17.09 360 216.00 69.30 164.37 安全c4支座左13.01 360 216.00 69.30 164.37 安全四层c20 250 600 a3支座75.15 560 336.00 107.80 255.68 安全b3支座左71.75 560 336.00 107.80 255.68 安全250 400 b3支座右22.50

19、 360 216.00 69.30 164.37 安全c3支座左3.53 360 216.00 69.30 164.37 安全二层c20 250 600 a1支座80.08 560 336.00 107.80 255.68 安全b1支座左66.83 560 336.00 107.80 255.68 安全250 400 b1支座右26.84 360 216.00 69.30 164.37 安全c1支座左0.81 360 216.00 69.30 164.37 安全7 横梁 ab、bc 跨斜截面受剪抗震验算表 5-4 层混凝土强度等级b h (mm2) 斜截面位置gbv（kn）lrbbmm(kn.

20、m) 组合内v(kn) h0reccbhf02.0(kn) retbhf042.0(kn) 选用箍筋(双肢 ) )25. 142.0(100hsafbhfvsvvytrecs(kn) 备注顶层c20 250600 a4支座64.07 68.96 76.71 560 358.40 86.24 8100 283.42 minsvb4支座左70.43 68.96 83.07 560 358.40 86.24 8100 283.42 minsv250400 b4支座右11.99 31.12 17.69 360 230.40 55.44 8100 182.20 minsvc4支座左11.99 31.12

21、 17.69 360 230.40 55.44 8100 182.20 minsv四层c20 250600 a3支座60.67 125.84 83.74 560 358.40 86.24 8100 283.42 minsvb3支座左63.70 125.84 86.77 560 358.40 86.24 8100 283.42 minsv250400 b3支座右11.11 71.84 24.28 360 230.40 55.44 8100 182.20 minsvc3支座左11.11 71.84 24.28 360 230.40 55.44 8100 182.20 minsv二层c20 2506

22、00 a1支座59.94 246.98 105.22 560 358.40 86.24 8100 283.42 minsvb1支座左64.43 246.98 109.71 560 358.40 86.24 8100 283.42 minsv250400 b1支座右11.11 139.39 36.67 360 230.40 55.44 8100 182.20 minsvc1支座左11.11 139.39 36.67 360 230.40 55.44 8100 182.20 minsv8 框架柱正截面压弯承载力计算(|mmax|) 表 5-5 柱类别层次砼强度b h lolo/h 柱截面组合内力e

23、oeaeiei/ho12e ei-0.32h0n-nb判断破坏类型小偏压as=as 大偏压x-2a as=as(mm2) (x2a) 选用钢筋 (mm2) 备注(mm2) (m) mmax (kn-m) n(kn) (mm) (mm) (mm) (mm) (kn) (mm2) a 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端41.27 151.87 271.75 20.00 291.75 0.81 1.00 1.00 1.11 484.29 209.09 -608.45 大偏压0.11 -40.45 260 216,as=as=402 0.2% 11.25 下端35.79 169.

24、15 211.59 20.00 231.59 0.64 1.00 1.00 1.14 424.13 148.93 -591.17 大偏压0.12 -35.95 183 216,as=as=402 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端42.19 445.74 94.65 20.00 114.65 0.32 1.00 1.00 1.28 307.20 32.00 -314.58 大偏压0.32 36.08 24 216,as=as=402 0.2% 11.25 下端45.10 463.02 97.40 20.00 117.40 0.33 1.00 1.00 1.28 3

25、09.95 34.75 -297.30 大偏压0.33 40.58 49 216,as=as=402 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端37.38 596.45 62.67 20.00 82.67 0.23 0.82 1.00 1.43 278.31 3.11 -163.87 大偏压0.43 75.33 0 216,as=as=402 0.2% 13 下端33.54 621.41 53.97 20.00 73.97 0.21 0.75 1.00 1.44 266.78 -8.42 -138.91 不破坏（按构造配筋）320 216,as=as=402 0.2% b 柱顶

26、层c20 400 400 4.50 11.25 上端36.10 165.73 217.82 20.00 237.82 0.66 1.00 1.00 1.14 430.37 155.17 -594.59 大偏压0.12 -36.84 191 216,as=as=402 0.2% 11.25 下端31.00 183.01 169.39 20.00 189.39 0.53 1.00 1.00 1.17 381.93 106.73 -577.31 大偏压0.13 -32.34 118 216,as=as=402 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端40.17 528.89

27、75.95 20.00 95.95 0.27 0.92 1.00 1.31 285.88 10.68 -231.43 大偏压0.38 57.73 0 216,as=as=402 0.2% 11.25 下端42.16 546.17 77.19 20.00 97.19 0.27 0.93 1.00 1.31 287.42 12.22 -214.15 大偏压0.40 62.23 0 216,as=as=402 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端36.58 709.34 51.57 20.00 71.57 0.20 0.74 1.00 1.45 263.59 -11.61 -5

28、0.98 不破坏（按构造配筋）320 216,as=as=402 0.2% 13 下端34.88 734.30 47.50 20.00 67.50 0.19 0.71 1.00 1.45 258.19 -17.01 -26.02 不破坏（按构造配筋）320 216,as=as=402 0.2% 框架柱正截面压弯承载力计算(nmin) 表 5-6 柱类别层次砼强度b h lolo/h 柱截面组合内力eoeaeiei/ho12e ei-0.32h0n-nb判断破坏类型小偏压as=as 大偏压x-2aas=as(mm2) (x2a) 选用钢筋 (mm2)备注(mm2) (m) mmax (kn-m)

29、 n(kn) (mm) (mm) (mm) (mm) (kn)(mm2)a 柱顶层c204004004.50 11.25上端31.65 149.17 212.17 20.00 232.17 0.64 1.00 1.00 1.14 424.72 149.52 -611.15 大偏压0.11 -41.15 163 同表 5-5 0.2% 11.25下端28.51 166.45 171.28 20.00 191.28 0.53 1.00 1.00 1.17 383.83 108.63 -593.87 大偏压0.12 -36.65 111 同表 5-5 0.2% 二层c204004004.50 11.

30、25上端16.21 423.61 38.27 20.00 58.27 0.16 0.64 1.00 1.36 239.00 -36.20 -336.71 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 11.25下端19.12 440.89 43.37 20.00 63.37 0.18 0.68 1.00 1.35 245.34 -29.86 -319.43 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 底层c204004005.20 13上端3.72 555.67 6.69 20.00 26.69 0.07 0.40 1.00 1.65 204.09 -71.11 -204.65

31、不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 13下端16.68 580.63 28.73 20.00 48.73 0.14 0.57 1.00 1.50 233.30 -41.90 -179.69 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% b 柱顶层c204004004.50 11.25上端36.10 165.73 217.82 20.00 237.82 0.66 1.00 1.00 1.14 430.37 155.17 -594.59 大偏压0.12 -36.84 191 同表 5-5 0.2% 11.25下端31.00 183.01 169.39 20.00 189.39

32、 0.53 1.00 1.00 1.17 381.93 106.73 -577.31 大偏压0.13 -32.34 118 同表 5-5 0.2% 二层c204004004.50 11.25上端40.17 528.89 75.95 20.00 95.95 0.27 0.92 1.00 1.31 285.88 10.68 -231.43 大偏压0.38 57.73 0同表 5-5 0.2% 11.25下端42.16 546.17 77.19 20.00 97.19 0.27 0.93 1.00 1.31 287.42 12.22 -214.15 大偏压0.40 62.23 0 同表 5-5 0.

33、2% 底层c204004005.20 13上端36.58 709.34 51.57 20.00 71.57 0.20 0.74 1.00 1.45 263.59 -11.61 -50.98 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 13下端34.88 734.30 47.50 20.00 67.50 0.19 0.71 1.00 1.45 258.19 -17.01 -26.02 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 9 框架柱正截面压弯承载力计算(nmax) 表 5-7 柱类别层次砼强度b h lolo/h 柱截面组合内力eoeaeiei/ho12e ei-0.32h

34、0n-nb判断破坏类型小偏压as=as 大偏压x-2a as=as(mm2) (x2a) 选用钢筋 (mm2) 备注(mm2) (m) mmax (kn-m) n(kn) (mm) (mm) (mm) (mm) (kn) (mm2) a 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端39.14 165.45 236.57 20.00 256.57 0.71 1.00 1.00 1.13 449.11 173.91 -594.87 大偏压0.12 -36.91 223 同表 5-5 0.2% 11.25 下端33.38 184.89 180.54 20.00 200.54 0.56 1

35、.00 1.00 1.16 393.08 117.88 -575.43 大偏压0.13 -31.85 141 同表 5-5 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端29.92 463.04 64.62 20.00 84.62 0.24 0.83 1.00 1.32 271.78 -3.42 -297.28 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 11.25 下端32.89 482.48 68.17 20.00 88.17 0.24 0.86 1.00 1.32 276.20 1.00 -277.84 大偏压0.35 45.65 0 同表 5-5 0.2% 底

36、层c20 400 400 5.20 13 上端17.04 611.09 27.88 20.00 47.88 0.13 0.56 1.00 1.51 232.18 -43.02 -149.23 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 13 下端8.53 639.17 13.35 20.00 33.35 0.09 0.45 1.00 1.59 212.91 -62.29 -121.15 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% b 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端32.51 180.82 179.79 20.00 199.79 0.55 1.00 1.

37、00 1.16 392.34 117.14 -579.50 大偏压0.13 -32.91 136 同表 5-5 0.2% 11.25 下端27.22 200.26 135.92 20.00 155.92 0.43 1.00 1.00 1.21 348.47 73.27 -560.06 大偏压0.14 -27.85 59 同表 5-5 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端24.78 563.28 43.99 20.00 63.99 0.18 0.68 1.00 1.35 246.12 -29.08 -197.04 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 1

38、1.25 下端26.79 582.72 45.97 20.00 65.97 0.18 0.69 1.00 1.34 248.59 -26.61 -177.60 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端13.75 755.28 18.21 20.00 38.21 0.11 0.49 1.00 1.55 219.35 -55.85 -5.04 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-5 0.2% 13 下端6.89 783.36 8.80 20.00 28.80 0.08 0.42 1.00 1.63 206.87 -68.33 23.04

39、 小偏压0.58 0 同表 5-5 0.2% 为了满足和提高框架结构“强柱弱梁”程度，在抗震设计设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15 者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：ccbmm例如二层a 柱下端和底层a 柱上端弯矩，计算过程如下：考虑地震组合时二层横梁ab 左端弯矩最大值为180.32 kn m，ccbm =m1 .1 180.32 198.35kn m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，二层a 柱下端弯矩c0.526m198.35117.230.5260.364kn m，底层 a 柱上端弯矩c0.3

40、64m198.3581.120.5260.364kn m。将表 4-6 中相应弯矩数据改成以上数据即可。其余节点计算过程略，具体计算结果见表5-8、表 5-9、表 5-10。10 框架柱正截面压弯抗震验算(|mmax|) 表 5-8 柱类别层次 砼强度b h lo lo/h 柱截面组合内力轴压比reeoeaeiei/ho12e ei-0.32h0n-nb (kn) 判断破坏类型小偏压as=as (mm2) 大偏压x-2a as=as(mm2) (x2a) 选用钢筋备注(mm2) (m) mmax (kn-m) n(kn) (mm) (mm) (mm2) a 柱顶层c20 400 400 4.5

41、0 11.25 上端63.99 152.57 0.10 0.75 419.41 20439.41 1.22 111.07 631.96 356.76 -607.75 大偏压0.083 -50.20 372 318,as=as=763 0.2% 11.25 下端50.35 169.85 0.11 0.75 296.44 20316.44 0.88 111.10 508.98 233.78 -590.47 大偏压0.092 -46.83 251 318,as=as=763 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端81.02 449.81 0.29 0.80 180.12 2

42、0200.12 0.56 111.16 392.67 117.47 -310.51 大偏压0.260 13.71 298 318,as=as=763 0.2% 11.25 下端117.23 467.09 0.30 0.80 250.98 20270.98 0.75 111.12 463.52 188.32 -293.23 大偏压0.270 17.31 592 318,as=as=763 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端97.76 612.93 0.40 0.80 159.50 20179.50 0.50 111.24 382.95 107.75 -147.39 大偏压

43、0.355 47.69 443 318,as=as=763 0.2% 13 下端109.80 637.89 0.42 0.80 172.13 20192.13 0.53 111.23 395.59 120.39 -122.43 大偏压0.369 52.89 542 318,as=as=763 0.2% b 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端63.92 150.24 0.10 0.75 425.45 20445.45 1.24 111.07 638.00 362.80 -610.08 大偏压0.082 -50.66 373 318,as=as=763 0.2% 11.25

44、下端51.84 167.52 0.11 0.75 309.46 20329.46 0.92 111.10 522.00 246.80 -592.80 大偏压0.091 -47.28 264 318,as=as=763 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端89.91 442.10 0.29 0.80 203.37 20223.37 0.62 111.15 415.91 140.71 -318.22 大偏压0.256 12.10 376 318,as=as=763 0.2% 11.25 下端91.55 459.38 0.30 0.80 199.29 20219.29 0

45、.61 111.15 411.83 136.63 -300.94 大偏压0.266 15.70 382 318,as=as=763 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端104.94 582.71 0.38 0.80 180.09 20200.09 0.56 111.22 403.55 128.35 -177.61 大偏压0.337 41.40 506 318,as=as=763 0.2% 13 下端120.54 607.67 0.40 0.80 198.36 20218.36 0.61 111.20 421.82 146.62 -152.65 大偏压0.352 46.60

46、 634 318,as=as=763 0.2% 注：按柱实际配筋（as+as+ as侧）计算的总配筋率254.5 80.7%100%1.27%5%400400，所以满足要求。11 框架柱正截面压弯抗震验算(nmin) 表 5-9 柱类别层次砼强度b h lo lo/h 柱截面组合内力轴压比reeoeaeiei/ho12e ei-0.32h0n-nb(kn) 判断破坏类型小偏压as=as (mm2) 大偏压x-2a as=as(mm2) (x2a) 选用钢筋备注(mm2) (m) mmax (kn-m) n(kn) (mm) (mm) (mm2) a 柱顶层c20 400 400 4.50 11

47、.25 上端2.47 135.31 0.09 0.75 18.25 2038.25 0.11 0.49 11.41 214.10 -61.10 -625.01 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-8 0.2% 11.25 下端3.94 152.59 0.10 0.75 25.82 2045.82 0.13 0.54 11.39 223.51 -51.69 -607.73 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-8 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端79.54 336.60 0.22 0.80 236.30 20256.30 0.71 111.13 448.85 1

48、73.65 -423.72 大偏压0.195 -9.87 361 同表 5-8 0.2% 11.25 下端117.23 353.88 0.23 0.80 331.27 20351.27 0.98 111.09 543.82 268.62 -406.44 大偏压0.205 -6.27 660 同表 5-8 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端81.13 421.44 0.27 0.80 192.51 20212.51 0.59 111.20 415.96 140.76 -338.88 大偏压0.244 7.80 351 同表 5-8 0.2% 13 下端96.36 446.

49、40 0.29 0.80 215.86 20235.86 0.66 111.18 439.32 164.12 -313.92 大偏压0.258 13.00 468 同表 5-8 0.2% b 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端63.92 150.24 0.10 0.75 425.45 20445.45 1.24 111.07 638.00 362.80 -610.08 大偏压0.082 -50.66 373 同表 5-8 0.2% 11.25 下端51.84 167.52 0.11 0.75 309.46 20329.46 0.92 111.10 522.00 246.8

50、0 -592.80 大偏压0.091 -47.28 264 同表 5-8 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端89.91 442.10 0.29 0.80 203.37 20223.37 0.62 111.15 415.91 140.71 -318.22 大偏压0.256 12.10 376 同表 5-8 0.2% 11.25 下端91.55 459.38 0.30 0.80 199.29 20219.29 0.61 111.15 411.83 136.63 -300.94 大偏压0.266 15.70 382 同表 5-8 0.2% 底层c20 400 400 5

51、.20 13 上端104.94 582.71 0.38 0.80 180.09 20200.09 0.56 111.22 403.55 128.35 -177.61 大偏压0.337 41.40 506 同表 5-8 0.2% 13 下端120.54 607.67 0.40 0.80 198.36 20218.36 0.61 111.20 421.82 146.62 -152.65 大偏压0.352 46.60 634 同表 5-8 0.2% 注：按柱实际配筋（as+as+ as侧）计算的总配筋率254.5 80.7%100%1.27%5%400400，所以满足要求。12 框架柱正截面压弯抗震

52、验算(nmax) 表 5-10柱类别层次砼强度b h lo lo/h 柱截面组合内力轴压比reeoeaeiei/ho12e ei-0.32h0n-nb(kn) 判断破坏类型小偏压as=as (mm2) 大偏压x-2a as=as(mm2) (x2a) 选用钢筋备注(mm2) (m) mmax (kn-m) n(kn) (mm) (mm) (mm2) a 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端63.99 152.57 0.10 0.75 419.41 20439.41 1.22 111.07 631.96 356.76 -607.75 大偏压0.083 -50.20 372 同

53、表 5-8 0.2% 11.25 下端50.35 169.85 0.11 0.75 296.44 20316.44 0.88 111.10 508.98 233.78 -590.47 大偏压0.092 -46.83 251 同表 5-8 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端81.02 449.81 0.29 0.80 180.12 20200.12 0.56 111.16 392.67 117.47 -310.51 大偏压0.260 13.71 298 同表 5-8 0.2% 11.25 下端117.23 467.09 0.30 0.80 250.98 20270.

54、98 0.75 111.12 463.52 188.32 -293.23 大偏压0.270 17.31 592 同表 5-8 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端97.76 612.93 0.40 0.80 159.50 20179.50 0.50 111.24 382.95 107.75 -147.39 大偏压0.355 47.69 443 同表 5-8 0.2% 13 下端109.80 637.89 0.42 0.80 172.13 20192.13 0.53 111.23 395.59 120.39 -122.43 大偏压0.369 52.89 542 同表 5-8

55、 0.2% b 柱顶层c20 400 400 4.50 11.25 上端9.22 158.93 0.10 0.75 58.01 2078.01 0.22 0.79 11.33 263.56 -11.64 -601.39 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-8 0.2% 11.25 下端7.99 176.21 0.11 0.75 45.34 2065.34 0.18 0.69 11.34 247.80 -27.40 -584.11 不破坏（按构造配筋）320 同表 5-8 0.2% 二层c20 400 400 4.50 11.25 上端49.19 502.68 0.33 0.80 97.86

56、20117.86 0.33 111.28 310.40 35.20 -257.64 大偏压0.291 24.73 12 同表 5-8 0.2% 11.25 下端47.55 519.96 0.34 0.80 91.45 20111.45 0.31 111.29 303.99 28.79 -240.36 大偏压0.301 28.33 -8 同表 5-8 0.2% 底层c20 400 400 5.20 13 上端83.53 681.18 0.44 0.80 122.63 20142.63 0.40 111.30 346.08 70.88 -79.14 大偏压0.394 61.91 324 同表 5-

57、8 0.2% 13 下端109.82 706.14 0.46 0.80 155.52 20175.52 0.49 111.25 378.98 103.78 -54.18 大偏压0.409 67.11 545 同表 5-8 0.2% 注：按柱实际配筋（as+as+ as侧）计算的总配筋率254.5 80.7%100%1.27%5%400400，所以满足要求。13 由内力计算可知,本工程柱各截面的剪力设计值甚小，故不进行斜截面承载力计算，箍筋按抗震构造要求配置。箍筋形式采用菱形复合箍，直径均采用8，计算柱加密区配箍率为0.98%，满足抗震要求。本工程计算多遇地震作用下横向框架的层间弹性侧移。对于钢

58、筋混凝土框架e取 1/550。层间弹性侧移验算表 5-11 层次h(m) vi (kn) id(kn/mm) iiedv /(mm) ieh(mm) 4 3.6 585.78 396.26 1.48 6.55 3 3.6 959.97 396.26 2.42 6.55 2 3.6 1225.53 396.26 3.09 6.55 1 5.2 1398.13 171.96 8.13 9.45 通过以上计算结果看出，各层层间弹性侧移，均满足规范要求，即 ueeh。14 第六章楼梯结构计算设计6.1 基本理论楼梯是多层及高层房屋中的重要组成部分。常见的楼梯型式有梁式楼梯和板式楼梯。板式楼梯下表面平整

59、，施工支模方便，外观比较轻巧，但斜板较厚，混凝土和钢筋用量较多，一般用于梯板水平投影长度不超过3 米时，当梯板水平长度超过3 米时，常用梁式楼梯。6.1.1 板式楼梯板式楼梯由梯段板、休息平台、平台梁（若建筑为框架结构，则还有构造柱）组成，可分为斜板式和折线形板式两种。斜板式楼梯跨度较小、经济、构造简单，应优先采用，如图6-1。图 6-1 板式楼梯板式楼梯的梯段板是一块支承在上、下平台梁上并带有踏步的斜饭，斜板厚度通常取为梯段板斜长的 1/251/30。板式楼梯梯段板的计算简图：平台梁近似作为梯段板的铰支座，跨度取两梁中心线的距离，荷载为竖向恒载、活载。作用于梯段板上的活荷载是沿水平方向分布的

60、，因此斜板的恒荷载一般也换15 算成沿水平方向的均布荷载。图 6-2 板式楼梯计算简图图 6-3 楼梯自重计算恒载（沿水平方向均布，取1m 宽板带）：活载沿水平方向均布，数值由荷载规范查出。l=l/cos图 6-4 斜板内力计算设nl为梯段板的水平净跨长，则斜板的跨中最大弯矩（计算过程见图6-4）和支座最大剪力可以表示为：2max81nplmcos21maxnplv楼梯板支座实际并非理想简支座，故跨中弯矩可近似取：m = 1/10 pln2。楼梯板的正截面高度是变化的，计算时取最小高度t，即垂直于板纵向轴线的最小高度，注意不是t/cos 。平台梁承担楼梯板及休息平台板传递来的荷载，跨中弯矩取m