模板工程论文技师

1、浅谈模板的设计和配制随着我处规模的不断发展和壮大，承接的工程任务越来越多， 工程质量正在逐年提高,优质工程、优质结构不断涌现。这一个个骄人的成绩的取得，无一不是以质量为依托。质量乃企业立足生存之本。在主体施工阶段中，混凝土成型是质量评定的一个重要方面，混凝土的成型很大程度上由模板的设计和配制所决定，故模板的设计和配制是混凝土成型的关键，我们应当对此加以重视和进行必要的投入，确保混凝土成型的观感和质量。我工程部在太仓苏创上海花园项目的模板工程进行了尝试，对模板的设计和配制进行有效策划和控制，取得了较好的质量效果和经济效益。模板的设计和配制需经过以下几个阶段，一是策划准备工作阶段，其次为设计阶段，

2、最后是配制阶段。每一阶段都有许多相关的工作要做，对于每一项工作都要进行细致的考虑和策划，选择能达到预期的质量目标和经济效果的方法。在太仓苏创上海花园项目的模板工艺上我们首先下定质量目标：整体质量目标为扬子杯，模板要求达清水混凝土，基本做到不抹灰。围绕这一目标，项目部对模板进行了认真的策划和配制。一、策划准备工作。太昌花园项目我工程部共承建5栋14层住宅楼，建筑面积为4万多，该工程为短肢剪力墙结构，层高为3米，在工程开工前，项目部对模板的策划和配制做了充分的准备工作。1、召集相关人员召开会议，总结此前工程模板工艺方面的经验。为此项目部召集了施工组、质检组、木工工长及小组长等进行讨论，对以前所干工

3、程模板方面的得与失进行分析，好的在本工程中继续加以发扬和运用，不好的应当加以杜绝和改进。在会上，项目部决定继续适应上海市场的形势采用浸汁板木模，并提出奋斗目标力争达到清水混凝土的施工水平，同时明确本工程杜绝使用胶带补缝的传统施工工艺。项目部要求各部门有关人员在模板的设计和配制上多下功夫，多想办法。会议同时还总结到：以往模板周转次数少，投资相对较多，本工程可以在拆模上进行有效控制，制订措施来控制损耗延长周转次数，从而降低投入。2、新工艺、新技术、新材料的运用。结合本工程的特点和上海市场的要求，本工程决定采用20厚浸汁板与50*100木龙骨配制组合模板；对模板的拼缝处全部用刨子进行修整到边；对于模

4、板的下脚（与下层混凝土交接处）采用新工艺予埋对拉螺栓；对于柱角、梁角的易漏浆部位全部加木锲受紧，使柱角、梁角不漏浆，做到成型后有棱有角；对于模板下脚不到位处采用砂浆进行提前5-8小时捂堵，有效控制烂根和麻面现象；对于模板的定位采用最下道为钢筋焊接，上面采用混凝土预制穿墙块进行限位，等等。3、人员进行具体的分工和落实。项目技术负责人及施工组负责方案的编制和审批工作；质检组、木工班参考并商讨；同时安排专人进行模板翻样和交底；对于拆模，专人盯管和指导，确保模板少受伤害少碰撞。二、设计阶段。这一阶段非常关键。技术人员首先必须认真全面的阅读和熟悉图纸，详细了解图纸的各轴线之间的尺寸关系。对于工程变更需即

5、时实施，不得马虎。其次，进行计算和绘图。对于计算可分为三种形式进行，一是墙柱模板计算，二是梁模板计算，三是楼板模板计算。主要计算支撑钢管是否能承受荷载，龙骨的强度、抗剪、挠度以及扣件抗滑移的计算。对于计算，根据经验，支撑稳定性计算非常非常重要，高度超过8米的模板其方案必须请有关专家进行论证，通过后才能实施。所谓绘图，是指翻样员将蓝图上的墙、板、柱进行支解，绘制成直观详图以便工人进行操作。作为翻样员必须做到认真细致，对每一条墙、每一个柱都不放过，且对墙柱进行有序编号，以便施工操作时按编号顺序进行，对于板厚有高差的地方尤要小心，墙板的高度也要变（墙、柱、板一起浇注）。最后，由计算书组成的方案需报送

6、上级部门、监理、业主进行审批。通过后由技术负责人按此方案进行技术交底。各有关部门必须按此执行。对于翻样后所形成的翻样图，还需进行认真的核对，核对后形成书面交底交付操作人员进行执行。三、配制阶段。即实施阶段，这一阶段，必须做到以下两点：一是操作人员必须严格按照大样图和技术交底进行；二是勤检查勤督促，质量员，施工员、工长等均为检查和督促人员，对于不正确的应当加以制止和改正，对于不到位的应当加以指导和改进。在本工程的配模过程中，项目做到了细致认真，安排专人进行监督和检查，对每一道环节都有明确的交底和要求；翻样员于现场进行指导和讲解，做到有问必答，问题于现场随时随地进行解决；此次模板的配制做到好中求快

7、，重点是配模的质量，改变以往的一味追求速度的作风。四、实施效果。本次配模共花去模板用工的1/3，从此数据来看，远远超经验数据，但在施工过程中，不需花过多的用工去进行模板修整，不需花人工贴胶带，不需花过多人工进行混凝土修补和清理，总体比较来，模板总用工有所节约，工程主体总体用工有所节省，工程质量比以前迈上一台阶，达到清水混凝土的要求，完成预期质量目标；在拆模工程控制中，制定了不许硬撬硬碰，必须进行软保护的措施，且专人负责进行监督和指导，使模板的损耗大大降低从而延长模板的周转次数，节约工程成本，经济效益显著提高。取得了质量和经济双丰收。综上所述，模板的设计和配制对混凝土成型有着很大的影响，是很关键

8、的一个方面，我们应当加以重视，充分尊重科学，充分发挥项目部主观能动性，充分调动各相关人员的积极性，做到事前认真进行策划做好准备工作，技术人员的方案力求科学准确、交底明确直观可操作，配制时一丝不苟、严格按要求执行。只要我们认真进行策划和控制，定能使质量更上一个台阶，经济效益也将会显著提升。 2011年4月 张明汉梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式

9、钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为2.8米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=200mm×400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米，图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。一、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.400×0.800=8.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.

10、800×(2×0.400+0.200)/0.200=6.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.200×0.800=0.480kN 2.方木楞的支撑力计算： 均布荷载 q = 1.2×8.000+1.2×6.000=16.800kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.480=0.672kN 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=2.016kN N2=2.016kN 方木按照三跨连续梁计

11、算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 方木强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.016/0.800=2.520kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.52×0.80×0.80=0.161kN.m 截面应力 =0.161×106/833

12、33.3=1.94N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.800×2.520=1.210kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1210/(2×50×100)=0.363N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.677×2.1

13、00×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.147mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 支座反力 RA = RB=2.02kN 最大弯矩 Mmax=0.806kN.m 最大变形 vmax=3.153mm 截面应力 =0.806×106/5080.0=158.740N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 二、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用

14、，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.02kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N

15、1=0.00kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.4×0.149×2.800=0.584kN N = 2.016+0.584+2.240=4.840kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(

16、2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.12m；公式(1)的计算结果： = 32.13N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 15.14N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算

17、结果： = 18.17N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架

18、很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架

19、四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控

20、制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。扣件钢管楼板模板支架计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为2.9米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距

21、l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。一、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.200×0.300=

22、1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.400×0.300=0.120kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×1.500+1.2×0.120=1.944kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩 M = 1.260×1

23、.00/4+1.94×1.00×1.00/8=0.558kN.m 最大支座力 N = 1.260/2+1.94×1.00/2=1.602kN 截面应力 =0.558×106/83333.3=6.70N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=1.000×1.944/2+1.260/2=1.602kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1602/(2×50×1

24、00)=0.481N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.500+0.120=1.620kN/m 集中荷载 P = 0.900kN 最大变形 v =5×1.620×1000.04/(384×9500.00×4166666.8)+900.0 ×1000.03/(48×9500.00×4166666.8)=1.007mm 方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!二、板

25、底支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向方木传递力，P=3.20kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.078kN.m 最大变形 vmax=2.754mm 最大支座力 Qmax=11.652kN 截面应力 =1.08×106/5080.0=212.30N/mm2 支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!可减少立杆布置间距。 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模

26、板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×2.880=0.429kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.400×1.000×1.000=0.400kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.829kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.0

27、00+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ四、楼板强度的计算: 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.30m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1593.2mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4085mm×130mm，截面有效高度 h0=110mm。 按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼

28、板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.30m，短边4.30×0.95=4.09m， 楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=2×1.2×(0.40+25.00×0.20)+ 1×1.2×(0.43×5×5/4.30/4.09)+ 1.4×(2.00+1.00)=17.89kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.09×17.89=73.09kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=

29、0.0550×ql2=0.0550×73.09×4.092=67.08kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为19.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到6天后混凝土强度达到53.77%，C30.0混凝土强度近似等效为C16.1。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.74N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1593.15×300.00/(4085.00×110.00×7.74)=0.14 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.130 此层楼板所能承受的最大弯矩为：

30、 M1=sbh02fcm = 0.130×4085.000×110.0002×7.7×10-6=49.8kN.m 结论：由于Mi = 49.75=49.75 < Mmax=67.08 所以第6天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存，第3层以下的模板支撑可以拆除。木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 墙

31、模板面板厚度h=20mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径500mm。 墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200

32、/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算

33、。 面板计算简图 1.强度计算 = M/W < f 其中 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×2.00×2.00/6=33.33cm3； f 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50×65.83=39.50kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50×6.00=4.20kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； 面

34、板的强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值11.798N/mm2； 面板的强度验算 < f,满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 32.92N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l = 300mm； E 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12=33.33cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.902mm； 面板的挠度验算 v < v,满足要求!四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受钢模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图 1.内楞强度计算 = M/W < f 其中 内楞强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W