毕业实习报告(一夕的BLOG)与毕业实习报告(混凝土框架结构)合集

1、毕业实习报告（一夕的blog）与毕业实习报告（混凝土框架结构）合集毕业实习报告（一夕的blog）毕业实习报告一、实习时间200*年*月*日一*月*日二、实习地点武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉、毕业设计办公室。三、实习目的（1）对高炉结构、主要的技术指标及任务措施的认识了解。大学的最后一个 学期，我们在老师的带领下，到武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉进行了为期两周的毕业 实习。在实习期间，对其高炉结构、主要的技术指标及任务措施做了全面的了解。 武钢股份有限公司炼铁厂现有六座现代化大型高炉，是我国生铁的重要生产基地之 一。炼铁厂1958年9月13日建成投产。经过49年的建设、改造和发展，年生产规 模达到10

2、00万吨。炼铁厂5号高炉是武钢自行投资建成的一座集国内外十余种先进 技术于一身的特大型现代化高炉。有效容积3200m3, 32个风口，环形出铁场设有四 个铁口，对称两个铁口出铁，另两个铁口检修备用，日产生铁达7000t以上。引进卢 森堡pw公司的第四代水冷传动齿轮箱并罐式无钟炉顶设备，设计顶压可达0. 245mpao矩形陶瓷燃烧器内燃式热风炉可稳定地提供1150°c的风温。5号高炉1991 年10月19日点火投产。投产初期高炉强化冶炼水平不髙，技术经济指标较差。经过 广大技术人员及职工的共同努力，高炉冶炼技术不断进步，从1993年开始进入强化 冶炼期，生产水平逐年提髙，主要技术经济指

3、标达到并超过了国内先进水平。具体参 数见表lo表1 5号高炉主要技术经济指标项目1992年1993年1994年1995年 1996年1997年1998年1999年20*年20*年 实产生铁，万tl65. 9200. 2213. 2192183. 5233. 0245. 2241. 9245. 4249. 7 利用系数，t 炉料烧结矿球 团矿进口块矿海南矿飢钛矿 配比68721620512161. 552抓好炉况稳定顺行及大喷煤技术近年来，通过不断加强炉况的维护，在高炉 保持长期的稳定顺行方面进行了一些有益的探索。1合理的装料制度5号高炉开炉初期沿用的钟式布料模式，采用的是单环布 料，c7 6

4、( 07 6 (，高炉炉况不稳定，煤气利用率及技术经济指标都很差。为了控 制料面形状及调整焦炭平台的宽度，开始采用多环布料方式，首先采用二环布料，之 后，又逐渐将布料角位增加到4个、5个，其较典型的布料矩阵为 c87654321 i 0876341 i ,高炉的透气性及稳定性得到改善，煤气利用率及技术经济指 标得到提髙。为了稳定髙炉煤气流，将焦炭布向1号角位，采用中心加焦技术以增加 中心部位的焦炭量，使得高炉透气性改善，减少了炉况的波动。1994年10月，进行 螺旋布料试验，即c876541432213 i 087653441 i , 5号高炉炉况更加稳定，1996年以 后又将布矿焦的角位推向

5、9号角位，并保持适宜的0c分布，较典型的布料矩阵为 c987651332223 i 0876534332 i ,经过改进后的装料制度，得到了良好的效果，不仅 适当抑制了边缘煤气流，同时也适当发展了中心煤气流，生产技术指标进一步得到提 高，高炉利用系数突破2t,其它主要技术经济指标也得到明显改善，为高炉强化冶炼及富氧喷煤技术提 供了有利的条件。2合适的送风制度调整好送风制度，采用长短风口相结合，保持初始煤气流合 理分布，维持合理的回旋区深度，确保上部炉料均衡下降，稳定了高炉传热传质过 程。在开炉初，风口进风面积曾达到0. 4586m2,但风速不足，仅220ms左右，难以吹 透中心，故而炉缸工作状

6、态不佳。之后，通过逐步摸索，将©130和©140的风口合 理配合使用，风口进风面积控制在0. 4502-0. 4353m2的范围，确保风速在235ms左 右。5号高炉的生产实践表明，风速控制在240ms左右，高炉稳定顺行情况良好，其 技术经济指标也明显地改善了。随着高炉炉役期的增长，逐步采用长风口及加长风 口，维持合理的鼓风动能，使得高炉炉缸保持良好的工作状况，炉况更趋稳定，富氧 喷煤技术得到保障，高炉利用系数明显提高。在日常操作管理中，明确规定风量和风压范围，始终控制合适的风量和风压，使风量与顶压相匹配，维持合理的风速和鼓 风动能。若不能全风操作，就及时调整装料制度，使风

7、量恢复到正常水平。3抓好炉况稳顺及富氧大喷煤技术高炉富氧喷吹煤粉以后，料速加快，风口明 亮，渣铁物理热提高，铁水温度达到1490°c以上，同时对煤枪进行了改进，调整了风 管结构，即使喷煤超过120kgt,风口磨坏的数量仍大幅度减少，为高炉冶炼低硅低硫 生铁创造了有利条件。由于富氧量受客观条件的限制，富氧率在1.3%左右。4以合适的炉渣碱度控制铁水含硫量提高炉渣碱度可提高炉缸物理热，并能有 效抑制硅的还原，对冶炼低硅生铁有利。但若炉渣碱度过高，生铁（s）低于0.010% 以下，则不利于渣铁的流动性。根据我们的生产实践，高炉炉渣二元碱度维持在115 左右,s基本上控制在0,025

8、7;0. 005%,对高炉髙产稳产有利。5加入适量小块焦小块焦入炉前与矿石混合，然后装入高炉，落在中间环带， 可形成透气性较好的矿焦混合层，改善高炉中间带的透气性，相应地控制了边缘煤气 流。5号高炉通过向矿石中混入小块焦来降低软熔带透气性阻力，取得了令人满意的 效果。目前5号髙炉一般小块焦的加入量在l.ot批左右。3充分使用高风温，保持充沛的炉缸温度不断提高高炉工长的操作技术水平， 及时调整操作参数，充分发挥改进型热风炉的能力，稳定高风温操作，减少炉况波 动。目前，5号高炉在单烧高炉煤气，采用双预热的情况下，可提供1150°c以上的髙 风温。积极推行高风温、全风量、富氧大喷煤等强化操

9、作，为保持理论燃烧温度在 2250°c2400°c左右，规定正常情况下风温使用水平不得低于1100°co采取加重边 缘、适当疏松中心的布料矩阵，改善煤气利用，提高了高炉炉况的稳定性，为进一步 提高冶炼强度创造了条件。1992年3月3日开始喷吹无烟煤，1993年12月9日开始 富氧鼓风，高炉逐步实现富氧喷煤操作。前期由于各方面因素的影响，喷煤量一直不 高，经过广大技术人员及职工的摸索，1996年喷煤量超过80kgt, 1998年平均煤比达 108. 2kgt, 1999年以后平均煤比超过120kgt。喷煤量加大以后，根据大气湿度的变 化，严格控制鼓风的加湿量以保证风

10、口前理论燃烧温度。随着高炉原燃料质量的改善及设备运行质量的提高，1996年以后，通过加重焦炭负荷，增加喷煤量，提高风温 及炉渣碱度，生铁含硅量稳步下降，具体指标见表3。表3高炉炉温控制情况时间 1992 年 1993 年 1994 年 1995 年 1996 年 1997 年 1998 年 1999 年 20*年 20*年 焦炭 负荷3. 54%,半月后此点温度下降到550°co此后坚持长期适量加入锐钛矿护炉的原 则，加强对炉底温度的日常监控，采取增减飢钛矿入炉量的措施，保证护炉强化两不 误。在正常情况下，机钛矿加入量控制在1.5%左右，其效果非常好。从其它高炉多 年的生产实践来看，

11、高炉冷却壁的损坏多集中在炉腹至炉身下部区域，对于5号高炉 则第6、8、9段冷却壁为重点维护区域。在正常情况下，5号髙炉严格控制冷却壁的 进水温度，不允许冷却壁温度大于200°c,第6段冷却壁的温度控制在120135°c之 间，第8段冷却壁的温度控制在100110°co在生产中严格控制各区域冷却壁的热流 强度，以形成稳定的渣皮保护砖衬，同时在操作制度上尽量避免高温区下移。5号高 炉投产10年，仅烧坏了不同冷却壁上的13根勾头管和4根直管，为5号高炉一代炉 龄达到15年奠定了坚实的基础。5优化生产组织协调，实现均衡生产，加强设备管理树立“一盘棋”思想，以 炉内为中心，

12、以炉前为重点，明确各岗位责任，相互配合，严格执行标准化作业。随 着高炉的不断强化，渣铁量增加，做好出铁安排，实行日出铁15次，基本消除了渣 铁不能及时排放的问题，缩短了出铁间隔时间。及时排出渣铁，缓解了高炉憋风现 象，促进了高炉的稳定顺行，提髙了冶炼强度。努力提高炉前操作水平，加强铁口 的维护，提高炮泥和铁沟料的质量，通过改进铁口泥套，采用浇注料泥套，确保了铁 口的正常工作。改进开铁口工艺，使用三种不同型号的钻头，调整出铁时间，有效地 出尽渣铁。重点抓铁口深度合格率，使铁口深度长期维持在3.0m左右。注重炉前设 备的维护，完善设备日常点检制度，严格执行定修保产制度，通过开展“星级设备管 理”等

13、活动，保证炉前设备正常运行，使高炉的休风率及慢风率保持在较低的水平。 3今后的任务及措施继续改善原燃料条件，以抓精料为突破口，搞好富氧喷煤、高 炉强化操作的管理工作；加强设备管理，为充分发挥炼铁系统潜力提供保障，改善炼 铁技术经济指标，节能降耗降成本。高炉富氧率偏低，影响了煤粉的燃烧率，同时设计煤粉供应能力不足，限制了喷煤量的进一步提高。如果能提高富氧率，对喷煤系 统进行技术改造，加大喷煤量，实施烟煤喷吹，5号高炉的技术经济指标将进一步提 高。随着高炉原燃料条件的改善及设备运行质量的提高，生铁含硅量有待进一步降 低。围绕高炉长寿采取有力措施，重视软水密闭循环冷却系统的日常管理，进一步 强化高炉

14、炉型及冷却制度的管理，力争一代炉龄达到15年。4结语通过这次实习 我们学习到：贯彻精料方针，优化配矿结构，改善焦炭，烧结矿质量是高炉强化冶炼 的前提条件。调整布料制度，寻求合理的煤气流分布，改进高炉操作，完善出渣铁 制度，加强设备管理，确保了炉况的稳定顺行，实现了高煤比下的高产、稳产。加 强炉型与冷却制度的管理，重视炉底、炉缸的维护及软水密闭循环系统的日常管理， 为高炉强化冶炼及长寿生产提供有力的保障。随着髙炉冶炼的不断强化，加强生产 组织的协调和管理非常必要。12内容。毕业实习报告（混凝土框架结构）我由于属于在校外做设计，因此我的实习工作主要是同我所要从事的工作有关 联。在实习期间我主要是接

15、触一些工程进行检测，以及加固改造工作。通过这些日子 的实习，使我发现在一些在设计及施工中所存在的一些问题。通过向所在单位专家的 请教，明白了一些工程中易存在和发生的一系列建筑通病的产生原理及相应的检测， 处理措施。现将我所接触到的一些问题作义总结。我的毕业设计作的是混凝土框架 结构，因此对于混凝土机构的了解要更有针对性。混凝土质量的好坏，既对结构物的 安全，也对结构物的造价有很大影响，因此在旋工中我们必须对混凝土的施工质量有 足够的重视。混凝土质量的主要指标之一是抗压强度，从混凝土强度表达式不难看 出，混凝土抗压强度与混凝土用水水泥的强度成正比，按公式计算，当水灰比相等 时，高标号水泥比低标号

16、水泥配制出的混凝土抗压强度高许多。所以混凝土施工时切 勿用错了水泥标号。另外，水灰比也与混凝土强度成正比，水灰比大，混凝土强度高 3水灰比小，混凝土强度低，因此，当水灰比不变时，企图用增加水泥用量来提高温 凝土强度是错误的，此时只能增大混凝土和易性，增大混凝土的收缩和变形。综上 所述，影响混凝土抗压强度的主要因素是水泥强度和水灰比，要控制好混凝土质量， 最重要的是控制好水泥和混凝土的水灰比两个主要环节。此外，影响混凝土强度还有 其它不可忽视的因素。粗骨料对混凝土强度也有一定影响，当石质强度相等时，碎石 表面比卵石表面粗糙，它与水泥砂浆的粘结性比卵石强，当水灰比相等或配合比相同 时，两种材料配制

17、的混凝土，碎石的混凝土强度比卵石强。因此我们一般对混凝土的 粗骨料控制在3加左右，细骨料品种对混凝土强度影响程度比粗骨料小，所以混凝 土公式内没有反映砂种柔效，但砂的质量对混凝土质量也有一定的影响。因此，砂石 质量必须符合混凝土各标号用砂石质量标准的要求。由于施工现场砂石质量变化相对 较大，因此现场施工人员必须保证砂石的质量要求，并根据现场砂含水率及时调整水 灰比，以保证混凝土配合比，不能把实验配比与施工配比混为一谈。混凝土强度只有 在温度、湿度条件下才能保证正常发展，应按施工规范的规定予在养护、气温高低对混凝土强度发展有一定的影响。冬季要保温防冻害，夏季要防暴晒脱水。现冬季施工 一般采取综合

18、蓄热法及蒸养法。如果是设计造成的缺陷，一般有设计承载力或设计工 作条件与实际不符造成裂缝、变形、侵蚀等破坏；如果是使用造成的缺陷，一般有超 载、侵蚀、火灾、冻融、风化破坏等。混凝土的裂缝是不可避免的，其微观裂缝是 本身物理力学性质决定的，但它的有害程度是可以控制的，有害程度的标准是根据使 用条件决定的。目前世界各国的规定不完全一致，但大致相同。如从结构耐久性要 求、承载力要求及正常使用要求，最严格的允许裂缝宽度为0. lmmo近年来，许多国 家已根据大量试验与泵送混凝土的经验将其放宽到0.加m。当结构所处的环境正常， 保护层厚度满足设计要求，无侵蚀介质，钢筋混凝土裂缝宽度可放宽至0.4mm；在

19、湿气 及土中为0. 3mm；在海水及干湿交替中为0.15mm。沿钢筋的顺筋裂缝有害程度髙，必 须处理。近年来预应力混凝土应用范围逐渐推广到更多的结构领域，如大跨超长、 超厚及超静定框架结构，其混凝土强度等级必须提高至c50。在采用泵送条件下，其 收缩与水化热大大增加，约束应力裂缝很难避免，张拉前开裂，张拉后又不闭合，裂 缝控制的难度更加困难。预应力结构裂缝允许宽度是严格的，预应力筋腐蚀属“应力 腐蚀”并有可能脆性断裂，预兆性较小，裂缝扩展速度快。裂缝深度h与结构厚度h 的关系如下：hwo.lh表面裂缝；0. 1h应当尽量避免贯穿性及纵深裂缝，如出现该种 裂缝应采取化学灌浆处理来保证强度，即贯缝

20、抗拉强度必须超过混凝土抗拉强度。 早期裂缝一般出现在一个月之内，中期裂缝约在6个月之内，其后12年或更长时 间属于后期裂缝。在修补裂缝前应全面考虑与之相关的各种影响因素，仔细研究产 生裂缝的原因，裂缝是否已经稳定，若仍处于发展过程，要估计该裂缝发展的最终状 态。在日本混凝土协会“混凝土裂缝的调查和修补指南”中，对调查的原则、普查、 详查方法均作了详细规定，主要有：裂缝的现状调查;有无病害；产生裂缝的经过；设 计书的检查;施工记录的检查;根据混凝土钻芯检查构件的强度、厚度；荷载调查；中性 化试验;钢筋调查;地基调查;混凝土分析;荷载试验;振动试验。裂缝的处理1.表面处理法：包括表面涂抹和表面贴补

21、法表面涂抹适用范是浆材难以灌入的细而浅的裂缝，深度未达到钢筋表面的发丝裂缝，不漏水的缝，不伸缩的裂缝以及不再活动的裂缝。表面贴补法适用于大面积漏水的防渗堵漏填充法用修补材料直接 填充裂缝，一般用来修补较宽的裂缝0.3mm),作业简单，费用低。宽度小于0.3mm, 深度较浅的裂缝、或是裂缝中有充填物，用灌浆法很难达到效果的裂缝、以及小规模 裂缝的简易处理可采取开v型槽，然后作填充处理。灌浆法此法应用范围广，从细 微裂缝到大裂缝均可适用，处理效果好。结构补强法因超荷载产生的裂缝、裂缝长时间不处理导致的混凝土耐久性降 低、火灾造成的裂缝等影响结构强度可采取结构补强法。包括断面补强法、锚固补强 法、预

22、应力法等混凝土裂缝处理效果的检查包括修补材料试验;钻心取样试验;压水试 验;压气试验等。工程实例：某大厦5层框架结构，总建筑面积约2万m2。施工中发 现4月22日浇筑的某工段2层梁、板混凝土，至4月26日混凝土强度上升一直不明 显，且拆除模板后现浇板多处出现不规则裂缝。质检部门对该工程混凝土质量进行 了现场检测，检测结果表明，混凝土抗压强度满足设计要求，混凝土的均质性满足规 范要求。根据现场检查，该大厦现浇板多处出现不规则裂缝，其中某工段2层现浇 板西南角较严重，个别裂缝长度约1200mm,宽度约0.6mm,框架梁身混凝土未见裂 缝。 内容。 根据对裂缝检测的分析，裂缝产生的主要原因是：混凝土早期强度上 升慢混凝土收缩混凝土养护不到位该裂缝为非结构受力裂缝，虽然对结构受力无 较大影响，但裂缝的存在对混凝土的耐久性影响很大，应根据裂缝情况进行必要的处 理。宽度较小裂缝的处理 对宽度小于03価的裂缝进行封缝处理。可沿裂缝用环氧 树脂胶泥对其进行表面封闭，环氧树脂胶泥配比为：环氧树脂：二丁脂：乙二胺：水 泥二100 ： 30 ： 10 ： 250300,该配比可根据现场实际情况进行调整。施工注意事 项：封闭前，应对裂缝表面进行处理，用钢丝刷等工具清除裂缝表面的灰尘、浮渣