液压圆锥破碎机机械毕业设计说明书

1、.目录第一章 绪论1.1 SMH系列液压圆锥破碎机简介及其优点21.2 本论文设计思路 3 第二章 液压系统的设计计算步骤与技术要求2.1设计计算步骤42.2明确设计要求4第三章 执行器的配置及动作顺序的确定3.1执行器的配置 53.2 动作顺序的确定6第四章 负载分析和运动分析4.1 负载分析64.2 负载计算74.3 运动分析8第五章 确定主要参数，编制液压执行器工况图5.1 初选执行器的设计压力95.2计算和确定液压缸的主要结构尺寸与液压马达的排量95.3 计算液压执行器的最大流量115.4 编制液压执行器的工况图12第六章 液压系统图的拟定6.1 制定液压回路方案136.2 液压系统的

2、合成及原理草图的绘制第七章 元件选型与设计7.1 液压泵的选择第一章 绪论1.1SMH系列液压圆锥破碎机简介及其优点SMH系列液压圆锥破碎机简介：        SMH 系列液压圆锥破碎机是经过吸收了当今世界先进破碎技术研制出的具有先进水平的圆锥破碎机，广泛应用于冶金、建筑、水电、交通、化工、建材工业中，适合破碎坚硬、中等硬度以上的各种矿石和岩石。SMH 系列液压圆锥破碎机是高性能圆锥破碎机，在设计中将转速、冲程以及破碎腔型进行了优化组合，使其实现了粒间层压破碎，显著提高了产量，产品形状也大为改善。液压圆锥破碎机特点与技术优

3、势：          SMH系列液压高效液压圆锥破碎机具有比一般液压圆锥破碎机更大的优越性：          1、 破碎比大、生产效率高          将更高的转速与冲程结合，使SMH破碎机的额定功率和通过能力大大提高，提高了破碎比和生产效率。该液压圆锥破碎机将破碎冲程、破碎速度以及破碎腔形状的完美组合设计，比老式弹簧圆锥破的产量高35%60%。&#

4、160;         2、易损件消耗少、运行成本低          结果合理，破碎原理及技术参数先进，运转可靠，运行成本低；破碎机的所有部件均有耐磨保护，将维修费用降低到最低限度，一般使用寿命可提高30%以上。        3、 层压破碎、成品粒形优异          通过采用粒间层压原理

5、设计的特殊破碎腔及与之相匹配的转速，取代传统的单颗粒破碎原理，实现对物料的选择性破碎，显著提高了产品细料比例和立方体含量，极大程度上减少了针片状物料。          4、 液压保护及液压清腔、自动化程度高、减少停机时间          液压调节排料口和过载保护使破碎机运转水平得到很大提高，使维修更简单、操作更方便、停机时间更短；SMH系列圆锥破碎机双向过铁释放液压缸能够让铁块通过破碎腔，该机在发生过铁及瞬时闷车的情况下，能液压起顶

6、，自动排料，大大降低了原弹簧圆锥破碎机需停机进行人工排料的烦恼，而许多其它厂家的破碎机却会因过铁卡死而停机。          5、 稀有润滑、可靠先进、提高使用寿命          独特的稀油润滑系统设计，大大提高了设备使用寿命。高性能非接触式迷宫密封件无磨损，提高了阻挡粉尘的可靠性，从根本上消除了原弹簧圆锥破碎机油水混合等常见故障。         

7、6、多种破碎腔型、应用灵活、适应性强          SMH圆锥破碎机只须更换定锥衬板、动锥衬板，破碎腔形可从标准超粗腔型到短头超细腔型任意变换，适应大范围产品粒度要求。          7、维修简便、操作使用方便           SMH圆锥破碎机所有零件都可以从顶部或侧面拆装和维护，动锥和定锥拆装方便，无需拆装机架、紧固螺栓，因而SMH圆

8、锥破碎机日常更换衬板更便捷。利用液压马达，使破碎机生产效率最佳。          8、它提供更高的生产能力、最佳的产品粒形，而且易于自动控制，具有最大可靠性和灵活性，真正为用户创造更多价值。 本文由闰土服务机械外文文献翻译成品淘宝店整理圆锥破碎机的生产能力表可作为正常发挥SMH系列圆锥破碎机生产能力的参照。破碎机是生产线中的一个组成部分。因此它的性能受给料机、皮带机、振动筛、电动机、传动部件及给料仓是否正确选择和操作影响。所以使用时注意以下因素可提高破碎机的生产能力和性能。1.针对所破碎的物料正确的选择破碎腔；2

9、.给料粒度配比适当；3.在破碎腔360°范围内给料分布均匀；4.自动控制装置；5.破碎机排料去通畅；6.输送带的规格与破碎机的最大出力能力相适应；7.适当的选择预先筛分和闭路筛分的筛子规格。1.2本论文设计思路液压系统设计是指组成一个新的能量传递系统，以完成一项专门的任务。液压系统因使用领域和用途的不同，类型繁多，可按多种方式进行分类。但按工作特征不同分为传动系统和控制系统两大类。液压传动系统一般为不带反馈的开环系统，以传递动力为主，以信息传递为次，追求传动的特性的完善。系统的工作特性由各组成液压元件的特性和它们的相互作用来确定，其工作质量受工作条件变化的影响较大。液压传动系统应用较

10、为普遍，大多数工业设备液压系统属于此类。液压控制系统多为采用伺服阀等电液控制阀组成的带反馈的闭环系统，以传递信息为主，传递动力为次，追求控制特性的完善。由于加入了检测反馈，故系统可用一般元件组成精确的控制系统，其控制质量受工作条件变化的影响较小。液压控制系统在高精数控机床、冶金、航空、航天等领域应用广泛。液压传动系统的设计与主机的设计是紧密联系的，二者往往同时进行。本论文主要设计液压圆锥破碎机的液压系统部分，主机设计省略。但从实际出发，结合机械、电气、气动等各种传动形式，充分发挥液压传动的特点。设计的液压系统首先满足主机的工作、液压系统的循环要求，其次力求结构组成简单、体积小、重量轻、工作安全

11、可靠、使用维护方便、经济性好。设计中把握效能和安全二者和谐的结合。第二章液压系统的设计计算步骤与技术要求2.1设计计算步骤如图： 液压传动系统设计一般流程2.2明确设计要求 主机的技术要求是设计液压系统的依据和出发点。（1） A、主机的工艺目的：应用于冶金、建筑、水电、交通、化工、建材工业中，适合破碎坚硬、中等硬度以上的各种矿石和岩石。B、结构布局：结合实际工作条件，采用立式结构C、使用条件：连续运转、每天工作812小时D、工作环境条件：室外工作、高冲击振动、室外环境温度、中等湿度（2）需采用液压传动的系统机构：主机润滑系统、主机调节系统、主机工作故障排除。液压（3）液压驱动机构的运动特性：主

12、机调整机构运动形式回转运动、直线运动。（4）液压驱动机构工作负载的性质及大小：变值负载、大小由液压马达、柱塞泵提供（5）原动机相关参数如表2.1原动机型号额定功率/Kw满载转速/r.min-1最大转矩额定转矩质量（Kg）Y280M-49014802.2667（6）主机部分参数如表：2.2型号最大给料尺寸（mm）排料口范围（mm）电机功率（Kw）生产能力（吨/小时）开路循环，闭边排料口（mm）SMH120F5091975909131619222632407060858010090110100120110130140160第三章 执行器的配置 执行器的配置 液压执行器的具体形式、数量和安装位置及其

13、与主机的机械连接关系和方式，对主机的设计有很大影响，在考虑设备的总体方案时，同时确定液压执行器的形式、数量和动作顺序以及执行器的工作范围、尺寸、质量和安装等限制条件。液压缸、液压马达和摆动液压马达是液压系统中的三类执行器，其具体形式、特点与适用如表3.1（a、b、c）形式特点适用场合液压缸活塞缸双杆两杆直径相等时，往返速度和出力相同两杆直径不等时，往返速度和出力不同磨床、往返速度相同或不同的机构单杆一般连接，往返方向的速度和出力不同；差动连接，可以实现快进；d=0.7D（D为活塞直径，d为活塞杆直径）差动连接，往返速度和出力相同各类机械柱塞缸单杆结构简单，制造容易；靠自重或外力回程液压机、千斤

14、顶、小缸用于定位和夹紧双杆结构简单，杆在两处有向导，可做得细长液压机、注塑机动梁回程缸、各类热压机等复合增速缸可获得多种出力和速度，结构紧凑，制造较难，成本较高液压机、注塑机、试验机和数控机床换刀机构等复合增压器体积小，出力大，行程小模具成型挤压机、金属成型压印机、六面顶、液压试验台等伸缩式行程是缸长的数倍，节省安装空间汽车车厢举倾缸、起重机臂伸缩缸等3.1（a）液压马达形式特点适用场合齿轮式转速高，扭矩小，结构简单，廉价钻床、风扇传动、工程机械叶片式转速高，扭矩小，转动惯量小，动作灵敏，脉动小，噪声低磨床回转工作台、机床操纵机构、多作用大排量用于船舶锚机轴向柱塞式速度大，可变速，扭矩中等，低

15、速平稳性好起重机、绞车、装载机、内燃机车、数控机床内曲线径向柱塞式扭矩很大，转速低，低速平稳性好挖掘机、拖拉机、冶金机械、起重机、采煤机牵引部件3.1（b）形式特点适用场合摆动液压马达叶片式单叶片式转角360°；双叶片式转角180°；体积小，密封较难机床夹具、机械手、流水线转向调头装置牵引部件活塞齿杆式转角0360°或720°。密封简单可靠，工作压力高，转矩大船舶舵机、大扭矩往复回转机构3.1（c）3.2 动作顺序的确定典型动作循环：典型动作循环图第四章 负载分析和运动分析 负载分析和运动分析是确定液压系统主要参数的基本依据，包括每个执行器在各自工作循环

16、中的负载和速度随时间或位移的变化规律分析，并用负载循环图和运动循环图表示，以便了解运动过程的本质，查明每个执行器在其中的负载、位移及速度的变化规律。 4.1 负载分析 液压执行器的负载包括工作负载和摩擦负载两类，工作负载又有阻力负载、超越负载和惯性负载三种类型。摩擦负载又有静摩擦负载和动摩擦负载两种类型。执行器的负载大小可由主机规格确定，也可用实验方法或理论分析计算得到。理论分析确定负载时，必须仔细考虑各行器在一个循环中的工况及相应的负载类型。 液压执行器在工作过程中，一般要经历启动、加速、恒速、和减速制动等负载工作，各工况下的负载类型及其计算公式见表4.1，其中惯性负载的计算公式见表4.2工

17、况液压缸的负载力 F/N液压马达的负载力矩T/(N.m)说明启动±FeFfs±TeTfsFe、Te-液压执行器的工作负载，力、力矩，与执行器运动方向相同时取“-”，方向相反是取“+”； Ffs、Tfs-静摩擦负载，力、力矩；Ffd、Tfd-动摩擦负载，力、力矩；Fi、Ti-惯性负载，力、力矩加速±FeFfdFi±TeTfdTi恒速±FeFfd±TeTfd减速制动±FeFFi±TeTfdTi表4.1液压执行器直线运动旋转运动符号意义M-运动部件质量，kg；-运动部件的加速度，m/s2；J-旋转部件的运动惯量；J=mD

18、2/4，kg.m2；D-旋转部件的直径，m；-旋转部件的角加速度，rad/s2液压缸液压马达惯性力Fi/Nm惯性力矩Ti/(N.m)J表4.24.2 负载计算 由第二章部分主机参数（表2.2）型号最大给料尺寸（mm）排料口范围（mm）电机功率（Kw）生产能力（吨/小时）开路循环，闭边排料口（mm）SMH120F5091975909131619222632407060858010090110100120110130140160以及表4.3拆卸外形尺寸及重量单位破碎机规格SMH120机架底面至底部油管最低点Amm377机架底面至给料斗顶部Bmm1737拆卸传动轴部所需水平空间Cmm1773破碎机中

19、心线至传动轴外端面Dmm1191地脚螺钉位置尺寸E×Emm1380底盖直径Fmm540拆卸主轴部所需高度空间Gmm2538机架底面至支撑套顶部Hmm1074支撑套最大直径Jmm1740拆卸调整套所需高度空间Kmm2387破碎机总重Kg12500由上面表格参数，结合实际主机结构，根据经验取主机重量的1/3，约为4200kg作为液压工作负载，由公式:F=GG=mg其中，g为重力加速度，m为质量。由此计算得出工作负载F大小42000N由于液压系统中，锁紧装置和过铁释放清理回路装置以及调整马达回路都作用于同一个机械部件，即为工作负载，因此柱塞缸和活塞缸以及液压马达的负载大小F1、F2、F3均

20、为42000N即F1=42000NF2=42000NF3=42000N根据计算出的外负载，由主机工作过程，结合循环周期绘制负载循环图4.4（F-t图） 图4.4（F-t图）液压缸的负载、速度循环图4.3 运动分析 运动循环图即速度循环图见图4.4，放映了执行器机构在一个工作循环中的运动规律。绘制速度循环图是为了计算液压执行器的惯性负载及绘制其负载循环图，因而绘制速度循环图通常与负载循环图同时进行。 第五章 确定主要参数，编制液压执行器工况图液压系统的主要参数是压力和流量，它们是选择系统方案及选择液压元件的主要依据。压力决定于外负载，流量取决于液压执行器的运动速度和机构尺寸。通常，首先选择执行器

21、的设计压力，并按最大负载和选定的设计压力计算液压执行器的主要结构尺寸，然后根据对执行器的速度（或转速）要求，确定其输入流量。压力和流量一经确定，即可确定其功率，并作出液压执行器的工况图（一个循环周期内，液压执行器的工作压力、输入流量及输入功率对时间的变化曲线图）。5.1 初选执行器的设计压力 液压执行器设计压力的选取，主要应考虑如下因素：执行器及其他液压元件、辅件的尺寸、质量、加工工艺性、成本、货源及系统的可靠性和效率等。设计压力可以按负载大小来选取（见表5.1），也可采用类比法，按主机类型来选择执行器的设计压力如（表5.2）负载力/KN551010202030305050工作压力/MPa0.

22、811.522.53344557表5.1 按负载选择工作压力主 机 类 型设计压力/MPa说 明 机 床 精加工机床0.82当压力超过32MPa时，称为超高压压力半精加工机床35龙门刨床28拉床810农业机械、小型工程机械、工程机械辅助机构1016液压机、大中型挖掘机、中型机械、起重运输机械2032地质机械、冶金机械、铁道车辆维护机械，各类液压机具25100表5.2 按主机类型选择液压执行器的设计压力由第四章的液压执行器的负载力42000N参考表5.1和表5.2初步选择设计压力5MPa。5.2 计算和确定液压缸的主要结构尺寸与液压马达的排量液压缸的缸筒内经、活塞杆直径及有效面积或液压马达的排量

23、是其主要结构参数。计算方法是：先由最大负载和选取的设计压力及估取的机械效率算出有效面积或排量，然后再检验是否满足在液压系统最小稳定流量下的运行速度要求。计算公式见表5.3项 目液 压 缸液 压 马 达单 活 塞 缸无杆腔为工作腔有杆腔为工作腔计算公式P1A1-P2A2=Fmax/cmP1A2-P2A1=Fmax/cmVm=Tmax/(Pmm)校验公式Aqmin/Vmin（A为A1或A2）Vmqmin/min备 注P1、P2为液压缸工作腔、回油腔压力（背压力）按表5.4选取；为液压缸无杆腔的有效面积；为液压缸有杆腔的有效面积；D、d为液压缸缸筒内经、活塞杆直径，、为液压缸的最大负载力，机械效率（

24、一般取0.90.97）；最小速度，、为液压马达的最大转矩，机械效率（齿轮马达和柱塞马达取0.90.95，叶片马达取0.80.9）；最小转速；排量；进出油口压差，为系统最小稳定流量，节流调速系统取决于流量控制阀的最小稳定流量，容积调速系统取决于变量泵的最小稳定流量表5.3 计算和校验液压执行器主要结构参数的公式系 统 类 型背 压 力中低压系统简单系统和一般轻载节流调速系统0.20.5回油带被压阀调整压力一般为0.51.5回油路设流量调节阀的进给系统满载工作时0.5设补油泵的闭式系统0.81.5高压系统初算时可忽略不计表5.4液压执行器的背压力当计算液压缸的结构参数时，还需要确定活塞杆直径与液压

25、缸内经的关系，以便在计算出液压缸内经D时，利用这一关系获得活塞杆的直径d。通常是由液压缸的往返速度比确定这一关系，即，按这一关系得到的d的计算公式如表5.6所列。 图5.5 单活塞杆液压缸往返速度比=V1/V21.151.251.331.461.612活塞杆直径d0.3D0.4D0.5D0.55D0.62D0.7D说 明V1-无杆腔进油时的活塞运动速度；V2-有杆腔进油时的活塞运动速度。一般1.61较合适；液压缸差动连接并要求往返速度比相同时，应取A2=A1/2,即d=D/0.7D表5.6 根据往返速度比计算活塞杆直径d的公式液压缸内经D和活塞杆直径d的最后确定值，应按GB/T 2348-19

26、93(液压缸、气缸内经及活塞杆外径系列（表5.7）就近圆整为标准值；液压马达排量Vm的最后确定值，应按GB/T 2347-1980(液压泵及马达公称排量系列)（表5.8）就近圆整为标准值，以便选用标准缸和马达或自行设计液压执行器时采用标准的密封件。内经尺寸系类活塞干外径尺寸系列840125（280）41636902201050（140）320518451102801263160（360）620501253201680（180）4008225614036020（90）20045010256316025100（220）50012287018032（110）250143280200表5.6 液压缸的

27、内经和活塞杆外径尺寸系列（GB/T 2348-1993）/mm注：括号的尺寸为非优先采用值。0.10.160.250.40.631.01.251.62.02.53.154.05.06.38.01012.5（14）16（18）20（22.4）25（25）31.5（35.5）40（45）50（56）63（71）80（90）100（112）125（140）160(180)200（224）250（280）315（355）400(450)(560)630(710)800800（900）1000（1120）1250(1400)16002000(2240)2500(2800)（2800）3150（3550）

28、4000（4500）5000(5600)6300(7100)8000(9000)表5.7 液压泵及马达公称排量系列（GB/T 2347-1980） /注：1、括号内公称排量值为非优先选用者。2、超出本系列9000ml/r的公称排量应按GB/T 321-1980优先数和优先数系中R10数系选用。5.3 计算液压执行器的最大流量 1、液压缸的最大流量为 = 5.1公式中，A为液压缸的有效面积（A1或A2）；为液压缸的最大速度，由速度循环图查取。由表5.3当无杆腔为工作腔时，由公式 5.2 即由公式 5.3由公式5.1、5.2、5.3得出 为9952、液压马达的最大流量 5.4公式中，V为液压马达的

29、排量；为液压马达的最高转速，由转速循环图查取。由表5.3液压马达计算公式 5.55.4 编制液压执行器的工况图 液压执行器的工况图包括压力循环图（p-t图）、流量循环图（q-t图）和功率循环图（P-t图），它反映了一个系统循环周期，液压系统对压力、流量及功率的需要量、变化情况及峰值所在的位置，是拟定液压系统、进行方案对比及为均衡功率分布而调整或修改设计参数，以及选择、设计液压元件的基础。P-t图（工作压力p1对时间t变化的曲线图）是根据液压执行器的负载循环图和主要结构参数进行设计计算和编制的。表5.9是液压执行器工作压力（入口压力或负载压力）p1的计算公式。q-t图可利用液压缸速度循环图或液压

30、马达转速循环图和式5.1或式5.4进行计算和编制的。将执行器的q-t图叠加，绘出系统总的q-t图（见图5.10）。p-t图可由P-t图和q-t图并根据液压功率P=pq绘出。图5.11所示为液压缸的工况图。项 目液 压 缸液 压 马 达单 活 塞 杆 液 压 缸无杆腔为工作腔有杆腔为工作腔计 算 公 式说 明A1、A2为单活塞杆液压缸无杆腔和有杆腔的有效面积，Vm为液压马达的排量，F、T分别为液压执行器的负载力、力矩。、为液压缸和液压马达的机械效率；p2为非工作腔压力（背压力）。表5.9 液压执行器负载压力的计算公式图5.10 双缸系统的流量循环图图5.11 液压缸的工况图第六章 液压系统图的拟

31、定6.1制定液压回路方案 液压系统图从油路原理上具体体现了设计任务书的各项要求，因此液压系统图的拟定是整个液压系统设计中最主要的一环。在拟定液压系统图的过程中，首先通过分析对比选择出各种合适的液压回路方案，然后将这些回路组合成完整的液压系统。液压系统图的拟定常采用经验法，也可用逻辑法。本液压系统图采用经验法。 制定液压图，构成液压系统的回路有主回路（直接控制液压执行器的部分）和辅助回路（保持液压系统连续稳定的运行状态的部分）两大类，每一类中按照具体功能还可以进一步详细分类，这些回路的具体结构形式参阅相关手册。通常根据系统的技术要求及工况图，参考这些现有成熟的各种回路及同类主机的先进回路进行选择

32、。选择工作先从液压源回路和对主机性能起决定影响的回路开始。 此液压系统属于工程机械液压系统，具有多执行器换向及复合动作为主的主机，则液压系统从选择功率调节及多路换向回路开始，再考虑其他回路。 其中其它回路的考虑：有间歇及空载运行要求的系统应考虑卸荷回路；有可能发生工作部件飘移、下滑、超速等现象的系统，应考虑锁紧、平衡、限速等回路；有快速运动部件的系统要考虑制动与缓冲回路；多执行器的系统要考虑顺序动作、同步动作和互不干扰回路；为了防止因操作者误操作或液压元件失灵产生误动作，应考虑误动作防止回路，以确保人身和设备在异常负载、断电、外部环境条件急剧变化情况时的安全性。（1） 调速方案和方向控制方案的

33、拟定 在液压执行器确定之后，其运动方向和运动速度的控制量是拟定液压系统的核心问题。方向控制阀用换向阀会插装阀来实现，对于一般中小流量的液压系统，大多采用换向阀实现所要求的各个动作。可根据系统工作循环、动作变换性能和自动化程度等要求，确定换向阀的形式、位数、通路数、中位机能和操纵方式并选择合适的换向回路。例如简单的往复直线运动机构，采用标准的普通换向阀进行换向即可；对于高压大流量系统，现多采用盖板式插装阀与先导控制阀的逻辑组合来实现方向控制。 系统的调速方式因其使用的原动机不同而有油门调速、变频调速和液压调速三种不同方案。 油门调速方案，主要用于以内燃机为原动机的主机（如车辆与工程机械、农业机械

34、等）的液压系统中，通过调节内燃机的油门大小，改变发动机的转速（即液压泵的转速），从而达到改变液压泵的输出流量，实现液压执行器的调速要求。此种方案的调速范围因受发动机最低转速的限制，故常需要和液压调速相配合。 变频调速方案，用于以变频器控制的交流异步电动机作为原动机的机械设备，通过改变电动机亦即定量泵的转速从而改变泵的输出流量，实现液压执行器的调速要求。此种调速方案，液压泵的动、静特性良好。 液压调速方案主要用于以固定频率为电源的电动机作为原动机的机械设备，其液压系统只采用液压调速。液压调速包括节流调速、容积调速、容积-节流联合调速三种方案（见表6.1），具体选用时应根据工况图中压力、流量和功率

35、的大小以及系统对温升、效率和速度平稳性的要求来进行。调速方式节流调速容积调速节流-容积联合调速变速调节方法手动调节流量控制阀或电动调节电液比例流量阀手动调节式、压力反馈式、电动伺服、电动比例调节变量泵或变量马达压力反馈式变量泵和流量控制阀联合调节结构、成本简单、成本低复杂、成本高较复杂、成本高调速范围小大较大速度刚性用普通节流阀调速时，速度刚性低可得到恒功率或恒转矩调速特性，速度刚性较节流调速高较高功率损失及发热大小较小适用工况小功率（3Kw）负载变化不大、平稳性要求不高的系统中、大功率（5Kw）、要求温升小、平稳性要求不太高的系统中等功率（35Kw）、要求温升小、平稳性要求较高的系统表6.1

36、 液压调速方案比较（2） 油路循环方式的拟定 液压系统的油路循环方式有开式和闭式两种，其比较见表6.2.油路方式主要采取决于液压调速方式；鸡柳调速和容积节流联合调速只能采用开式系统，容积调速多采用闭式系统。性 能循 环 方 式开式系统闭式系统特征液压泵从油箱吸油，压力油经系统释放能量后，再排回油箱液压泵的吸油口直接与液压执行器的排油口相通，形成一个封闭的循环回路结构特点及造价机构简单，造价低结构复杂，造价高适应工况一般均能适应，一台泵可向多个执行器供油限于换向平稳、换向速度要求较高的部分容积调速系统，通常一台泵只能向一个执行器供油抗污染能力较差较好，但油液过滤精度较高散热较好，但油箱较大较差，

37、需用辅助泵换油冷却管路损失及效率损失较大，节流调速时效率较低损失较小，容积调速时效率较高表6.2 开式和闭式系统的比较（3） 动力源方案的拟定 液压系统的工作介质完全由液压源提供，液压源的核心是液压泵。也雅苑形式与调速方案有关，当采用节流阀调速时，只能采用定量泵做动力源；当采用容积调速时，可采用定量泵或变量泵做动力源；当采用容积-节流联合调速时，必须采用变量泵做动力源。 动力源中泵的数量视执行器的工况图而定，要考虑到系统的温升、效率及可能的干扰等。例如，对于快慢速交替工作的系统（如组合机床液压系统），其q-t图中最大和最小流量相差较大，且最小流量持续时间较长，因此，从降低系统发热和节能角度考虑

38、，可采用差动缸和单泵供油的方案，也可采用高低压双泵供油或单泵加蓄能器供油方案。对于有多级速度变换要求的系统（如塑料机械液压系统），可采用由三台以上定量泵组成的数字泵动力源。对于执行机构工作频繁、复合动作较多、流量需求变化大的系统（如挖掘机系统），则可采用双泵双回路全功率变量或分工率变量组合供油方案，等等。从防干扰角度考虑，对于多执行器的液压系统，宜采用多泵多回路供油方案。（4） 压力控制方案的制定 定量泵供油的节流调速系统，系统压力采用溢流阀（与泵并联）进行恒压控制。容积调速或容积-节流联合调速系统，系统最高压力由安全阀限定，如果各回路压力要求不同，则可采用减压阀来控制。若在系统不同的工作阶段

39、需要两种以上工作压力，则可通过先导式溢流阀的遥控口，用换向阀接通远程调压溢流阀以获取多级压力；系统等待工作期间，应尽量使液压泵卸载。（5） 顺序动作控制方案的制定 主机各执行机构的动作顺序，根据主机类型不同，有的按固定程序进行，有的则是随机的或人为的。动作顺序随机的多执行器系统（工程机械液压系统），往往采用手动多路换向阀来控制；如果操纵力过大，则可采用手动或伺服控制。对于一般功率不大、动作顺序有严格要求而变化不多的系统，例如加工机械各执行机构的顺序动作多采用行程控制，当工作部件移动到一定位置时，通过电气行程开关发出电信号给电磁铁推动电磁换向阀或直接压下行程换向阀来控制连续动作。行程开关安装较为

40、方便，行程阀需连接相应油路，故值适用于管路连接比较方便的场合。 此外，还有压力控制、时间控制等。压力控制多用在带有液压夹具的机床、挤压机等场合。当某一执行器完成预定动作时，回路中的压力达到一定数值，通过打开顺序阀使压力油通过或压力继电器发信，来启动下一个动作。时间控制的例子是，液压泵空载启动并由延时继电器计时，经过一段时间（延时），当泵正常运转后，延时继电器发出信号使卸荷阀关闭，建立起正常的工作压力。（6） 辅助回路方案的制定 净化装置是液压系统中不可缺少的部分，一般泵的入口要设置粗过滤器，进入系统的油液根据保护元件的要求，通过相应的精过滤器再次过滤。为了防止系统中的杂质流回油箱，可在回油路上

41、设置磁性或其他形式的过滤器。 根据液压设备的工作环境及对温升的要求，可考虑设置冷却器、加热器等温控设备。 根据系统压力调整和观测的要求，在液压泵出口、各压力控制元件等处应设置测压点，多个测压点（一般不少于6个）可共用一块压力表，通过压力表开关实现测压点的转换，从而减少压力表的数量。当根据工作需要将压力调整好后，可关闭压力表开关，使压力表指针回零，实现压力表的保护。6.2 液压系统的合成及原理草图的绘制根据上诉各液压回路的拟定，结合实际生产经验，参考相关资料，在确定了满足系统要求的主液压回路和必要的辅助回路方案之后，即可将它们组合成一个完整的液压系统并绘制出原理草图。如图6.3图6.3 圆锥破碎

42、机液压系统原理图6.3原理简述1.液压圆锥破碎机液压系统原理：此液压系统控制3个基本回路的动作：一是定锥液压锁紧液压缸的动作；二是调整动、定锥间隙的液压马达的动作；三是过铁释放和清理时液压缸的动作。2.动作顺序锁紧缸装在锁紧环和调整环之间它可将位于调整环上部的锁紧环支起保证破碎过程中液压缸加压时使定锥位于调整环里的破碎位置。当需要调整动、定锥之间的间隙时将锁紧液压缸的压力释放装在调整环上的马达开始起动马达上的齿轮使驱动环与调整帽啮合以转动定锥可自动调节。过铁释放缸和主机架下部相连并与调整环固定在一起使调整环与主机架稳固接触以克服正常的破碎力不正常的操作或非破碎物通过破碎机时产生过大的破碎力使调整环向上升起，一旦过载消失或过铁通过破碎机，破碎机恢复正常