梁板式筏型基础设计

1、. 梁板式筏形基础设计 1.工程概况和工程地质条件衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深 ，基础混凝土强度采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m16m×61m,1.500m。基础面积为HPB235箍筋采用基础梁受力筋为HPB335，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。为C30，部分17.1；地质情况见第7.1级钢筋。上部结构竖向荷载见表；基础平面布置图见图 第一节。 柱荷载1.1. 竖向标准荷载分布图图1.1 kN 柱荷载基本组合柱柱柱荷载（kN） 合力（kN 荷载（）荷载（柱号 kN kN） kN） 荷载（ 号号 号2282 A12112 B1

2、2631C1 2877J19902 精选文档. A21132max(max(202支座 截面 7654 32 -1146 -1511-871-871-1146-1511 m)M(kN ? -1814 m)(kN弯矩设计值 -1814-1376 -1046-1046 -1376 ? 3775 B2 4491 C2 4648 J2 378516699A3 3839 B3 4321 C3 4371 J3 3593 16124A4 3105 B4 3520 C4 3634 J4 297413233A5 3105 B5 3520 C53634 J5 297413233A6 3839 B6 4321 C6

3、4371 J6 3593 16124A7 3775 B7 4491 C74648 J7 3785 16699 A82112 B8 2631 C8 2877 J8 22829902 ）合力（KN 25662 29926 31060 25268 精选文档. 基础平面布置简图2 图 精选文档. 2设计尺寸与地基承载力验算 2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级 地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。 查混凝土防渗规范将底板混凝土防渗等级确定为S6。 2.2基础底面尺寸的确定 由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为： ?N?241723081?2919?1865?

4、 i?29342?3530?37592340? ?28392?3488?2135?3629 ?25252?3125?1722?3071 =90398kN x?0，基础左右两边均外伸0.5m 其合力作用点：c?Ny1ii?(2340?2?3759?2?3530?2?2934?y2)?6?.3 ?c90398N i?(2135?2?3629?2?3488?2?2839?2)?8.7 ?15)?2525?2?2?3125?2?(1722?23071 =7.5m 基础下边外伸长度0.5m，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为： ?2?167.5m.5?y?2?0.?b50 c16?15?0.5?

5、0.5m 则：基础上边外伸长度为：由以上计算，可得基础底面面积为： 2m9760?61A?16?. 12m976 基础底面积为111916kN,基低净反力，上部基本组合总荷载为?N111916?114.?7kPa?p j976A 2.3地基承载力的验算 按现行国家标准建筑地基基础设计规范规定： 精选文档. 以下的一般民用框25m地基受力层不存在软弱粘性土的建筑物且不超过8层高度在 架房屋可不进行地基及基础的抗震承载力验算。仅演算一般情况下的地基承载力。 进行计算：先对持力层承载力特征值fak? ，查规范GB50007-2002,得地基承载力修正系数：6?0.31.?dbI 0.85的粘性土取值

6、。注：以上系数按照土孔隙比及液性指数均小于el 按照下部土层资料，土的平均重度为：?95)?.?(5.?18?1.505?3.5-1.53?895?13.27?163m?kN/?11.28rm055.055. ?0.5)?r(?ff?dr(b?3) m1abkd)055?0.(113)?1.6?.28?5.?180?120?.3?(6 12.2?82?120?16 =218.32kPa 由于上部竖向荷载作用于基础的重心，故基础为轴心受压基础。 基底处的总竖向力：?kN976?106990?0.6?5?FG?G?9039820?976 kk 基底平均压力：?G?G?F106990kkkPa6p?

7、109.?k976A kPa.32?f?218kPap?109.6 所以，满足要求要求。ak 由于地基土层不存在液化性土层故可以不考虑液化影响。 3筏形基础底板抗冲切承载力和抗剪承载力验算 验算底板受冲切承力：3.1 梁板式筏板基础的底板厚 为600mm，单排布筋，板底 150mm素混凝土垫层，因有 此取钢筋合力点至近边的距离 10? mm?40?35?s2mm56040?h600? ，则 0 C30混凝土为 精选文档. 22N/mm43?13N/mm.,ff?14. tc图7.3.1底板冲切计算示意图 验算底板受冲切承载力的 示意图如图7.3.1所示。 单向板板格： 按照建筑地基基础设计规范

8、（GB50007-2002），底板受冲切承载力按下式计算： ? (2.11) hf?0.7uF0tlhpmF-作用在图上阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值式中： lh-基础底板冲切破坏锥体的有效高度 0f-混凝土轴心抗压强度设计值 tu-距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长（图 7.3.1） m对于单向板： F?p?(9.0?0.6?2h)?(2.4?0.6?2h)0lj0?114.7?(9.0?0.6?2?0.560)?(2.4?0.6?2?0.560)?114.7?7.28?0.68?567.8kN ? 时，取当0.?1mmh?800hp0?fuh?0.7?1.0?1430?2?(9

9、.0?0.6?0.560)?(2.4?0.6?0.70.560)?0.5600hpmt?0.7?1.0?1430?2?7.96?0.56?8924.1kN?567.8kN(满足）因此，筏板的厚度满足要求。 3.2验算底板斜截面受剪承载力： 按建筑地基基础设计规范 合，底板斜截面受剪承载力应符（GB50007-2002） 下式要求：?hl?2h.V?07f ）（ 2.1300tsn2hshV7.3.2处，作用在图中阴-距梁边缘0s 影部分面积上的地基土平均净反力设计值?按数，-受剪切承载力截面高度影响系hs 精选文档. 14?800? 下式计算：，板的有效高?底板斜截面受剪示意图3.2 ?hhs

10、?0 小于800mm时，取 ；度mm800?hh00mm2000h?h 大于2000mm时，取00 。验算底板斜截面受剪承载力的示意图如图7.3.2 对板进行斜截面抗剪验算： 9.0m×2.4m的板 对14?800? m.4.6l?82.4-0.6?1.8m,l9?.0?00?.?1?hn2n1hs?0 阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值： l11n)?2h)?(V?h?p(ll?l 01j2ns20nn22811.).560)?(?02.4?1.8?0.5608.?1147.0?(2? 2234.13.88?00?.5?114.7?kN6?270. ?56?0?2?0.56?h

11、)h0.7?1.01430?.8.4?70.(fl20t02nhs?满足要求V?270.6kN?4081kN? s 综上所述：筏板底板厚度满足斜截面抗剪承载力要求。 局部受压承载力验算3.3梁板式筏基的基础梁除满足正截面50007-2002.根据建筑地基基础设计规范GB 有关规定GB 50010 受弯及斜截面受剪承载力外，尚应按现行混凝土结构设计规范 验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。，其局部受压区的截面尺寸应符合根据混凝土结构设计规范GB 50010 7.8.1 下列要求：?A35f?F1.ncc1ll (2.15) Ab?lAlF :式中;-局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

12、1f -混凝土轴心抗压强度设计值;c? 时取大于取时混凝土等级小于混凝土强度影响系数-,C50,1.0,C500.8;c 精选文档. ? ; -混凝土局部受压时强度提高系数1A -混凝土局部受压面积 ;lA - 混凝土局部受压净面积; lnA - 局部受压的计算底面积. b 只需验算竖向轴力最大值即可，柱下最大荷载为4648KN，即。kNF?4648l 计算示意如图7.3.3：2m81.0.6?0.6?)?A(0.6?3)?(0.6?3?4? b 22m360?A?0.6A.? lnlA81.b?24?2.l360.A l2?1.,0f?14.3N/mm C30混凝土，cc?fA?1.35?1

13、.0?1.352.24?14300?0.36lnlcc?15567.6kN ?fA?354648kN?F1. 而lcclln故局部受压承载力满足要求。 4基础梁内力计算 用倒梁法计算梁的内力，即假定上部结构是绝对刚性的，各柱没有沉降差异，把柱脚视为条形基础的铰支座，将基础梁按倒置的普通连续梁计算。用结构力学求解器算出基梁内力（横向梁为次梁，纵向梁为主梁）。 ?177.8kN/01.05?.5.pb?1147?m 4JCL集中净反力：4jR?177.8?60?10667.1kN 总反力：4pb?114.7?2.1?240.9kN JCL5集中净反力： 5jR?240.9?60?14452.2kN

14、 总反力：5?258.1kN2?114.7051.?1.?bp JCL6 集中净反力：6jR?258.1?60?15486kN 总反力： 6 精选文档. RR65?1.35?1.45 RR 44 中柱子荷载合力：1JZL?kN ?9902?2631?2112N?2282?2877 i纵向基础梁的相交处，且横梁反力大小1将各梁反力简化成集中力作用在与JZL 与总压力成正比，于是 4相交处的反力：与JCL?NiR?Q? 414R?2R?4R2645R990299024kN.4?961 3.?R10?R2?1.452?R?4?1.35? 444 相交处的反力：JCL5与?NiR?Q? 515R242

15、R?R?654R990299025kN1289? 687.1?R?R?4R?2?102?.74? 555 相交处的反力:JCL6与?NiR?Q? 616RR?2R2?4645R990299026kN?61414.? 7?RR?29?7R?4?0.?20. 665?0?M 对JZL1的中心取矩，可知 柱子荷载合力：2JZL?16699kN?4491?37754648?N3785? i且横梁反力大小与2纵向基础梁的相交处，将各梁反力简化成集中力作用在与JZL 总压力成正比，于是 相交处的反力：与JCL4 精选文档. ?Ni?RQ? 424R24R?2R?65416699R166994?1621.3

16、kN? 2?R?4?1.35?R?2?1.45?R10.3 444与JCL5相交处的反力： ?Ni?RQ? 525R?22R?4R65416699R166995?2174.3kN? 2?0.74?R?4?R?2?1.1?R7.68 555与JCL6相交处的反力: ?Ni?Q?R? 626R2R?4R?26549902R166996?2385?.6kN 2?0.7?R?4?0.9?R?2?R7 656?M?0 的中心取矩，可知对JZL2 柱子荷载合力：JZL2(2)?N?3593?4371?4321?3839?16124kN i将各梁反力简化成集中力作用在与JL2(2)纵向基础梁的相交处，且横梁

17、反力大小与总压力成正比，于是 与JCL4相交处的反力： ?Ni?RQ? 4224R42R?R?265416699R161244?1565kN 2?R?4?1.35?R?2?1.45?R10.3 444与JCL5相交处的反力： ?Ni?RQ? 5252R2R?4R?265416699R161245?2100kN 2?0.74?R?4?R?2?1.1?R7.68 555与JCL6相交处的反力: 精选文档. ?Ni?RQ? 6226R?2R2R?46459902R161246?2303kN 2?0.7?R?4?0.9?R?2?R7 656?M?0 JCL2的中心取矩，可知对 JZL3柱子荷载合力：?

18、N?2794?3634?3520?3105?13233kN i将各梁反力简化成集中力作用在与JL3纵向基础梁的相交处，且横梁反力大小与总压力成正比，于是 与JCL4相交处的反力： ?Ni?Q?R? 434R?2R?4R264516699R132334?1284.8?kN 2?R?4?1.35?R?2?1.45?R10.3 444与JCL5相交处的反力： ?Ni?RQ? 535R?22R?4R65416699R132335?1723kN 2?0.74?R?4?R?2?1.1?R7.68 555与JCL6相交处的反力: ?Ni?RQ? 636RR?22R?46459902R132336?1890k

19、N 2?0.7?R?4?0.9?R?2?R7 665?M?0 对JZL3的中心取矩，可知 ：次梁JCL-4的受力图中各支座分别是竖向集中荷载961.4kN、1621.3kN、1565kN、1284.8kN、1284.8kN、1621.3kN、1621.3kN、961.4kN，基底反力为143.53kN。 JCL-4的荷载图、弯矩图和剪力图如下： 精选文档. 图7.1 JZL-4荷载、弯矩、剪力图 由以上JCL-4的内力分析可知： kN.Q?63368支座1处的剪力1左kN.52Q?9662 处的剪力支座2右kN11?832Q.2左kN09?Q768.3 3处的剪力支座右kN?838.Q46?3

20、左kN74?761.Q4 支座处的剪力4右kN533.Q40?4左kN533.40Q?5 处的剪力支座5右kN74Q?761.5左kN46838Q?.6 6处的剪力支座右kN768.09Q?6左kN832.11Q?7 7处的剪力支座右kN52?966.Q3kN633.68?Q 处的剪力8支座8 由此可知：Nk68633?R. 处的支座反力1支座（）1 精选文档. 支座2处的支座反力（） kN1798.64R?2支座3处的支座反力（） kN1606.55R?3支座4处的支座反力（） kN.14R?12954R?1295.14kN（）5处的支座反力 支座5R?1606.55kN（）处的支座反力 支

21、座66支座7处的支座反力（） kN64R?1798.7支座8处的支座反力（） kN68?633.R8DL?6内力计算 JZL-6的受力图中各支座分别是竖向集中荷载1414.6kN、2385.6kN、2302kN、1890kN、1890kN、2302kN、2385.6kN、1414.6kN，基底反力为208.35kN。 JCL-6的荷载图、弯矩图和剪力图如下： 图7.2 荷载、弯矩、剪力图JCL-6由以上JCL-6的内力分析可知： Q?919.87kN 1处的剪力支座1左Q?1403.03kN2 2处的剪力支座右kN.92Q?12072左Q?1114.98kN3 3处的剪力支座右kN141217

22、?Q?.3 精选文档. 左Q?1105.76kN4 处的剪力支座4右kN3774Q.?4左Q?774.3kN5 支座5处的剪力右kN761105Q.?5左Q?1217.14kN6 支座处的剪力6右kN.98?1114Q6左Q?1207.92kN7 7处的剪力支座右kN.03?1403Q3Q?919.87kN 支座8处的剪力8由此可知： 支座1、8处的支座反力（） kN87?919.R1支座2、7处的支座反力（） kN2610.96R?2R?2332.12kN（） 、6处的支座反力支座33支座4、5处的支座反力（） kN.06R?18804主梁： 柱子基本组合荷载合力： ?N?2?2974?37

23、85?35932882 i?363424648?4371?2877? ?35202?4321?2631?4491 ?23839?3105?37752112? =111916kN 基础内力计算采用基本组合，按照基本组合的竖向导荷计算基底反力： ?N111916ij?114.7?kPa?p j976A 地基梁分布：边缘次梁JCL-4二根，中间次梁JCL-5四根，中间次梁JCL-6二根。 RR64?1；.1.?074 RR55全部折合成中间次梁JCL-5,一共有： 2?0.74?4?2?1.1?7.68 ?N分别为（荷载左右完全对称）：的总轴向荷载、作用在主梁JZL-2JZL-3 i 精选文档. ?

24、 , 、轴线上：、轴线上： kN?kN16124NN?16699ii? 13233、轴线上：kNN?i? JCL5承担，则有 由7.68根次肋Ni161241669932 、轴线上：，、轴线上：kN5F.?3kN?21742099F.?557.68687132334 、轴线上： kNF?1723?57.68?iF?R6.2?1199314452.55kN1229.F3? JCL-5两端作用力：在次肋522ii 上作用力为：JCL-4， 次肋FF74?0.54分别为1609kN、1553.6kN、1275kN、1275kN、1553.6kN、1609kN F?0.74F?0.74?1229.3?

25、909.7kN 两端作用力为：次肋JCL-454iiF11F.? 次肋JCL6梁上作用力为：， 56分别为2391.7kN、2309.5kN、1895.3kN、1895.3kN、2309.5kN、2391.7kN 次肋JCL-6两端作用力为： kN2?1352.?1.11229.3.F?074F?54主肋JZL-1梁上外伸部分传来的线荷载: q?bp?0.5?114.7?57.35kN/m j2F?0.8?0.5?114.7?46kN JZL-1端部作用力：7JZL-1梁： JZL-1梁上外伸部分传来的线荷载: q?bp?0.5?114.7?57.35kN/m j2利用结构求解器得到内力图如图

26、4.2。 精选文档. 7.3 JZL-1荷载、弯矩、剪力图图 JZL-1的内力分析可知：由以上kN.86Q?1118 处的剪力支座AA左kN04?Q1701.B右kN82?68.Q处的剪力B 支座B左kN2?68.QC右kN1701.04?Q? C处的剪力支座C左kN1118.86Q?处的剪力 支座JD 由此可知：（支座反力左右正对称）kN.6R?2064 A支座处的支座反力处相等（） 与支座DAkN1?3122.R 与支座C处相等（） B支座处的支座反力B 而由柱子传下来的支座力分别为：''''kN2282kN2631?kNR?2877R?RkN?R2112

27、,DACB JZL-2梁： 利用结构求解器得到内力图如图。 精选文档. 荷载、弯矩、剪力图图7.4 JZL-1 的内力分析可知：由以上JZL-1 处的剪力支座AkN1713.08Q?A左Nk2635.52Q?B 处的剪力B支座右kN?0QB左kNQ?0C 支座C处的剪力右kN.Q52?2635C左Q.8kN?1713处的剪力支座J D 由此可知：（支座反力左右正对称）kN.08R?3322 D支座A处的支座反力处相等（） 与支座AkN.22R?5027 支座B处的支座反力处相等 （）与支座CB 而由柱子传下来的支座力分别为：''''kNR37854491kNR?

28、4648kNR?3775kNR? ,DBAC显然所求出的支座反力与实际的作用力相差较大，要进行调整。其方法是将其差值再1/3跨上，求出内力与以上所求出的支座反力叠加，以均布荷载形式布置在支座两端 与实际作用力比较，误差在5%以内，如不满足要求要求继续调整，直至满足要求为止。 对JCL-4进行调整：kN7.68?327.?9614?6334841kN177.3?.3?1798.64-?16214742kN6?-41.551565?1606.4643kN.310?.?.?12848129514- 4544 相应的均布荷载为： 精选文档. m/2kN.?3277?3?109.q?q81m/5kN3?

29、6?29.?q?q?177.72mkN/?6?6.9?qq?41.663m/?3?5?2kNq?q?10. 54 调整的计算简图、弯矩图、剪力图如图 所需调整的荷载、弯矩、剪力图 图7.5 JCL-4 经调整后的支座反力：kN255.3?889?R?633.68 81、处的支座反力支座10.961.4?889? 误差不满足要求；%5?7.?4.961kN?1716.64R?1798.64?82 、支座27处的支座反力 264.3?17161621.? 不满足要求误差%.9?531621.kN.068.6?1538.R?160655? 支座处的支座反力 3、6301538.1565?%.?2?0

30、 满足要求；误差 1565kN.129051?4.9?.R?129541 54支座、处的支座反力41284.8?1290.51?满足要求。 误差%4?0.1284.8对JCL-4进行二次调整： 精选文档. kN4?889?72.?961.44841kN34?95.?1621.3?1716.64?4742kN15381565?27?4643kN?5.711284.8?1290.51? 4544 相应的均布荷载为：m1kN/.4?3?24.72q?q?81m9kN/?6?15.?q?q?95.3472mkN/?6?4.5q?q?2763m/14?1.kNq?q?5.71?5 54 调整的计算简图、

31、弯矩图、剪力图如图 所需调整的荷载、弯矩、剪力图 图7.6 JCL-4 经调整后的支座反力：kN?5943.5R?889?54. 处的支座反力 支座1、815.4?943961? 误差满足要求要求；%.9?14.961kN1647.1.64-69.54?R?1716 7处的支座反力 支座2、21.?16471621.3? 误差 满足要求要求；%6?1?.31621.kN1554.97?R?153815 处的支座反力 3支座、631565?1554?0?.7%满足要求要求； 误差1565R?1290.51?2.7?1287.8kN 54支座、 处的支座反力4 精选文档. 8.?1287.1284

32、8?满足要求要求。 误差%?.?021284.8经调整后的弯矩总图、剪力总图： 调整后的总荷载、总弯矩、总剪力图7.7 JCL-4图对JCL-6进行调整（支座反力皆为两边对称故这里只写一边）： ?1414.6?919.87?494.73kN61?2385.6?2610.96?225.36kN62?2302?2332.12?30.12kN63?1890?1880.06?9.94kN 64相应的均布荷载为： q?494.73?3?164.9kN/m1q?225.36?6?37.56kN/m2q?30.12?6?5kN/m3q?9.94?5?2kN/m 4调整的计算简图、弯矩图、剪力图如图 精选文档

33、. 图7.8 JCL-6所需调整的荷载、弯矩、剪力图 经调整后的支座反力： 支座1处的支座反力 kN4.53?1305.?R919.87?385141414.6?1305.? 误差不满足要求；%7.?76.1414 处的支座反力 支座2kN?2527.42610.96?83.54R?242527.6?2385? 误差不满足要求%5.9?62385.kN5?2262.2332.12?6962R? 3处的支座反力 支座35.2302?2262? 满足要求；误差%.7?12302kN091863.?16.97?.R?188006 支座4处的支座反力 409.?18631890? 误差满足要求。%4?

34、1.1890 进行二次调整：对JCL-6kN.2.4?109?1414.6?130561kN.8?1412385.6?2527.4?62kN5?39.?2302?2262.5?63kN926.?1863.09?1890? 64 相应的均布荷载为：mkN/?36.4109q?.2?31m/6kN.8?6?23141q?.2m/66.kN639q?.5?3mkN4/.?.?q26955 4 调整的计算简图、弯矩图、剪力图如图 精选文档. 图 7.9 JCL-4所需调整的荷载、弯矩、剪力图 经调整后的支座反力：kN.4?8?1387.82.43R?1305 处的支座反力支座1181414.?1387

35、.6? 满足要求；误差%?0?2.61414.kN02?2424.?25274?103.38R 支座2处的支座反力202?2424.2385.6? 误差满足要求%6?1.62385. 处的支座反力 支座3kN?22884.R?22625?25.934.2302?2288? 误差满足要求；%.?6?02302kN8524?1833.R?186309?29 4支座处的支座反力4851833.1890? 误差满足要求。%.?03?1890 经调整后的弯矩总图、剪力总图：JCL-6 精选文档. 图7.10 JCL-6调整后的总荷载、总弯矩、总剪力图 对主肋JZL-1进行调整：kN4.?2112?206

36、46?47.AkN?2631?3122.1?1491.?BkN.?245112877?3122.CkN.42172064?2282?.6? D 相应的均布荷载为：4.47?qkNm.?226A12.1?491.mKkN.3169q?B80.?2.11245.?mkN?84.5qC8.1?0.24.217mkN?q?103.5D1.2 调整的计算简图、弯矩图、剪力图如图 所需调整的荷载、弯矩、剪力图图11 JZL-1 精选文档. 经调整后的支座反力： 支座A处的支座反力kN.842205R?2064.6?141.24?A842205.2112? 误差 满足要求；%.?44?2112支座B处的支座

37、反力 kN2672.1.1?450?R?3122B2631?2672.1?满足要求 误差 %.6?12631R?3122.1?146?2976.1kN支座C处的支座反力 C2877?2976.1?满足要求； 误差%4?3.2877R?2064.6?153?2217.6kN 支座J处的支座反力 D2282?2217.6?满足要求； 误差%.8?22282经调整后的弯矩总图、剪力总图： 图7.12 JZL-1调整后的总荷载、总弯矩、总剪力图 对主肋JZL-2进行调整： ?3775?3322.08?452.9kNA?4491?5027.22?536.2kNB?4648?5027.22?379.2kN

38、C?3785?3322.08?462.9kN D相应的均布荷载为： 精选文档. 9.452?mq7?215.kNA1.22.?536mkN.?1849q?B80.1?.22?379.mkN.8?q?130C8.?20.19462.mkN?q?220.4D12. 调整的计算简图、弯矩图、剪力图如图: 图7.13 JZL-2所需调整的荷载、弯矩、剪力图 经调整后的支座反力：Nk3322R?.08?322.53644.6 处的支座反力 支座AA63775?3644.? 误差满足要求；%5?3.3775kN45977?.R?502722?429.5 支座B处的支座反力 B54597.4491?%42?

39、.? 满足要求 误差4491kN2?4797?R5027.22230. C支座处的支座反力C47974648?%.?32? 满足要求；误差4648kN.836597?.337083322?R.? 支座J处的支座反力 D8.3659?3785?%.33? 满足要求；误差 3785 经调整后的荷载总图、弯矩总图、剪力总图： 精选文档. 7.14 图 调整后的总荷载、总弯矩、总剪力图JZL-2注：由于次梁不用加等值弯矩，而主梁结构左右对称，荷载左右对称，算出等值弯矩为 0，故图上不表示出来。 5验算基础梁斜截面受剪承载力h40?1500w 对于基础梁主梁：443?2.?600b?bhf.?025V

40、基础梁应该满足： (2.14)0ccmm1500?146040?h? 0 V=2760.63KN从基础梁的内力图上可以查出：基础梁最大剪力?kN.62460?3131.7kN?276010.25?fbh0.25?1.?14300?0.6?.0 0cc?bh?V0.25f 即0cch401500?w 对于基础梁次梁：4?2.43600b?bh0V?.25f (2.14)基础梁应该满足：0ccmm?150040?1460h? 0 从基础梁的内力图上可以查出：基础梁最大剪力 V=1210KN?kN?1210kN?0.61.4603131.7?.?.?bhf.0250251014300 0cc?bh2

41、5.f0V? 即0cc 所以基础梁所选的截面满足梁斜截面抗剪承载力要求。 精选文档. 基础配筋计算6 基础底板弯矩计算6.1ll99，、因为跨内板轴和在轴之间的基础板，2?2.?4.3?29?CDABxx1.1l2l2.yy?ll6925?2.?3.75?2所，而在BC轴之间的基础板，因为跨内板xx42.4.2?llyy 以均按照单向板计算弯矩：5522 跨中最大弯矩：47M?2.?pb?114.m.3KN?39 1j184841122 跨中最大支座弯矩：4.?2pb?114M?.7?m1KN?66. 12j1010 ：悬臂板（横、纵向悬挑都是0.5m）1122 外伸悬臂板最大弯矩：mkN5?

42、14.3?pb?114.7?0.M? 2j322 6.2板的配筋）按基地反力直线分布计算的梁GB50007-2002、8.4.11关于基础配筋的条文（摘自板式筏基，其基础梁的内力可按连续梁分析，边跨跨中弯矩以及第一内支座的弯矩值宜的系数，把上部柱荷载变换为支座，根据结构力学求解器算出梁的内力。梁板乘于1.2式筏基的底板和基础梁配筋除满足要求计算要求外，纵横方向的底部钢筋尚应有11贯通全跨，且其配筋率不应小于0.15%，顶部钢筋按计算配筋全部贯通。 231）跨内部分 单向板配筋计算 a?35mm，截面有效高度为：取横向1米即，混凝土保护层厚度为mm?1000bs10?560mm600?35?h?

43、， 0222?C?1,.43N/mm0.f?143N/mm?,f1 混凝土得：由(GB50010-2002)1tc302?0.614,15/f?210Nmm%,.?0， HRB235级钢筋：minby?1.0 混凝土构件的安全等级定为二级，06?M10?.?661.100? 015?.?0? s221.0?14.3?1000?560?bhf01c 精选文档. ? 故6140.015?.?0b?bhf0150.?1000?560?1.014.320c1mm?A572? s210f yA572?s%.15.095?%?0?0 6001000?bh 2 所以，所选钢筋面积按照最小配筋率计算：mm?6

44、00?900A?0.15%?1000s2? 选。，实际钢筋面积为mm9421201211的钢筋贯通全板。 以上计算的是单向板跨中支座的配筋，根据规范要求要有23由以前计算结果知：单向板跨中最大弯矩为小于跨中最大支座弯矩。因此mN?39.3k?，实际钢筋配筋同上，但是这里所算是跨中配筋，所以要全部拉通，同样选120122。面积为 mm9422）悬臂部分 配筋计算：用跨中最大弯矩配板的上部钢筋，支座最大弯矩配板的下部钢筋，悬臂部分计算配下部筋，上部只需构造配筋。 22mm/?210Nf HPB235C30混凝土，；钢筋采用mm.a?10,f?14.3N/c1ya?40mm，截面有效高度为： 取横向

45、1米即，混凝土保护层厚度为mm1000b?sh?600?40?560mm， 03）横向外伸悬臂板 6?M10?.3.0?1410? 上悬臂部分：0030.? s221.0?14.3?1000?560?bhf0c1?0.003?614?0. 故b?bhf1.0?14.3?1000?560?0.003201c mm115?A s210fyA115s?0.02?%?0.15% bh1000?6002mm?900?1000?600.A?015% 所以，所选钢筋面积按照最小配筋率计算：s2?mm942。选，实际钢筋面积为 120126.3基础梁的配筋 本设计中主、次基梁尺寸分别为600mm×1

46、500mm、600mm×1500mm，基梁应满足以下构造 精选文档 . 要求：时，在梁两侧沿高度应设置纵向450mm .GB50010-2002中10.2.16规定梁高大于此处，。构造钢筋，每侧构造钢筋面积不小于梁截面面积的0.1%，且其间距不大于200mm每侧需配钢筋面=1465-600=865mm梁腹板高度按规定取基础梁的有效高度-筏板厚。hhw022 316，实际配筋面积，选用 。mmA?0.1%bh?0.001519865?600?mm603ws倍钢筋最-2002中10.2.1中规定，基梁上部钢筋间距不应小于35mm和1.5. GB50010 大直径；基梁下部钢筋间距不应小于

47、25mm和钢筋最大直径。；梁宽-2002中10.2.10规定梁高大于800mm时，箍筋间距不应大于300mm.GB50010 大于350mm小于800mm时宜选用四肢箍，且箍筋直径不宜小于8 mm。f0.45t 且不小于. GB50010-2002中9.5.10.2%中规定梁受拉钢筋配筋率不应小于。fy1.2.GB50007-2002中8.4.11规定配筋时，边跨跨中及第一内支座的弯矩值宜乘以贯的系数；顶部钢筋按计算钢筋全部连通。基础梁纵横方向的底部钢筋尚应有 。通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.15% 混凝土：基础梁采用C3022?N/mmf?13?14.N/mm.,

48、43?1.0f ，tcc2?520,.?f?360N/mm钢筋：受力钢筋采用 HRB400 byf.45043.45?10t? 最小配筋率%0.2,?0.?2%)?,0.2%)min360fy? ，混凝土保护层厚度为。混凝土构件的安全等级定为二级，mm25c?0 梁进行配筋计算简图见下表： 次梁：JCL-4mm1465?1500?25?h 单排布筋时 截面有效高度：0 7.1。将边跨跨中弯矩及第一内支座弯矩乘以1.2，得到设计弯矩值，见表格 1 JCL-4跨中弯矩和支座弯矩表 精选文档. 截面 跨中1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7M(kNm) ?1429 373 773 87 7

49、73 373 弯矩设计值(kNm)? 1715448 928 105 928 4487-1421715 跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求， 7.2。算配筋；支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表 2 JCL-4配筋计算表 截面 跨中 支座 2 3 4 56 m)弯矩设计(kN ?1715 1814 1376 1046 1046 13761814M?s2?bhf 0c10.093 0.099 0.075 0.0570.057 0.0750.099?21?1?s 0.098 0.1040.078 0.0590.059 0.078 0.104?bhf0c1

50、?Asfy 3422 3632 27242060 20602724 36322mm 选配钢筋（）725 825 625 25 5525 25 6258实际钢筋面积2mm ）（3436 3927 29452454 2454 2945 3927As? 配筋率bh0.38% 0.44% 0.33% 0.27% 0.27% 0.33%0.44% ?，符合塑性内力重分布的设计原则；同时计算结果表明，> 均小于0.35min 故符合要求。 JCL-6 7.3。将边跨跨中弯矩及第一内支座弯矩乘以1.2，得到设计弯矩值，见表格 跨中弯矩和支座弯矩3 表 JCL-6 截面 支座 2 3 4 5 6 7 精

51、选文档. M(kNm) ? -1798 -1346-1050 -1050 -1346 -1798弯矩设计值(kNm) ?-2158 -1615 -1260-1260 -1615 -2158 截面 跨中1-2 2-3 3-4 4-55-6 6-7 M(kNm)?1788 419 924109 924 419 弯矩设计值(kNm)?2146 503 1109 131 1109 5037-1782146 跨中配筋取跨中最大弯矩设计值进行计为满足顶部钢筋按计算配筋全部贯通的要求， 7.4。算配筋；支座配筋都选用相同的钢筋。配筋计算过程见表 4 JCL-6配筋计算表 截面 跨中 支座 2 3 4 5 6 m)弯矩设计(kN ?2146 2158 1615 1260 1260 1615 2158M?s2?bhf 0c10.1165 0.1172 0.088 0.068 0.068 0.0880.1172?2?11?s 0.124 0.125 0.092 0.07 0.07 0.0920.125?bhf0c1?Asfy 4330 4364 3212 2444 24