油壶盖注塑模毕业设计说明书要点

1、长沙南方职业学院毕业设计说明书毕业设计选题类型产品设计毕业设 计题目塑料油壶盖注塑模设计指导教师学生姓名学生学号专业班级长沙南方职业学院2016年 9 月 18 日模具设计与制造专业毕业设计1、 设计任务书 -1-2、 塑件成型工艺分析 -2-3、 油壶盖精度等级及工艺分析 -3-3.1 塑件的尺寸精度分析 -3-3.2 塑件表面质量分析 -4-3.3 塑件的结构工艺性分析 -4-3.4 塑件的生产批量 -5-3.5 成型工艺参数的确定 -5-4、 模具结卞设计 -6-4.1 型腔数目的确定 -6-4.2 注射机的校验 -7-4.3 分型面的确定 -8-4.4 型腔的布局 -9-4.5 浇注系

2、统的选择 -10-4.6 冷却系统的确定 -13-4.7 脱模机构的设计 -15-4.8 推杆的设计 -15-4.9 复位杆的设计 -16-4.10 导柱导向机构设计 -16-4.11 模具的装配 -17-五、结论 -18-六、参考文献 -18-七、致 词 -20 -模具设计与制造专业毕业设计毕业设计说明书设计计算及说明一、设计任务书塑料油壶盖(1)塑料原料：低密度聚乙烯；(2)收缩率：1.5%3%(3)生产批量：30万件/年；(4)成型方法与设备：在 sz120/630型注射机上注射成型。技术要求：(1)壁厚处处相等；(2)塑件不允许有裂纹和变形缺陷；(3)脱模斜度30/1 o； (4)未注

3、尺寸公差按 mt7级查取。在本设计中应解决的主要问题有如下几点：a、收集整理有关制件设计、成型工艺、成型设备、机械加工及特殊加工资 料，以备设计模具时使用。b 、制品测绘、三维造型，了解制件的用途，分析塑料制件的工艺性，尺寸 精度等技术要求。c、成型材料应当满足塑料制件的强度要求，具有好的流动性、均匀性和各 向同性、热稳定性。d、选择塑料制件尺寸精度最高的尺寸进行分析，估计成型公差是否低于塑 料制件的公差，能否成型出合乎要求的塑料制件来。e 、产品的注塑加工工艺分析。f 、设计制品模具。g、下型腔的加工工艺分析、工艺规程。h、下型腔数控仿真加工及加工工艺卡片。二、塑件成型工艺分析1、产品名称：

4、塑料油壶盖2、产品材料：低密度聚乙烯 ldpe3、塑件材料特性ldpe的机械强度较差，耐热性不高，抗环境应力开裂性、粘附性、粘合性、 印刷性差，需经表面处理，如化学侵蚀、电晕等处理后方可改进其粘合性、印刷 性。吸水性很低，几乎不吸水，化学稳定性优秀，如对酸、碱、盐、有机溶剂都 较稳定。对co2有机性臭气渗透性大，但对水蒸汽、空气的渗透性差。若加入 一定量的抗氧剂、紫外线吸收剂等可改善性能、在化学交联剂或高能辐照下交联， 可提高软化点、耐温性、刚度、耐溶剂性等。4、塑件材料成形性能成型收缩率范围及收缩值大，方向性明显，容易变形、翘曲。应控制模温， 保持冷却均匀、稳定；流动性好且对压力变化敏感；易

5、用于高压注射，料温均匀，填充速度应快，保压充分；冷却速度慢，必须充分冷却，模具应设有冷却系统； 质软易脱模，塑件有浅的侧凹槽时可以强行脱模。5、产品数量：30万件/年6、塑件的结构工艺分析(a) 塑件的尺寸精度一般是根据使用要求确定的，但还必须充分考虑塑料的 性能及成型工艺的特点。由于该塑件是作为插座面板，要求其外表面光滑， 既不会在使用过程中对人造成伤害，还要必须考虑其外形的美观。因此取高精度等级为3级。(b)该塑件尺寸较小且要求塑件表面精度等级不高，无凹痕。(c)该塑件为中小批量生产，且塑件的形状较复杂。为了加工和热处理，降低成本，该塑件采用单分型面的结构，简化结构，降低模具的成本。收缩的

6、产生会影响成型收缩，所以要考虑塑料注射模的收缩率，pc材料的成型收缩率为0 .50.7。本零件的收缩率取 0.6。(d)壁厚太大，则其成型周期延长，塑件壁太厚，就很难达到完全均匀地硬化， 且易产生气泡、缩孔等缺陷。塑件壁太薄，刚度差，在脱模、装配、使用中会发 生变形，影响塑件的使用和装配的准确性；塑件壁太薄，还会造成模腔通道狭窄、流动阻力大。塑件壁不均匀，会导致塑件各部分固化收缩不均匀，易在塑件上产生气孔、裂纹，引起内应力及变形等缺陷。 根据制品的实际和应用零件壁厚不小 于2mm所以零件的壁厚为 2mm三、油壶盖精度等级及工艺分析3.1 塑件的尺寸精度分析如图3-1为油壶盖的二维工程图，单位

7、mm图3-1塑件图该塑件尺寸精度无特殊要求，所有尺寸均为自由尺寸，可按mt7查取公差,其主要尺寸公差要求如表3-1所示。表3-1 塑件上主要尺寸按 mt7级精度的公差要求（单位 mm塑件标注尺寸塑件尺寸公差（按 mt7级精度）外50o,-1.32形440,-1.32尺30,-0.38寸230,-1ds大二38mm+1.14,0内ds中=35.73mm+1.14,0形ds小=35.21mm+1.14,0尺20+1,0寸3+0.38,041+1.14,01+0.38,03.2 塑件表面质量分析该塑件表面没有提出特殊，通常，一般情况下外表面要求光洁，表面粗糙度可以取到ra=0.8科m没有特殊要求塑件

8、内部表面粗糙度可取ra=3.2wm,3.3 塑件的结构工艺性分析从图纸上分析，该塑件的外形基本上为回转体，圆周均匀分布12个r3的半圆柱凸起旋钮花纹，该处设计脱模容易，且飞边去除容易，设计合理；壁厚相对均匀，且符合最小壁厚的要求；在塑件内壁有m38x 3.5螺纹孔，查表可知螺纹牙形强度足够，在推荐选用的范围内，ldpeb料为软塑料，螺纹可强制脱模成型，但要注意为了防止螺孔的最外圈的螺纹崩裂或变形，螺纹始末端应有0.20.8的台阶，始末的螺纹应渐渐开始结束，有 l =8的过渡长度，如图3-2所示。该塑件端部已开有 3mm勺台阶，但顶部台阶未有留出， 在做型芯设计时应注意该 处的结构设计。图3-2

9、螺纹孔的设计综合来看，该塑件结构简单，无特殊的结构要求和精度要求。在注射成型生 产时，只要工艺参数控制得当，该塑件是比较容易成型的。3.4 塑件的生产批量该塑件的生产类型是大批量生产，因此，在模具设计中，要提高塑件的生产 效率，倾向于采用多型腔、高寿命、自动脱模模具，以便降低生产成本。3.5 成型工艺参数的确定塑件材料物理性能:0.91 0.94g3密度：cm收缩率：1.5% 3%熔点：160 240 c热变形温度：80 100 c塑件质量：该产品材料为低密度聚乙烯，由上得知其密度为-21 -0.910.94，收缩率为1.5% 3% ,计算出硬聚聚乙烯平均密度为0.923o3通过计算得：塑件的

10、体积v塑化20.55cm塑件的重量 m塑=v塑p = (20.55*0.92) g=18.91g式中：塑料密度塑件要求：型腔的脱模斜度为2 ,型芯的脱模斜度为1° ,外表面粗糙度 ra< 1.6,无缺陷，内表面无特殊要求，所有过度处有r0.2 圆角。确定注射成型的工艺参数根据选用塑料(ldp日的特性和本设计中塑件的自身成型特点，查有关资料，确定注射成型上2参数，如表1-3所示。表3-2 塑件的注射成型上2参数虽然塑件体积、壁厚不大，但该塑件生产类型为大批量，加上ldpe塑料工艺参数规格工艺参数规格注射压力：保压压力：60 100mpa40 50mpa成型时间/s注射时间保压时间

11、冷却时间总周期0515 6015 6040 140料筒温度t/ c后段中段前段140160170200塑化形式：喷嘴形式：柱塞式通用式喷嘴温度t/ c150170后处理方法温度t/ c时间r/h退火处理循环烘箱(1020)8 12h模具温度tj c30 45注射压力p/mpa60 100比热容大，冷却速度慢，成型时必须充分冷却，模具设计时要求有冷却系统，所以该模具应采用冷却水强制冷却，冷却要均匀，以缩短成形周期，提高生产率。四、模具结构设计4.1型腔数目的确定根据塑件的形状估算其体积和重量。a.从上面已知：塑件的体积v上盖=8.66cm3 ;塑件的重量 g上盖=8.66cm3x 1.2g/cm

12、 3= 10.392g.式中塑料密度p =1.2g/cm 3。b.根据塑件的计算重量或体积，选择设备型号规格，确定型腔数。当未限定设备时，须考虑以下因素：注塑机的额定注射量 gb,每次注射量不超过最大注射量的80%即：0.8gb -gjn 二gs式中：n型腔数；gj 浇注系统重量（g）;gs塑件重量（g）;gb 注塑机的额定注射量（g）。通过计算得：n- 2型腔数越多时，精度也相对地降低。这不仅由于型腔加工精度的参差，也由于熔体在模具内的流动不匀所致。所以精密塑件尽量不用多腔模形式。按照sj/t106289刖准中规定的1、2级超精密级塑件，宜一模一腔，当尺寸数目少时（形 状简单）可以一模两腔。

13、3、4级的精密级塑件，宜一模四腔以内。从塑件尺寸精 度考虑，由于该塑件精度等级为 2级所以型腔数目应控制在四腔以内。由于插座 面板结构比较复杂，所以采用一模两腔。4.2注射机的校验根据模具总体设计方案的结构，校验所需注射机的能力。注塑机的规格及尺寸校核注射机有关工艺参数：a.注射量的校核：塑件及浇注系统中的塑料质量m' = v件x p =8.3 x 1.2=9.96g 。式中p 为pcm料的密度。注射机的最大注射量20x0.8=16 > 9.96g故能满足要求。b.锁模力校核当高压塑料熔体充满模具型腔时，产生一个使模具沿分型面分开，其值等于制件和浇口流道系统在分型面上的投影面积之

14、和乘以型腔内塑料压力。p腔 aw p锁式中p腔模具型腔压力，一'般取 20-40mpa。a一塑件与浇注系统在分型面上的投影面积总和(cm2);p锁一注射机额定锁模力(kn / cm 2)。f=p 腔 a=4kn /cm2x (0.72cm 2x 2)=5.76kn < 900kn由于 堪=900kn,故满足p空aw p锁。同时xs- zy 125的额定注射压力为119mpa 也能满足pci料成型的注塑压力。故锁模力满足要求。c .模具厚度h注射机闭合高度按式(3-3 )校核hmin>h>hmax式中 hmin 注射机允许最小模厚(hmin =200mmt)；hmax注

15、射机允许最大模厚(hmax =300mml ；根据所选的模架，模具闭合时的厚度h为266mm 200v 266< 300所以能够满足要求。d.注塑机开模行程注射机的开模行程应大于模具开模时取出塑件的(包括浇注系统)所需的开模距离。即满足下式：s2 h+h+(5 10)式中 s k注塑机行程(s=300mm ;h脱模距离 (h=35mrm ;h2塑件高度+浇注系统高度(h2=12+41=53mrm 。贝u h1+h2+(5 10)=35+53+10=98mm< 300mml归满足要求。4.3 分型面的确定所谓分型面是指分开模具取出塑件的面。如何确定分型面，需要考虑的因素比较复杂。由于

16、分型面受到塑件在模具中的成型位置、浇注系统设计、塑件的结构工艺性及精度、嵌件位置形状以及推出方法、模具的制造、排气、操作工艺等 多种因素的影响，因此在选择分型面时应综合分析比较，从几种方案中优选出较为合理的方案。一般分型面是与注塑机开模方向相垂直的平面。选择分型面时一般应遵循以下几项原则：a)保证塑料制品能够脱模。b)应尽可能使型腔深度最浅。c)使塑件外形美观，容易清理。d)尽量避免侧向抽芯。e)使分型面容易加工。f)使侧向抽芯尽量短。g)有利于排气综上所述，选择注射模分型面影响的因素很多，总的要求是顺利脱模， 保证塑件技术要求，模具结构简单制造容易。当选定一个分型面方案后，可能会存在某些缺点

17、，再针对存在的问题采取其他措施弥补，以选择接近理想的分型面。最终结果如下图：图4-1分型面的选择如果按图4-1 (a)所示的分型面分型，则塑件分别是由两个模板成型，由 于合模误差的存在，会使塑件产生一定的同轴度误差，且飞边不易清除；而按照图4-1 (b)所示的分型面分型，则塑件整体由一个模板成型，消除了由于合模 误差使塑件产生同轴度误差的可能。因此，决定采用图4-1 (b)所示的分型面。另外，为了提高自动化程度和生产效率，减少ldpe的取向变形，以及保证塑件表面质量，决定采用点浇口，而模具采用了双分型面结构。一个分型面用于成型塑件，另一个分型面用于取出浇注系统凝料。4.4 型腔的布局因为塑件的

18、外形是圆形的，各方向尺寸一致；另外，塑件结构简单，不需要 侧向分型，所以型腔的排列方式只有一种。即左右对称分布在模板两侧，如图4-2所示。图4-2型腔的排列方式4.5 浇注系统的选择所谓浇注系统是指从注塑机喷嘴进入模具开始，到型腔入口为止的那一段流道。它控制着塑件在注塑成型过程中充模和补料两个重要阶段。浇注系统是由主流道、分流道、浇口、冷料穴等组成。浇注系统设计内容包括：根据塑件大小和形状进行流道布置、决定流道断面尺寸、对浇口的数量、位置、形式进行优化。当采用专用ca瞰件进行浇注系统设计时，它是由设计者采用人机对话的形式进行的，因此只有设计人员对浇注系统有一定的理论知识和丰富的实践经验才能用好

19、各种设计软件，使其发挥出应有的效益。无论是进行浇注系统的人工设计，还是计算机辅助设计都必须对浇注系统有深入的了解和认识。浇注系统设计时的原则和解决方案：a、结合型腔布置考虑，尽可能采用平衡式分流道布置。日尽量缩短熔体的流程，以便降低压力损失，缩短充模时间。c浇口尺寸、位置和数量应有利于熔体流动。d避免高压熔体对模具型芯和嵌件产生冲击，防止变形和位移的产生。e、浇注系统凝料脱出应方便可靠，凝料应易于和制品分离或者易于切除和 修整。f、熔接痕部位与浇口尺寸、数量及位置有直接关系，设计浇注系统时要考 虑到熔接痕的部位、形态，以及对制品的影响。g减小因开设浇注系统而造成的塑料凝料用量。h浇注系统的模具

20、工作表面应达到所需的硬度、精度和表面粗糙度，其中 浇口应有it8以上的精度要求。i、设计浇注系统时应考虑储存冷料的措施。j、使主流道中心与模板中心重合，若无法重合应使两者的偏距距离尽量小。4.5.1主流道主流道为从注射机喷嘴开始到分流为止的熔融塑料的流动通道。它与注射机喷嘴在同一直线上。 本模具设计采用浇口套的形式镶入模板中。 如下图所示。为 防止浇口套被注射机喷嘴撞伤，应采取淬火处理使其具有一定的硬度。主流道基本尺寸通常取决于两个方面：第一个方面是所使用的塑料种类，所成型的制品质量和壁厚大小。关于主流道的基本尺寸的选定参考下表：表4-1主流道直径参考表制口口质里/gd/mmr/mm02030

21、.520 404140 1505115030062300500825001500102图3-2主流道几何关系第二个方面，注射机喷嘴的几何参数与主流道尺寸的关系，如图所示 .a)与喷嘴接触的始端直径与喷嘴直径的关系为d = d + (0.51)mm;b)球面凹坑半径 r2 = r1 + (0.51)mm,半锥角“ 二1 °2;c)尽可能缩短主流道的长度l图4-3浇口套与注塑机喷嘴关系为防止注射机喷嘴与浇口套两部分相接触处由于有间隙而产生的溢料，浇口套的球半径应比喷嘴的球半径大2mmr 5mm主流道的小端尺寸应比喷嘴孔尺寸稍大，这样可以使喷嘴与浇口套对位容易。本模具设计采用的注射机是xs

22、-zy 125,其喷嘴球径为12mm取浇口套的球半径为 15mm另外，为使浇口套中的 塑料容易脱离主流道，应设有脱模斜度，这个斜度一般最小不小于1。，最大不超过4。主流道的脱模斜度不能过大，否则在注塑时会产生涡流和流速过慢等 现象。主流道应保持光滑的表面，避免留有影响塑料流动和脱模的尖角毛刺等。4.5.2 分流道分流道是指主流道与浇口 (进料口)之间的一段通道。分流道的表面不必要求 很光，因为分流道表面不很光滑，能使熔融塑料的冷却皮层固定，有利于保温。分流道的截面宜采用梯形及圆形截面，其作用是通过流道截面及方向变化，使熔料能平稳地转换流向注入型腔。设计时，分流道应平衡布置，本模具为一模两腔，为

23、了使其布置均衡， 使熔料几乎能同时到达每个型腔的进料口。并且，分流道截面积应为各进料口截面积之和，各分流道的截面积和长度应与塑件相适应，即大塑件取大截面短流道， 小塑件取小截面长流道，以保证成型不同形状和重量的塑件时所有型腔能同时充满。 本模具设计中两型腔体积相同，所以分流道设计采用等截面和等距离。如果各型腔体积形状不相等，则分流道设计必须在流速相等的 条件下，采用不等截面来达到流量不等，这样也可以达到同时填充的目的。同时，还要用改变流道长度的办法来调节阻力大小，以保证型腔同时填充。4.5.3 浇口浇口是指紧接流道末端将塑料引入型腔的狭窄部分。它的作用是对塑料熔 体流入型腔起着控制作用；同时当

24、注塑压力撤销后， 封锁型腔，使型腔中尚未冷却固化的塑料不会倒流。 在制品中，浇口位置与尺寸的设计是非常困难的(在精密成型中尤为明显)。浇口类型的选择取决于制品外观的要求、尺寸和形状的制约以及所使用的塑料种类等因素。浇口又称进料口，是连接分流道与型腔之间的一段细短流道(除直接浇口 外)，它是浇注系统的关键部分。其主要作用是：(a)型腔充满后，熔体在浇口处首先凝结，防止其倒流。(b)易于在浇口切除浇注系统的凝料。浇口截面积约为分流道截面积的0.030.09 ,浇口的长度约为 0.5mm- 2mm浇口具体尺寸一般根据经验确定， 取其下限值，然后在试模是逐步纠正。当塑料熔体通过浇口时，剪切速率增高，同

25、时熔体的内磨榛加剧，使料流 的温度升高，粘度降低，提高了流动性能，有利于充型。但浇口尺寸过小会使压 力损失增大，凝料加快，补缩困难，甚至形成喷射现象，影响塑件质量。浇口位 置的选择：(a)浇口位置应使填充型腔的流程最短。 这样的结构使压力损失最小， 易保证 料流充满整个型腔，同时流动比的允许值随塑料熔体的性质， 温度，注塑压力等 的不同而变化，所以我们在考虑塑件的质量都要注意到这些适当值。(b)浇口设置应有利于排气和补塑。(c)浇口位置的选择要避免塑件变形。采侧浇口在进料时顶部形成闭气腔，在塑件顶部常留下明显的熔接痕，而采用点浇口，有利于排气，整件质量较好，但 是塑件壁厚相差较大，浇口开在薄壁

26、处不合理；而设在厚壁处，有利于补缩，可 避免缩孔、凹痕产生。(d)浇口位置的设置应减少或避免生成熔接痕。熔接痕是充型时前端较冷的料流在型腔中的对接部位，它的存在会降低塑件的强度，所以设置浇口时应考虑料流的方向，浇口数量多，产生熔接痕的机会很多。 流程不长时应尽量采用一个浇 口，以减少熔接痕的数量。对于大多数框形塑件，浇口位置使料流的流程过长， 熔接处料温过低，熔接痕处强度低，会形成明显的接缝，如果浇口位置使料流的流程短，熔接处强度高。为了提高熔接痕处强度，可在熔接处增设溢溜槽，是冷 料进入溢溜槽。筒形塑件采用环行浇口无熔接痕，而轮辐式浇口会使熔接痕产生。4.6冷却系统的确定注塑模具型腔壁的温度

27、高低及其均匀性对成型效率和制品的质量影响很大， 一般注入模具的塑料熔体的温度为200-300 c,而塑件固化后从模具中取出的温度为60-80 c以下，视塑料品种不同有很大差异。为了调节型腔的温度，需在模 具内开设冷却水通道，通过模温调节机构调节冷却介质的温度。热塑性塑料和部分热固性塑料注塑成型的过程中，是将温度较高的熔融塑料，通过高压注射进入温度较低的模具中，经过冷却固化，从而得到所需要的制品。从提高生产效率的角度来看，成型过程中的成型周期是一个非常重要的环节。由于在整个成型周期中一半左右的时间用于对制品的冷却，因此在成型过程中冷却时间长短的重要性是显而易见的。a.在设计冷却系统时还应遵循以下

28、原则：a)冷却水道的设置动定模和型腔的四周应均匀地布置冷却水道，不可只布置在模具的动模边或定模边，否则脱模后的制品一侧温度高一侧温度低，在进一步冷却时会发生翘曲变形。b)冷却水孔的设置冷却水孔间距越小， 直径越大，则对塑件冷却越均匀。c)水孔与相邻型腔表面距离相等。d)采用并流流向，加强浇口处的冷却，熔体充模时浇口附近温度最高，流动末端温度较低，因此在浇口部位应加强冷却，而采用与塑件熔体大致并流的流动方式，将冷却回路的入口设在浇口附近，出口设在流动末端。b.模具的冷却水道直径的计算如下：单位时间内从模具应除去的总热量q,可用下式计算：q=w c p(t -t 2 )+l式中：q除去总热量(j)

29、; iw单位时间内进入*ii具的塑料重量( g);cp 塑料比热(j/g c)；1 tt 2 模具的表面温度（c）;l塑料的熔化潜热（j/g ）。根据 塑件的 材料，知 c p = 1.926j/ g - c ,l=180 j/g; w =70 g, t =260 c ,t 2 =80c ;将这些数据代入（4-10 ）得：q=70x 1.926 x （ 260-80） +180j=36867.6j则带走上述热量，所需冷却水量按下式计算：qw=9 -丁4）式中：w通过模具的冷却水流量（g/h）;t3一一出水温度（c）;t4一一入水温度（c）; 式一一热传导系数；将 k=0.64 , t3=70c

30、, t4=20c,代入（4-11 ）得：36867.6w=0.64 （70 -20） = 1152.11 g/h = 0.32g/s再由下式可求出冷却水道的直径：pw=vv=二 d2l,w 则 d= ' l：式中： ：一一冷却?密度（kg/cm3）;v一一冷却水道体积（cm3）;l一一冷却水道长度（cm）;d式一冷却水道直径（cm）。p将水的密度=0.001 kg/cm 3, l=200cm,冗=3.14 代入（3-7）得：0.32d=0.001 200 3.14 cm 0.8cm=8mm所以本模具冷却水道的直径为8mm水孔位置 冷却水道孔边与型腔表面不可太近，一般应大于10mm因为当

31、型腔内压力大时，会使正对水孔型腔壁面压溃变形。 水孔间距离不可太远， 但也不 宜太近。水道布置方式 一般有直流式、直流循环式和矩形槽循环式。直流式水道的 优点是制造简便，适于成型浅而面积大的塑件，缺点是冷却易不均匀。 直流循环式水道是直流式的改进形式，冷却效果比直流式好。矩形槽循环式水道的优点是 冷却充分，温度容易均匀；缺点是堵塞时不易发现，管接头多。本设计选用的是 直流式冷却水道，即在每个型腔的周围都钻水道，再把不需要的出口堵塞起来， 冷却水从靠近浇口的地方流入，再从另一个出口流出， 缺点是接头多，易发生泄露，堵塞时不易发现。由于冷却水道的位置、结构形式、表面状况、水的流速、模具的材料等很多

32、因素都会影响模具的热量向冷却水传递，精确计算比较困难。 实际生产中，通常都是根据模具的结构来确定冷水水路，通过调节水温、水速来满足要求。4.7 脱模机构的设计脱模机构设计因尽量使制品滞留在动模一侧，以便借助于开模力驱动脱模装置，完成脱模动作。防止制品变形或损坏， 正确分析制品对型腔的粘附力大小及 其所在部位，有针对性地选择合适的脱模机构，使推出重心与脱模阻力中心相重合。由于零件在收缩时包紧型芯，因此推出力作用点应尽量靠近型芯，同时推出力应施于制品刚度和强度最大的部位，推顶面积也应尽可能大一些，以防制品变形或损坏。在选择推出位置时， 应尽量选择制品的内部或对制品外观影响不大的 部位。结构合理可靠

33、，运动灵活，制造方便，更换容易，推杆应具有足够的强度 和刚度。在对零件进行脱模是必须遵循以下原则：a、因为塑料收缩是抱紧凸模，所以顶出力的作用点应尽量靠近凸模。因为 塑件的壁厚的关系我们可以利用推板。日顶出力应作用在塑件刚性和强度最大的部位，如加强筋，壁厚等处。作 用面积尽可能大一些，以防止塑件变形和损坏。c为了保证良好的塑件外观，顶出位置应尽量设在塑件内部或对塑件外观 影响不大的部位。将顶杆设计在塑件的内部型腔。d若顶出部位需设在塑件使用或装配的基准面上时，对不影响塑件尺寸和 使用，一般顶杆与塑件接触处凹进塑件0.1mm；否则塑件会出现凸起，影响基面的平整。4.8 推杆的设计推杆机构设计的要

34、点如下：a、推杆应设计在塑件壁厚较厚的塑件内侧地方而且不影响塑件外部美观，壁较薄会造成成型后外观有白点。日推杆及其力学设计，包括推杆形状尺寸设计，受力计算和材料选用等。推杆最常见的有直杆式圆柱形推杆， 常用直径为0.5-25mm,实际取值为8mm高 度不大于600mm高度实际取值为146mm与推杆孔的配合段可用 h7/f7或h8/f8 ,对细长的推杆为了增加其刚性，可设计成台阶形。为了使加工简单方便，只有跟动模采用基孔制配合.c推杆脱模机构用复位杆复位。d推出导向装置，对于大型模具或推杆较多的模具，为避免推板运动时发 生倾斜，造成运动卡滞或推杆弯曲损坏等问题，可设计推出导向装置。 本模用。8m

35、m的圆柱推杆。4.9 复位杆的设计复位杆的作用是当推杆将塑件制品推出后，将推杆、推板以及推板垫板回 复到原位。在设计过程中，复位杆的设计主要是参照模具手册。其装配位置如图4-4所示。图4-4复位杆的装配位置4.10 导柱导向机构设计设计要点:a、导柱应合理地均布在模具分型面的四周，导柱中心到模具外缘应有足够的距离，以保证模具的强度。日导柱的长度应比型芯端面的高度高出68mm以免型芯进入凹模时与凹模相碰而损坏。c导柱和导套应有足够的耐磨度和强度，常采用20#低碳钢，经渗碳0.50.8mm,淬火4855hrc也可采用t8a碳素工具钢，经淬火处理。国图4-5导柱与导套4.11模具的装配装配模具是模具

36、制造过程中的最后阶段，装配精度直接影响到模具的质量、 寿命和各部分的功能。模具装配过程是按照模具技术要求和相互间的关系，将合格的零件连接固定为组件、部件直至装配为合格的模具。在模具装配过程中，对模具的装配精度应控制在合理的范围内，模具的装配精度包括相关零件的位置精度，相关的运动精度，配合精度及接触只有当各精度要求得到保证，才能使模具的整体要求得到保证。塑料模的装配基准分为两种情况，一是以塑料模中和主要零件台定模，动模的型腔，型芯为装配基准。这种情况，定模各动模的导柱和导套孔先不加工，先 将型腔和型芯镶块加工好，然后装入定模和动模内，将型腔和型芯之间垫片法或 工艺定位器法保证壁厚， 动模和定模合

37、模后用平行夹板夹紧，链投影导柱和导套孔，最后安装动模和定模上的其它零件，另一种是已有导柱导套塑料模架的。浇口套与定模部分装配后，必须与分模面有一定的间隙，其间隙为 0.050.15毫米，因为该处受喷嘴压力的影响，在注射时会发生变形，有时在试模中经常发现在分模面上浇口套周围出现塑料飞边，就是由于没有间隙的原因。 为了有效的防止飞边，可以接近塑件的有相对位移的面上锤一个三角形的槽，由于空 气的压力的缘故可以更好的防止飞边。五、结论本人的设计课题是： 塑料油壶盖模具的设计与制造。本次毕业设计课题来源于生活，应用广泛，成型难度一般，模具结构较为复杂，对模具工作人员是一个 很好的考验。它能加强对塑料模具

38、成型原理的理解，同时锻炼对塑料成型模具的设计和制造能力。本次设计以油壶盖模具为主线，综合了成型工艺分析， 模具结构设计，最后到模具零件的加工方法，模具总的装配等一系列模具生产的所有过程。能很好的学习致用的效果。在设计该模具的同时总结了以往模具设计的一般方法、步骤， 模具设计中常用的公式、 数据、模具结构及零部件。 把以前学过的基础课程融汇 到综合应用本次设计当中来，所谓学以致用。在设计中除使用传统方法外，同时引用了 cad pro/e等技术，使用office软件，力求达到减小劳动强度，提高工 作效率的目的。通过以上工作的完成，从一套模具从设计到加工的全过程有了很深的认识和 感受，了解了注塑模的工作原理，对模具中型腔、型芯等主要零件的设计及精度 的确定具备了一定的经