夏季生产总结

1、催 化 装 置 夏 季 生 产 总 结（79月份）编制： 陈晗 审核：运行二部催化区块2015年10月4日一、夏季生产情况催化装置运行状况良好，夏季生产累计运行92天，加工原料362320吨，平均每天加工3938吨，平均加工负荷为103.5%。反应、分馏、稳定操作平稳，汽、柴油出装置温度控制40，油浆固含量及产品质量合格，稳定汽油辛烷值平均为90.37（研究法），辛烷值环比提高0.57个单位，呈稳定上升趋势。7月10日23：50配合更换气压机错油门，催化装置降量至120t/h；受公司成品油销售影响，7月21日装置加工量由160t/h降低至155t/h；受加氢裂化装置停工影响，7月23日催化装置

2、原料性质大幅变轻， 8月6日加氢裂化装置开工，至8月7日9：30催化原料性质逐渐恢复，原料密度由0.801 g/cm3上升至0.810 g/cm3；8月装置运行整体平稳。本季度装置加工量由155t/h至175t/h调整较为频繁，操作参数变化控制平稳。二、生产技术分析2.1、操作情况1）反再系统操作情况催化装置反再系统操作较为平稳，加工量控制155175t/h，平均加工量为164t/h，原料油残炭平均为3.80（最大值4.65，最小值3.15），残炭值环比降低0.06，反应温度控制在512±1，再生床温控制675±2，烟机入口开度60°，三旋出口颗粒浓度维持在801

3、10mg/m³，其它各操作参数控制平稳。7月10日23：50配合更换气压机错油门，催化装置降量至120t/h；受公司成品油销售影响，7月21日装置加工量由160t/h降低至155t/h；受加氢裂化装置停工影响，7月23日催化装置原料性质大幅变轻， 8月6日加氢裂化装置开工，至8月7日9：30催化原料性质逐渐恢复，原料密度由0.801 g/cm3上升至0.810 g/cm3。受催化原料性质变化较大及装置加工量频繁调整影响，装置操作难度较大。催化装置原料性质变化趋势2）分馏、稳定系统运行情况分馏、稳定系统运行平稳，各项工艺参数受控，产品质量完成较好，三季度环境温度全年最高，班组加强机泵现

4、场检查，定期各冷却器进出口温度测量、监控，灵活调节冷却器循环水量，保证各工艺介质冷后温度能满足现操作要求，8、9月运行中分馏塔顶冷后温度已达到上限，操作中加强溴化锂及分馏塔顶空冷E2204A-L运行维护，保证装置夏季平稳生产。2.2、夏季生产运行分析为保证装置夏季运行安全平稳，着重做好以下工作：1）解决稳定汽油轻组分挥发较大因夏季气温较高，催化稳定汽油在出装置温度及蒸汽压合格情况下，进罐区后挥发量较大，导致罐区可燃气体报警仪频繁报警，影响装置安全生产。针对以上夏季生产情况，7月5日降低稳定系统压力由1.02Mpa至1.01Mpa，提高解吸塔底温度至115，减少脱乙烷汽油C1、C2携带量；严格控

5、制稳定塔底温度166±1，并于每天早8：30及晚8：30各排放不凝气至干气系统1小时，减少稳定汽油C4组分含量，降低汽油蒸汽压。经调整操作，罐区稳定汽油挥发量降低，可燃气体减少，保障了公司的安全生产。2）冷却器循环水调节随着气温升高，装置循环水温度逐渐上升，各冷却器冷却效率有所下降，但装置各冷后温度均处于受控状态，分馏塔冷后温度控制在4550，稳定塔顶冷后温度控制在3545，汽、柴油出装置温度受控；气压机、增压机油温3540；主风机油温达到3336，且无控制余量。1催化装置循环水冷却器管、壳程进出口温度统计序号换热器位号换热器名称水路油路阀门开度进口出口温差进口出口温差1E2205A

6、分馏塔顶油气冷凝冷却器33374523911全开2E2205B分馏塔顶油气冷凝冷却器333635740173/43E2205C分馏塔顶油气冷凝冷却器3336355469全开4E2205D分馏塔顶油气冷凝冷却器33374524012全开5E2205E分馏塔顶油气冷凝冷却器334310645212全开6E2205F分馏塔顶油气冷凝冷却器33374563917全开7E2219柴油冷却器32342443861/28E2212顶循环油冷却器333631005050全开9E2210A贫吸收油冷却器32331453691/210E2210B贫吸收油冷却器备 用11E2314稳定汽油冷却器3232042339

7、 1/512E2309A稳定塔顶冷凝器3234250428油路开1/213E2309B稳定塔顶冷凝器19256502921全开14E2309C稳定塔顶冷凝器3235350428油路开1/515E2309D稳定塔顶冷凝器3235350437油路开1/416E2309E稳定塔顶冷凝器备 用17E2309F稳定塔顶冷凝器 备 用18E2313A/B稳定汽油冷却器324085542133/419E2313C稳定汽油冷却器 备 用20E2302A压缩富气冷却器3335251438全开21E2302B压缩富气冷却器3334151474全开22E2302C压缩富气冷却器停用，待修23E2302D压缩富气冷却

8、器3336351474全开24E2303吸收一中冷却器3338547434 3/425E2304吸收二中冷却器3335346433 2/326气压机热阱南侧气压机热阱南侧33385/全开27气压机热阱北侧气压机热阱北侧33363/全开28E2501气压机中冷器323979454402/331E5005循环热水冷却器备 用32/气压机油冷器上侧32331443861/333/气压机油冷器下侧备 用34/主风机油冷器上侧备 用35/主风机油冷器下侧28302473512全开36/备用主风机油冷器上侧备 用37/备用主风机油冷器下侧待 修38/增压机油冷器上侧2829145423全开39/增压机油冷

9、器下侧备 用40/备用增压机油冷器上侧备 用41/备用增压机油冷器下侧备 用42/机泵冷却水站冷却器南侧32320443861/243/机泵冷却水站冷却器北侧备 用装置运行期间各类型冷却器共计投用29台。分析上表数据可知：油路冷却合理。共计16台冷却器油路温差大于8，占投用冷却器比例59.26%。各工艺介质冷后温度能满足现操作要求，但分馏塔顶冷后温度已达到上限，操作中需加强分馏塔顶空冷E2204A-L运行维护，减轻E205A-F冷却负荷，如冷后温度仍持续升高应降低气压机反喘振流量，并优化装置反再系统蒸汽用量，保证气压机入口温度受控。循环水温差不足。循环水共计6台冷却器循环水温差大于5，占投用冷

10、却器比例20.69%，其中补充吸收剂冷却器E2314循环水温差仅为0，而汽油温差达到9，且循环水出口阀开度仅为1/5。此种现象为补充吸收剂流量较低，冷却器循环水量过大，循环水利用效率较低，操作中应在保证工艺介质冷后温度受控前提下，降低循环水节流量，相应可提高其余冷却器的循环水用量，做到循环水的高效、合理利用。但因部分冷却器换热面积较大，与实际生产存在偏差，操作中循环水阀截流量过大易导致循环水流速过低，管束结垢加剧，易造成垢下腐蚀导致换热器内漏。故循环水阀调节应与实际相结合，做到综合判断灵活调节。液化气冷却器偏流。现液化气冷却器E2309A-D为并联流程，E2309B冷却介质为溴化锂制冷水，其余

11、三台为循环水。液化气冷却器E2309A-D管、壳程温差及手阀开度对比如图：由图可知，E2309B在液化气全部投用的情况下，液化气冷却温差达到21，冷后温度达到29，冷却效果优良。E2309A/C/D在循环水全部投用，液化气手阀开度分别为50%、20%、25%情况下，液化气冷却温差均为87，循环水温差均为2-3，而由此说明在取热量相同的情况下，需通过液化气手阀截流调整液化气冷后温度一致，液化气冷却器存在一定程度的偏流。3）主风机振动较高主风机、烟机夏季运行平稳，7月份随气温升高，主风机油温维持在3436，烟机后轴震动YIA52474达到8593m，存在一定运行风险。经分析烟机后轴振动较高主要原因

12、为，烟机转子存在缺陷，动平衡振动值较高；次要原因为，主风机油温升高，烟机轴承处油膜减薄，润滑性能降低，加剧烟机后轴振动值升高。为防止烟机后轴振动持续升高，引起烟机故障，操作中要求加强烟机震动监控，控制润滑油温度3436；并提高发电循环水量，8至9月份随环境温度逐渐降低主风机油温降低至3033，烟机后轴振动YIA52484为7585m，4）溴化锂投用5月份供风区块维修保养溴化锂制冷机，6月9日E2309B投用溴化锂，截止 9月23日溴化锂切除停用，夏季生产共计平稳运行105天，供应制冷水温度维持在1520，夏季生产中稳定塔顶平均温度为58.16，同比降低3.25；稳定塔顶平均压力1.05Mpa，

13、有效保证了稳定塔顶冷却，为装置夏季大加工量下安全平稳生产提供了基础。5）气压机更换错油门因气压机错油门故障，造成气压机转速不受控，气压机运行中存在以下风险：气压机转速大幅波动，沉降器压力波动，沉旋跑剂至分馏塔；气压机转速突降，机组发生喘振、停机事故；机组自保系统由速关阀保证，可保证在机组在联锁情况下的安全运行。为降低装置运行风险，要求反应内操加强汽轮机转速监控，操作中控制主汽门开度信号在4555%。控制方式为：如主汽门开度45%，反应内操通过DCS提高转速设定值；如主汽门开度55%，降低转速设定值。（设定转速只需略高于或低于实测转速）；如气压机转速大幅波动，至机组喘振或沉降器压力突降，内操手动

14、停机，按气压机停机应急预案处理。并召开关于气压机转速波动的分析会，统一操作思路和应急处置方法。6月30日气压机转速出现大幅降低，沉降器放火炬，气压机入口流量降低，气压机喘振，操作波动中沉降器压力由0.25 Mpa降低至0.20Mpa，沉降器料位最低至35t，最高至55t，处理过程发生沉降器跑剂，导致油浆固含量达到23g/l，加大油浆外甩至固含量正常。为彻底消除气压机运行中的安全隐患，催化区块编制气压机更换错油门方案，于7月10日23：50催化装置降量至120t/h，稳定系统三塔循环，气压机停机（停润滑油）更换调速系统。更换错油门后，气压机转速稳定在5950r/mim，中压蒸汽流量9.510.8

15、t/h,主汽门开度维持在4565%，气压机排汽温度60，真空度-0.075Mpa，气压机转速及主汽门信号值稳定，机组工况良好。6）E2210A/B内漏排查因1#水池含油量上升，现场观察为柴油泄漏所致。根据现场情况，检查E2210A贫吸收油冷却器存在内漏可能，对E2210A进出口循环水含油进行分析，确认E2210A内漏。E2210A循环水含油分析分析项目循环水进口循环水出口含油（mg/L）2.0419.98月28日14：50切换E2210A至E2210B，18：10再次发现1#水池循环水含油量上升，检查发现E2210B出口循环水明显含油。遂将E2210B切换至E2210A，E2210B退油，8月29日给汽吹扫，8月31日加盲板检修，9月8日E2