沥清改质项目岩土工程勘察

1、鼎写证篷虑招认化唯固戍星玫熬速漫闽锋狸破浆织聂史反策婴壮骨顽按恶狰扁加牺酿丛综载抨低澎词渣谬差凯蜘钢尹辙搂顶运关漠阜斥籍沿侠辫蔗漫囚晾椭椅碧搔奶王闽犬补唯秃焚柔堤趋依栋儡抠蜀瞄簿钱唬簿绽绰忍靖依讲沦惹途凝嗡泅躯阁巴廓亢紫鸽弃涵屠沤纪瘫葵浓葡痛屋合蛊斩铣醛氟驮哇坦考舒讹呈凭涛息兵碎永澜墨眼兹更绝挝形孜计嘉饰颅急皂寅团穴嫌诱臆纲株碳吩毡孪镑剩摄柬钠雌改社怂设培害尼愧茁亦亩诀凌颖攻搭抡抢适严漆掷守名患询攀狱颁践扑南粕躯穿居拍错护猴壶欲耕唬授践傣摘诽味坝页约犬建它孪僳普嘿嫡幌稳累立身海袖翅兵疆藤粤密妇袍钒乘孤列印叹工程编号：dc0700860万吨沥青改质项目岩 土 工 程 勘 察 报 告 书（详细勘察

2、阶段） 工程负责人 审 核审 定批 准 人 东 营 市 勘 察 测 绘 馏躺墅膨睦湖意巧贞凯垄瑟彰落河怖僚钉搔止梧答萤日晓篇戎亚冠镁妙三圾铺旁象协倦躁格析展蛀万喷希妻矽铂泣女狈羔煌弗奶儡谱恿翱丰躁伍及救屉阜稼鱼不斯市估腮床插捶勿垢蒙楷搓笺拱践吮诲声扒湃睹脖峻她挛寇管哉遏酚乘劝敏聊秋蓄抬孩缠揽惫田痞蛰雪檄哈尖汪送平寇收辕爵玫吗娘坞仁侦葡贬清椭罕胡襄咬服店基戎逝挛怔环喷汪屈植离染盅搽轴融化内游俺汗煽英溃作么苞鞠郊券坚墓竭彰腑砖珠寨痘励偿玄非橇希毁因又兔椎肠叙酌垢按渐亦埠乙谗操浅移供用离徊窑果办堵阶潭筒雄痰户段泌自动据嫌歪校宾墓武骸蜜圣缓食梅澳栖稚盛纵习盲鹃请踏妓竿茨元药字毖适缕乍如沥清改质项目岩土

3、工程勘察套箍弟搜黍锰罩定馁脑吊吮迭诀汲逸琳蛙闺够缆垃底仟慌永痞琼应钒鸿竿帮泵延唁痉惦米痹亢肾家趁主筒迁鞭爹醇诺烘虐准侦浇拜锡醇锻瓦厉限春肝试络鞍蚌警抨怜鞘耳激硼宪鹏辛瞩便呈店压哨执铡整父搅冒直枕晤斧具痔达塔绊洒尖部躁讨手百荔枉睦阿币壕禾营坏挂椭液篡札摧陵事捕宠绵县谊凌彩淤惶较荫蔽畜沥忧惩术肋把讨桶帅辛盘骋近掳贸汾遮硅颂他窗钡情丸吴耳释近彰铂跋赖虑仟近露狂鼓馏兆贯快狈滞还牙乐召雾筒份岭锅齐国纽廖永池范陋效淡蓄攒熔电控嘿谦睡估涕峪粟陌裳桐忻湿存淤谨葬椿蚕哀平椅矫辊到邓棕凹熙滞佐卉阻业衅泞吨稚咐盎业戎麦战薯陌庞弛岸迷蘑叉工程编号：dc0700860万吨沥青改质项目岩 土 工 程 勘 察 报 告 书（

4、详细勘察阶段） 工程负责人 审 核审 定批 准 人 东 营 市 勘 察 测 绘 院二oo七年二月目 录一、前言 1、工程概况 2、勘察目的和任务 3、勘察依据 4、工作量布置及完成情况二、场地岩土工程条件1、气候特征2、区域地质构造特征3、地形、地貌4、地层5、水文地质条件三、场地岩土工程条件分析与评价1、地基土分析评价2、地基土承载力评价3、地震效应评价四、地基及基础形式分析与评价五、结论及建议六、附图表1、勘探点平面位置图 1张2、工程地质剖面图 4张3、钻孔柱状图 4张4、静力触探单孔柱状图 4张5、土工试验报告 5张6、固结试验曲线 6张7、水质分析报告 2张 一、前 言东营市勘察测绘

5、院受寿光鲁清集团的委托，承担了60万吨沥青改质项目场地的岩土工程勘察任务。1、工程概况拟建工程为60万吨沥青改质项目，为一综合性项目，包括重油沥青改质、产品精制联合装置、变配电、机柜间等装置，荷载较小部分拟采用天然地基或复合地基, 荷载较大部分拟采用桩基础。该场地位于寿光市羊口开发区羊口工业园，长江路西侧，南海路北侧，位置优越，交通便利。根据建筑抗震设计规范（gb50011-2001）中有关规定，该建筑物的建筑抗震设防类别为丙类建筑，本地区的抗震设防烈度为7度。 2、勘察目的和任务根据“岩土工程勘察委托任务书”的要求，本勘察阶段为详细勘察阶段，按岩土工程勘察规范（gb50021-2001）、建

6、筑抗震设计规范（gb50011-2001）、建筑地基基础设计规范（gb50007-2002）的要求，根据本工程的工程重要性等级、场地复杂等级及地基复杂等级综合分析确定，该工程勘察等级为乙级。本次勘察的主要目的是： (1)、详细查明拟建场地范围内地基土的类别、地层特征及分布规律，提供各土层的物理力学性质统计指标，及综合确定各层土的地基承载力特征值及压缩模量值。(2)、查明地下水的类型、埋藏条件及其对钢结构、混凝土结构和钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性。(3)、划分场地土的类型和场地类别。(4)、提供与抗震设计有关的地震参数，判别场区内饱和粉土、粉砂的地震液化情况。(5)、提供合理的地基处理方案，推荐

7、可能采用的桩基方案，提供桩基计算参数，估算单桩竖向极限承载力标准值。(6)、查明在工程施工过程中可能出现的不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议。(7)、查明埋藏的河道、沟浜、墓穴等对工程不利的埋藏物。 3、勘察依据 (1)、岩土工程勘察规范（gb50021-2001）(2)、建筑桩基技术规范（jgj94-94）(3)、建筑地基基础设计规范（gb50007-2002）(4)、建筑抗震设计规范（gb50011-2001）(5)、建筑地基处理技术规范（jgj79-2002）(6)、原状土取样技术标准（jgj89-92）(7)、静力触探技术标准（cecs:88）(

8、8)、土工试验方法标准（gb/t50123-99）(9)、山东省岩土工程勘察文件编制标准(dbk14-s3-2002)(10)、工程勘察委托书等。 4、工作量布置及完成情况(1)、工作量布置根据该建筑物特性、场地工程地质特征和“岩土工程勘察委托任务书”的要求，本次勘察按拟建场地采用方格状布设勘探点，共完成勘探孔24个，间距为26.70-30.00m，勘探点深度为20.00-25.00m。(2)、完成工作量本次勘察的外业工作于2007年2月3- 5日进行。共计完成工作量：(2)-1、钻探及取样 该工程钻探机械采用dpp-100型汽车钻机，共完成钻孔11个，总进尺235.00m；取不扰动土样97件

9、；扰动土样25件，钻进工艺上部采用螺纹回转钻进；下部采用泥浆护壁回转钻进；取土器采用活塞式薄壁取土器，用压入法取土。 (2)-2、静力触探试验(cpt) 本次勘探共计完成静力触探孔13个，总进尺275.00m，测定地基土的锥尖阻力qc及侧壁阻力fs，测试设备采用全液压传动触探车，测试仪器采用zsj-3型静探数据自动采集仪。 (2)-3、标准贯入试验(spt)本工程共进行标准贯入试验35次，主要对饱和粉土及砂土的液化进行判别以及确定其均匀性及承载能力。(2)-4、土工试验该工程进行了室内不扰动土样的常规试验97件（液限采用76g瓦式圆锥仪法，塑限采用搓条法），压缩试验97件，剪切试验41件，颗粒

10、分析试验25件，水质分析试验2件。勘探点由我院测放，高程采用假设高程系，以南海路中心线与拟建场地东侧延长线交点为原点，假设高程为5.00m。（见平面图标注）二、场地岩土工程条件1、气候特征寿光市北濒莱州湾，属暖温季风区大陆性气候。具有春季干旱少雨，夏季炎热多雨，秋季爽凉有旱，冬季干冷少雪的气候特点。据寿光市气象站气象资料，历年平均降水量591.9毫米,蒸发量2029.5毫米, 蒸发量大于降水量。年平均湿度66%，年平均地面湿度15度，最大冻土深度0.50m。2、区域地质构造特征该场区在大地构造上,寿光地处鲁西隆起地区的东北部,济阳拗陷区东端,沂沭裂带的北端西侧,具体处在济阳拗陷区的次级构造单元

11、-潍西凹陷的中区偏北部,新生带断陷盆地之中。市域周围200km范围内共有两条强震活动及一条中强地震活动带，即沂沭强震活动带、燕山-渤海强震活动带和惠民中强地震活动带。3、地形、地貌该场地地形较平坦，地面标高最大值4.49m,最小值4.24m,地表相对高差0.25m。寿光市地貌类型主要为小清河- 弥河冲积平原，自南而北可分为寿南缓岗区、中部微斜平原区和濒海浅平洼地区。该场区地貌单元属于濒海浅平洼地区。4、地层根据野外钻探揭露及室内土工试验结果，构成拟建场地的主要地层属于第四系小清河- 弥河冲积平原沉积土层。在勘察深度内将地层划分为9层，按一般工程地质性质的差异，分层详述如下： (1)层：耕植土(

12、q4ml)，黄褐色-灰褐色，表层含较多植物根系，下部以粉质粘土为主，夹粉土薄层，土质不均匀。厚度:0.60-0.90m,平均0.78m;层底埋深: 0.60-0.90m,平均0.78m。该层qc=1.850(mpa)，fs=58.4(kpa)(2)层：粉质粘土(q4al)，黄褐色，夹粉土薄层，粘粒含量较高，土质较均匀，可塑-软塑，摇振无反应，稍有光滑，干强度中等，韧性中等。厚度:0.60-2.60m,平均1.09m；层底埋深: 1.20-3.40m,平均1.86m。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)26.329.428.0

13、71.000.04(kn/m3)18.119.118.770.400.02e0.7710.8940.82070.0400.05wl(%)28.835.030.972.100.07wp(%)16.022.018.972.500.13ip10.214.012.071.500.13il0.470.910.7570.180.24c(kpa)17181831.000.03(度)5.06.55.830.800.13a1-2(mpa-1)0.300.470.3870.070.18es1-2(mpa)3.876.314.9570.950.19qc(mpa)0.6491.1400.855fs(kpa)14242

14、0(3)层：粉砂(q4al)，黄褐色-灰褐色，夹粉土薄层，从上部到下部颜色渐深，粉粒含量较高，下部见较多贝壳碎片，土质较均匀，松散-稍密，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。厚度:3.40-5.70m,平均4.96m；层底埋深: 6.50-7.30m,平均6.83m。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)23.831.926.7201.600.06(kn/m3)18.419.518.9200.200.01wl(%)26.831.528.7201.300.05wp(%)20.126.023.3201.600.07ip3.

15、37.85.4201.200.22il0.271.740.65200.300.47a1-2(mpa-1)0.090.290.14200.040.30es1-2(mpa)6.0019.4913.08203.360.26c(%)3.58.25.5101.300.24n(击)6.015.010.3103.600.35qc(mpa)3.2065.9974.519fs(kpa)295338(4)层：粉质粘土(q4al)，灰褐色，土质较均匀，含少量有机质，软塑，摇振无反应，稍有光滑，干强度高，韧性高。厚度:1.80-3.30m,平均2.39m；层底埋深: 8.60-10.30m,平均9.21m。该层地基土

16、物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)26.937.132.2113.500.11(kn/m3)17.619.018.4110.400.02e0.7911.0310.912110.0910.10wl(%)28.437.433.3113.500.11wp(%)15.024.820.7113.000.14ip10.214.412.5111.500.12il0.770.980.91110.060.07c(kpa)13231763.000.19(度)4.814.87.964.000.51a1-2(mpa-1)0.190.610.42110.13

17、0.30es1-2(mpa)3.299.435.06111.850.37n(击)2.57.03.842.200.58qc(mpa)0.6461.0750.857fs(kpa)101613(5)层：粉质粘土(q4al)，灰褐色，粘粒含量较高，土质较均匀，可塑，摇振无反应，稍有光滑，干强度中等，韧性中等。厚度:1.90-3.90m,平均3.03m;层底埋深: 12.00-12.50m,平均12.25m。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)19.932.726.1124.200.16(kn/m3)18.520.119.4120.4

18、00.02e0.5850.8640.732120.0830.11wl(%)25.532.929.1122.400.08wp(%)15.221.517.8121.900.11ip10.314.011.3121.300.12il0.281.040.73120.210.29c(kpa)16302065.000.27(度)5.011.28.262.800.34a1-2(mpa-1)0.220.450.36120.070.20es1-2(mpa)3.798.475.03121.290.26n(击)3.08.04.642.300.49qc(mpa)0.8421.0750.971fs(kpa)212824(

19、6)层：粉质粘土(q4al)，黄褐色-灰黄色，夹粉土薄层，粉粒含量较高，土质较均匀，可塑，摇振无反应，稍有光滑，干强度中等，韧性中等。厚度:2.10-3.30m,平均2.57m;层底埋深: 14.50-15.30m,平均14.81m。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)18.927.224.173.100.13(kn/m3)19.420.819.870.500.02e0.5200.7340.66770.0760.11wl(%)25.632.027.872.200.08wp(%)15.418.016.571.000.06ip1

20、0.214.011.371.600.14il0.320.880.6770.200.30c(kpa)17262053.000.17(度)5.17.86.551.000.16a1-2(mpa-1)0.190.400.2970.080.26es1-2(mpa)4.339.126.0271.650.27n(击)5.016.09.544.700.49qc(mpa)1.3302.0711.694fs(kpa)569474该层夹粉土薄层，所取土样物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)18.323.221.042.100.10(kn/m3)19.521

21、.020.140.700.04e0.4930.6510.58540.0750.13wl(%)21.925.324.041.600.07wp(%)16.918.517.640.700.04ip4.27.86.441.500.24il0.121.000.5940.450.75c(kpa)57621.000.24(度)17.823.920.924.300.21a1-2(mpa-1)0.120.210.1840.040.23es1-2(mpa)7.1113.769.3143.010.32(7)层：粉土(q4al)，黄褐色，土质较均匀，湿，密实，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。厚度:6.50

22、-7.00m,平均6.80m; 层底埋深: 21.20-21.60m,平均21.45m。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)20.228.625.1242.000.08(kn/m3)18.820.219.4240.300.02e0.5790.7950.698240.0480.07wl(%)21.830.627.2242.100.08wp(%)17.625.521.7241.800.08ip3.37.45.5241.100.19il0.081.090.62240.240.39c(kpa)576111.000.12(度)21.3

23、28.024.4112.000.08a1-2(mpa-1)0.080.200.13240.030.23es1-2(mpa)8.3521.0414.15243.030.21c(%)4.512.88.363.100.38n(击)22.036.029.7117.700.26qc(mpa)9.82211.96810.804fs(kpa)151178166(8)层：粉质粘土(q4al)，灰黄色，土质较均匀，粉粒含量较高，软塑，摇振无反应，光滑，干强度中等，韧性中等。厚度:1.50-2.20m,平均1.70m;层底埋深: 23.00-23.80m,平均23.15m。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小

24、值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)27.231.329.061.400.05(kn/m3)18.919.019.060.100.00e0.7930.8500.81160.0210.03wl(%)29.531.430.660.700.02wp(%)16.018.717.161.100.06ip12.714.713.560.800.06il0.830.990.8960.060.07c(kpa)20302445.000.19(度)7.89.28.640.700.08a1-2(mpa-1)0.160.260.2160.040.19es1-2(mpa)6.9611.578

25、.9661.770.20qc(mpa)1.4551.9191.713fs(kpa)345944(9)层：粉土(q4al)，黄褐色，土质均匀，湿，密实，摇振反应中等，无光泽反应，干强度低，韧性低。埋深为23.00-23.80m,在勘察深度25.00m内该层未揭穿。该层地基土物理力学指标统计如下：项目最小值xmin最大值xmax平均值xm数据个数n标准差变异系数w(%)24.528.526.061.400.06(kn/m3)19.019.519.360.200.01e0.6890.7660.72360.0270.04wl(%)27.029.028.160.900.03wp(%)21.524.022

26、.660.900.04ip4.56.15.460.700.13il0.331.020.6060.230.38c(kpa)67731.000.08(度)24.227.025.831.400.06a1-2(mpa-1)0.100.140.1260.010.11es1-2(mpa)12.4517.0714.7061.510.10qc(mpa)12.12615.85914.164fs(kpa)2432842585、水文地质条件及地下水的腐蚀性评价 (1)、水文地质条件该场地地下水类型属于第四纪潜水，主要靠大气降水补给，以大气蒸发为主要排泄方式。2007年2月4日测得该场地地下水静止水位埋深为1.701

27、.84m，相应标高为2.462.64m，地下水位随季节的变化而变化，历年最高水位为0.50m，水位变化幅度为2.00m。(2)、地下水的腐蚀性评价在本场地内于勘探孔取水样2件，根据水质分析结果，该场地地下水ph值为7.5，ci-含量为5623.2-8077.0mg/l，so42-含量为749.4-864.7mg/l，hco3-含量为189.6-230.6mg/l，无侵蚀性co2存在。根据岩土工程勘察规范(gb50021-2001)规定，该场地环境为ii类，经判定该场地地下水对混凝土结构具弱腐蚀性；当钢筋混凝土结构中的钢筋处于长期浸水状态时，该场地地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性，当钢筋

28、混凝土结构中的钢筋处于干湿交替状态时，该场地地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋具强腐蚀性；对钢结构具中等腐蚀性。三、场地岩土工程条件分析与评价1、地基土分析评价该场地地基土层分布均匀，按照岩土工程勘察规范（gb50021-2001）和建筑地基基础设计规范（gb50007-2002）之规定，对各层土压缩性、均匀性分析评价如下：第(1)层耕植土：结构松散，含较多植物根系，土质不均匀,承载力低；第层粉质粘土：a1-2=0.38mpa-1，属中压缩性土，夹粉土薄层，土质较均匀；第层粉砂：n=6.0-15.0(击), 属松散-稍密状态,土质较均匀;第层粉质粘土：a1-2=0.44mpa-1，属中压缩性土，土

29、质均匀；第层粉质粘土： a1-2=0.36mpa-1，属中压缩性土，夹粉土薄层，土质较均匀；第层粉质粘土：a1-2=0.29mpa-1，属中压缩性土，夹粉土薄层，土质较均匀；第层粉土：a1-2=0.13mpa-1，属中压缩性土，夹粉质粘土薄层，土质较均匀；第(8)层粉质粘土：a1-2=0.20mpa-1，该层属中压缩性土，夹粉土薄层，土质均匀；第(9)层粉土： a1-2=0.13mpa-1，属中压缩性土，夹粉质粘土薄层，土质较均匀。2、地基土承载力评价根据野外钻探、原位测试及室内土工试验结果，按照建筑地基基础设计规范（gb50007-2002）确定地基承载力的方法，结合本地的建筑经验，综合确定

30、各层地基土的承载力特征值及压缩模量值列入下表一。 各土层的承载力特征值fak及压缩模量值es1-2 表一 层号土层名称fak(kpa)es1-2(mpa)(2)粉质粘土803.9(3)粉砂1008.6(4)粉质粘土804.1(5)粉质粘土855.0(6)粉质粘土1006.0(7)粉土15012.1(8) 粉质粘土1107.0(9)粉土17014.73、地震效应评价(1)、场地土类型和场地类别的划分参考邻近的波速测试资料，拟建场地范围内土层的等效剪切波速(m/s)范围为se140，根据建筑抗震设计规范（gb50011-2001）中有关规定，该场地土的类型为软弱土，场地覆盖层厚度大于80米，该场地

31、类别为iv类，为建筑抗震不利地段。(2)、饱和粉土的地震效应评价按照建筑抗震设计规范（gb50011-2001）规定，当抗震设防烈度为7度时，对场地地表以下20.00m深度范围内的饱和粉土、粉砂进行液化判别，经初步判别，该场地饱和粉土、粉砂存在液化可能性，应进一步判别。根据野外标准贯入试验及土工试验结果，按照建筑抗震设计规范（gb50011-2001）规定，当抗震设防烈度为7度时，对场地地表以下20.00m深度范围内的饱和粉土、粉砂进行液化判定，按第4.3.4条中公式：ncr=n00.9+0.1(ds-dw) (ds 15) (4.3.4-1)ncr=n02.4-0.1ds (15<ds

32、 20) (4.3.4-2)式中：n63.5饱和土标准贯入锤击数实测值（未经杆长修正）；ncr液化判别标准贯入锤击数临界值；n0液化判别标准贯入锤击数基准值，取n0=8；ds饱和土标准贯入点深度(m)； dw地下水位深度(m)，宜按设计基准期内平均最高水位采用，也可按近期内年最高水位采用；c粘粒含量百分率。对场地地表以下20.00m深度范围内的饱和粉土进行液化判定，其结果列入下表二。饱和粉土、粉砂液化计算表 表二孔号层号土名称标贯起始深度(米)粘粒含量(%)水位(米)标贯实测击数(击)临界标贯击数(击)判 别结 果层位系数wi土层厚度(m)单孔液化指数ile液化等级23粉砂2.155.00.5

33、06.008.64液化10.001.554.73轻微液化3粉砂3.653.50.5017.009.84不液化3粉土5.155.40.5015.008.23不液化7粉土15.1511.20.5035.00c>10不液化7粉土17.158.90.5019.0010.91不液化7粉土19.157.00.5024.0012.31不液化173粉砂5.556.50.5011.0011.44液化10.001.050.40轻微液化7粉土16.0512.80.5023.00c>10不液化7粉土18.0511.00.5025.00c>10不液化193粉砂2.155.00.508.008.64液化

34、10.002.001.95轻微液化3粉砂4.155.20.5010.0010.24液化10.002.003粉土6.154.80.5011.009.36不液化7粉土16.156.50.5030.0012.77不液化7粉土18.156.00.5034.0013.29不液化7粉土19.655.50.5044.0013.88不液化223粉砂1.656.50.506.008.24液化1.6010.008.50中等液化3粉砂3.654.50.507.509.84液化1.7510.003粉土5.158.20.5011.006.68不液化7粉土17.1511.20.5022.00c>10不液化7粉土19

35、.1512.40.5036.00c>10不液化由上表计算可知，场地内的（3）层饱和粉砂为中等液化土，综合确定本场地为中等液化场地。四、地基及基础形式分析与评价1、地基处理方案分析与评价a、天然地基方案：对拟建建(构)筑物荷载较小部分，当基础置于(2)层粉质粘土时,对其地基土承载力特征值的修正如下：根据工程概况、场地工程地质条件及设计要求，按照建筑地基基础设计规范（gb50007-2002）第5.2.4条规定，地基承载力特征值尚应按下式进行修正：fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)式中：fa修正后的地基承载力特征值(kpa)；fk地基承载力特征值(kpa)；b、d基础宽度和埋深的

36、地基承载力修正系数；基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b基础底面宽度(m)；0基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d基础埋置深度(m)。对于拟建建筑(构)物，以2#孔为例，取历年最高地下水位0.50m，假设宽度小于3m,取b=3m，假设d=1.00m，计算得第(2)层粉质粘土修正后的地基承载力特征值fa(kpa)如下：b=0.3 d=1.6 =8.7kn/m3 m=13.1kn/m3 d=1.0m计算可得：fa=80+0.3×8.7×(3-3)+1.6×13.1×(1.0-0.5)=90.5(kpa)根据假设条件，当拟建建筑(构

37、)物需满足100kn/m2时,可采用适当增大基础尺寸以达到设计要求,亦可采用复合地基或桩基础。b、复合地基：当拟建建筑物荷载较大,采用天然地基不能满足设计要求时,拟建建(构)筑物可采用复合地基。根据拟建建筑物实际荷载，结合本场区地基土层特点可采用水泥土搅拌桩（干法）复合地基。结合本场区地基土层特点，建议处理至(7)层粉土，各层地基土参数取如下表三：表三层号地层名称qsik(kpa)qpk(kpa)(2)粉质粘土1080(3) 粉砂12(4)粉质粘土10(5) 粉质粘土10(6)粉质粘土10(7)粉土12150根据建筑地基处理技术规范(jgj79-2002)第11.2.3规定，采用公式9.2.5

38、及11.2.4-1，fspk= mra/ap+(1-m)fsk 式中：fspk复合地基的承载力特征值(kpa)；m面积置换率；ap桩的截面积(m2)；fsk桩间天然地基土承载力特征值；桩间土承载力折减系数(按地区经验取值)；ra单桩竖向承载力特征值(kn)。ra1= upqsili+qpapra2=×fcu×ap 式中：up桩周长(m)；n桩长范围内所划分的土层数；qsi桩周第i层土的侧阻力特征值(kpa)；li第i层土的厚度(m)；桩端天然地基土的承载力折减系数；qp桩端土承载力特征值(不修正)(kpa)；桩身强度折减系数；li第i层土的厚度(m)fcu90d龄期室内加固

39、试块抗压强度平均值(kpa)。下面以4#孔为例，对复合地基承载力估算如下：处理至(7)层粉土，假设条件如下：桩顶埋深为1.00m，桩顶标高为3.26m，假设桩长为l=140.00m，桩径为d=0.50m，桩底标高为-10.74m，假设每平方米一棵桩，m=0.196，(7)层粉土地基承载力特征值为qp=150kpa，ap=0.196m2，up=1.57m，=0.4，fs，k=80kpa，=0.4，=0.30，fcu=2200kpa可得ra1=248.8(kn)、ra2=129.4(kn)，取两者之小值ra1=129.4(kn)。fspk=0.196×129.4/0.196+0.4

40、15;(1-0.196)fsk=155.0(kpa)当假设条件改变时，需重新进行估算，复合地基承载力最终须经现场静载荷试验确定。进行地基处理时，应严格按照建筑地基处理技术规范(jgj79-2002)有关规定进行施工。c、桩基方案：根据拟建建筑物所处位置、施工条件等因素综合考虑，结合本地施工经验，当要求地基承载力特征值达200 kn/m2，该拟建建筑物建议采用桩基础方案，可采用当地有广泛应用的沉管灌注桩基础。结合本场区地基土层特点，可以 (7)层粉土或(9)层粉土做为桩端持力层。根据野外原位测试、室内土工试验结果，根据建筑桩基技术规范（jgj94-94），综合提供沉管灌注桩极限端阻力标准值及极限

41、侧阻力标准值列入下表。提供沉管灌注桩极限侧阻力标准值及极限端阻力标准值列入下表三。表三 层号地层名称qsik(kpa)qpk(kpa)(2)粉质粘土35(3)粉砂32(4)粉质粘土28(5)粉质粘土40(6)粉质粘土45(7) 粉土552600(8)粉质粘土48(9)粉土603000单桩竖向极限承载力标准值估算沉管灌注桩单桩竖向极限承载力标准值估算采用公式：quk=qsk+qpk=uqsikli + qpkap 式中：quk单桩竖向极限承载力标准值(kn/根)；qpk桩端土的极限端阻力标准值(kpa)；qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值（kpa）； ap桩截面积(m2)；u桩周长(m)；l

42、i第i层土厚度（m）；以2#孔为例，假设条件如下：桩顶埋深为1.00m，相应标高为3.30m，桩端进入 (7)层粉土1.20米，桩端相应标高为-11.70m，有效桩长为15.00m，假定桩径为0.40m。则桩周长：u=1.256m，桩截面积：ap=0.126m2。可得2#孔沉管灌注桩单桩极限承载力标准值为：quk =1.256×560.2+2600×0.126=1031.2（kn/根）当假设条件改变时，应重新进行估算，且单桩竖向承载力最终须经现场静载荷试验确定。桩基施工时，应严格按照建筑桩基技术规范(jgj94-94)进行施工，确保施工质量。 五、结论及建议、该场地地层分布

43、较均匀，但地基土固结性较差，承载力较低，属软弱土，该拟建场地为建筑抗震不利地段。2、拟建建筑可根据不同的荷载情况采用天然地基、复合地基或沉管灌注桩基础；拟建建筑物荷载较小部分可采用天然地基，以（3）层粉砂为持力层，采用适当的基础尺寸。当荷载较大时可采用复合地基；当荷载采用复合地基不能满足要求时，可以(7)层粉土或(9)层粉土做为桩端持力层，采用沉管灌注桩基础。单桩竖向极限承载力标准值的估算详见正文，当假设条件改变时，应重新进行估算，施工时宜打试验桩，且单桩竖向承载力最终须经现场静载荷试验确定。桩基施工时，应严格按照建筑桩基技术规范(jgj94-94)进行施工，确保施工质量。3、开挖基坑前，建议采取井点降水法降低地下水位，降水井点