汽车坡道施工方案2

1、目录一、编制依据 1二、工程概况 1三、施工准备 11、技术准备 12、器具准备 13、生产准备 1四、施工部署 11、施工进度计划 12材料使用计划 13、施工顺序 14、主要机械设备 25、劳动力计划 2五、主要施工方法及技术措施 21、汽车坡道的测量放线 22、管道改线方案 33、土方开挖专项方案 34、模板支撑体系 45、钢筋工程 66、混凝土工程 77、土方回填 8六、计算书 8七、质量保证措施 17八、环境保护措施 18九、 安全文明施工措施 18一、编制依据1、酒店汽车坡道施工图纸；2、场地现状；3、建筑施工手册（第五版，缩印本，中国建筑工业出版社）；4、 混凝土结构施工质量验收

2、规范GB50204-20025、钢筋机械连接技术规程JGJ107-2010;二、工程概况呼和浩特万达广场投资有限公司开发的呼和浩特市万达广场一期工程，工程地点位于呼和浩特市新华东街 26号，即：新华东街以南、黑兰不塔巷以东，本 工程占地面积约1.26万川，建筑面积8.0万川，本次在施工程包括酒店和板式 公寓，其中：酒店为地下2层、地上19层（裙房4层、塔楼15层），建筑面积 45760.0川，框架核心筒结构，总高度 90.79米；板式公寓地下1层、地上30 层，建筑面积33084.37m2,框架剪力墙结构，建筑高度99.65米。本工程土 0.00m 相当于绝对标高1071.51m。本工程有1个

3、汽车坡道，汽车坡道位于酒店东北角。汽车坡道总长约58米，高度从-5.8米至-0.3米。坡道采用C40抗渗混凝土，抗渗等级：P6。坡道为环形 结构，钢筋、模板的加工、安装精度要求高，难度大，钢筋直径大，是工程施工 的难点。本工程还涉及到雨水管（地下-1.29m）、污水管（地下-2.16m）、市政给 水管道（-1.5m）的改线问题，难度较大。为保证汽车坡道施工的质量和安全，特 编制本方案。三、施工准备1、技术准备1.1技术部门提前收集有关图集、规范、标准等，统一编号发放给有关人员。熟 悉图纸，尽量把图纸中的技术问题在施工之前解决。1.2与设计院积极沟通，在不违背本工程整体建筑设计效果和设计规范的基

4、础 上，配合设计院做深化设计工作，尽可能降低制造成本和施工难度。2、器具准备编制工序检验计量流程图，列出需要配备的计量器具和分包单位需要配备的计量 器具，对项目已有的器具进行检测，缺少的到合格的供应单位购买，并检测后编 号发放。3、生产准备积极组织人、机、料进场。四、施工部署1、施工进度计划2、材料使用计划2模板1000 m ； 5m钢管50根；4.5m钢管60根；4m钢管140根；3.5m钢管180 根；3m钢管130根；2m钢管130根；1m钢管1800根；扣件1800个；止水丝杆 1700 条。3、施工顺序定位放线f土方开挖f浇筑底板垫层f砌筑底板外侧砖胎膜f底板防水卷材施 工一防水保护

5、层浇筑T底板钢筋绑扎一底板侧模安装一底板混凝土浇筑一测量 放线f脚手架搭设f墙钢筋绑扎f顶板模板支设f顶板钢筋绑扎f墙、板混凝土浇筑f墙外模板拆除f外墙、顶板防水卷材施工f防水保护层施工f土方回填。4、主要机械设备汽车坡道施工阶段主要机械如下:序号设备名称单位数量1钢筋切断机台22钢筋弯曲机台23钢筋对焊机台14电焊机台2 5插入振动器台46电锯台27压刨机台1 :8反铲式挖掘机台29装载机辆110翻斗车辆511混凝土汽车泵辆112切割机台213套丝机台214砂轮机台215汽车吊辆15、劳动力计划序号工种数量进场时间1木工10人开工时进场2钢筋工15人需要时进场3混凝土工10人需要时进场4架子

6、工10人开工时进场5防水工6人需要时进场6焊工2人需要时进场7力工10人开工时进场五、主要施工方法及技术措施1、汽车坡道的测量放线测量放线人员应按照设计图纸要求，对汽车坡道圆弧段进行准确的测量定位。本 工程汽车坡道的施工测量放线分为挖土、垫层、底板、墙板、顶板等几个施工阶 段进行多次放线。1.1熟悉设计要求，复核确认汽车坡道的各段长度，转弯半径、标高、坡度。1.2根据汽车坡道和主楼相对位置，在地面上用经纬仪定位放线。撒出挖土灰线1.3在机械土方开挖时,坡道底板预留200mn厚土层,以便人工清理出准确位置和 标咼。1.4利用经纬仪将坡道直线段定位放线。1.5圆弧段定位：分别对坡道转弯处的坡道底板

7、内、 外侧,混凝土墙的内外侧圆弧 段定位,然后据此定位其他控制线。2、管道改线方案市政给水管道关闭总闸，开启北侧另一条市政给水管道。雨水管和污水管从 现场办公楼东侧2.0m处改变管道线路，由原来的东西方向改为南北方向，一直 延伸到汽车坡道北侧2.0m处再改为东西方向。管道改线图如下：20.003i=-|、管沟挖土采用反铲式挖掘机开挖，开挖管沟预留20c m采用人工挖土挖土完毕用蛙式打夯机夯实沟底，以避免管道沉降。新管道敷设完毕，接点完成后再拆 除旧管道。管道拆除采用人工，用氧乙炔切割，用轮胎式汽车吊吊出，汽车运输 至指定地点。最后再安装阀门并恢复阀门井。回填时应在管道两侧均匀填土， 避 免管道

8、受力不均匀变形，由于管沟回填后要恢复路面，回填时要分层夯实，分层 厚度不超过400mm压实系数不低于0.95。3、土方开挖专项方案3.1 土方开挖开挖流程：确定开挖的深度和放坡坡度一分层开挖一修边和清底土方开挖前应查明地下的管线等设施，做好保护措施，地面上的障碍物清除和处理完毕。应确定坡道的开挖灰线尺寸，经过复核合格，并办完验收手续。开挖采用机械和人工挖土相结合。坡道两边的边坡系数为1: 0.3，基坑最深处6.3m，最浅处0.8m。基坑上口最宽开挖15.6m,下口最宽开挖12m机械开挖至 基础底设计标高上200mn处停止开挖，抄出坡道标高线，然后用人工清除浮土。 护坡采用混凝土挡土墙。土方开挖

9、图如下：3.2施工安全技术要求a、施工前应对施工区域内存在的各种障碍物（包括雨污水管、市政给水管）进行 拆除、清理和迁移，在施工前妥善处理，以确保施工安全。b、施工现场夜间施工时，应根据需要安设照明设施，在危险地段应设红灯警示。c、土方开挖宜从上到下分层分段进行。不允许在斜坡上方弃土，应保证弃土及 时运走。d、施工中，应定期检查电源电路和设备的电器部件，电器设备应设接地、接零， 并由持证人员安装操作。严格遵守 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 中的有关规定，确保用电安全。e、严禁上下交叉作业。4、模板支撑体系a、 底板外侧模板采用灰砂砖砌筑的砖胎膜，间隔2米砌240砖垛。砖标号

10、MU5 采用M5水泥砂浆砌筑，砖胎膜高度 750mm内侧抹20厚1： 2.5水泥砂浆。b、外墙模板采用15mml厚木胶合板与木方组拼的模板，木模板边框采用50*100mm 木方，边框距木胶合板外侧预留25mn宽用于模板之间拼接，竖向背肋为50*100mm 的木方，钉在木胶合板上，间距300mm水平背楞为48*3.5钢管，圆弧段处背 楞选用48*3.5钢管煨弯,最下一道水平背楞距板底300mm其它水平背楞间距600mm墙体外墙模板配置到板面高上 50mn处。加腋板模板支撑体系采用 48 x 3.5mm焊接钢管搭设钢管脚手架；板底主楞采用 48x 3.5mm焊接钢管，采用顶托与支撑脚手架连接牢固；

11、次楞采用35*75木枋, 并用12号（2.642mm）铁丝与主楞绑扎牢固，防止滑动；模板采用厚 15mml厚胶合 板，板面平整，无翘曲变形、干裂脱层现象，采用铁钉钉在次楞木方上。c、坡道转弯处模板采用915*1830的木模板立放拼接，随着坡道的弧度拼接。d、坡道两外墙之间设置满堂脚手架，外墙外侧各设置两步脚手架。满堂脚手架 采用扣件式钢管搭设，立杆纵横间距均为 900mm步距1500mm立杆底垫设5X 10木枋，距底200mr设置扫地杆一道。e、垫层厚度为100mm垫层模板采用100X 100mn木方，沿垫层边线设置木方， 木方外侧用钢筋头固定在基坑壁上。f、外墙采用© 24止水对拉

12、螺栓，间距500X 500。墙模板内侧每根对拉螺栓上设 置两个螺栓，用以固定墙模板间距离。在对拉螺栓中间焊上 50X3mm止水片， 止水片与螺栓满焊严密。拆模后将螺栓头割掉，用水泥砂浆抹平。螺栓mtj揍扳k止水片Or製栓1f :04 11 T片450hqIl背肋木方g、侧墙模支撑体系1）设置地锚底板混凝土浇注过程中，在坡道内部沿长度方向用28的钢筋依次埋设地锚，间距1.8m。地锚埋设深度为0.4m。2）斜撑的设置侧向斜撑设置两层，一层斜撑底部支设在外排杆第三步立杆上，间距1.8m,二层斜撑部与外排杆第四步立杆连接，间距1.8m。两层斜撑间隔布置。每层斜撑在斜撑的中间位置设置水平拉结脚手管， 保

13、证侧向斜撑的整体性。墙体内侧斜撑 固定在预埋的地锚上，外侧的斜撑固定在护坡上。3）侧墙支撑体系搭设如下图所示：5、钢筋工程5、1概述汽车坡道钢筋主要为12、14、16、18、25。钢筋直径大于16mm寸，主筋接头 采用直螺纹机械连接，其余接头采用绑扎搭接接头。钢筋的接头宜设置在受力较 小处。同一纵向受力钢筋不宜设置两个或两个以上的接头。5.2钢筋的加工控制钢筋下料成型。为保证下料和成型尺寸准确，现场技术人员要进行专项交底， 并在加工场地设专人对钢筋加工成型质量进行监督和检查。钢筋调直宜采用机械 调直。钢筋末端弯钩，其弯弧内直径D及平直段长度应符合混凝土结构工程施 工质量验收规范（GB50204

14、-2002第5.3.1条和5.3.2条规定。保证弯钩135 度，平直段长度不小于钢筋直径 d的10倍（不宜大于10d+10mm避免浪费）， 且两个弯钩平直段相互平行。钢筋加工施工时应根据钢筋直径、弯钩角度、弧内 直径、平直段长度现场划线、并采用不同直径的轴心弯心模具（机械加工）和不 同的扳手（手工加工）进行加工质量控制。并采用定型的模具检查箍筋的加工质 量。5.3板筋绑扎控制要点a、 双向受力钢筋绑扎时应将钢筋交叉点全部绑扎，控制钢筋不位移，不得漏绑。b、板双层筋间设马凳，马凳要绑扎牢固。c、底板筋绑扎时按设计严格控制好钢筋间距及保护层厚度。钢筋保护层根据设 计要求厚度采用砼垫块间距1000X

15、1000mr布置。d、板钢筋网片的绑扎顺序是：弹线一摆筋一绑扎。弹线应按钢筋间距从中间向 两边分弹。5.4墙筋绑扎控制要点a、墙板钢筋应先立一侧网片，方法为：在立好一侧模板之后，每隔一米左右立一根纵筋，下端与插筋绑扎，上部在 1.5m高处先临时固定，再绑一根横筋，把 几根纵筋连接起来，再立其它钢筋，然后自下而上把其他横筋绑好。b、立好一侧网片后，再用同样方法立另一侧网片。C、在绑扎钢筋的过程中，应及时把有预埋铁丝的保护层垫块绑在钢筋网片的交 点上，以便控制保护层厚度；另外，在两网片之间，每隔1m要在横筋上错开排列地加绑直径约610mm勺撑铁,以控制两网片间的净距。截水沟处大样图如下所示：6、混

16、凝土工程6.1混凝土的强度等级汽车坡道底板垫层混凝土强度等级为 C15,所有结构为C40P6混凝土。6.2混凝土供应和浇筑方式：现场混凝土全部采用商品混凝土，用汽车泵泵送。 质量要求：砼送到浇筑地点后，如砼拌和物出现离析现象，应对砼拌和物进行二 次搅拌，同时应检测其坍落度，所测数据应符合施工方案中对此数据的要求方可 使用，其允许偏差值应符合有关标准的规定。6.3混凝土的浇筑在浇筑前要做好充分的准备工作，浇筑前对工人进行详细的技术交底，同时检查 机具、材料准备情况，保证水电的供应，要掌握天气的变化情况，检查模板、钢 筋、预留洞等的预检和隐蔽项目。检查安全设施、劳动力配备是否妥当，能否满 足浇筑速

17、度的要求。a、混凝土分层浇筑在浇筑汽车坡道外墙砼时，为了保证混凝土的密实性和强度，必须分层浇筑和振 捣。混凝土浇筑按施工方案和技术交底的要求，50cm 一层，采用测杆检查分层厚度。测杆采用塑料杆，长度6.0m,每隔50cm刷红蓝标志线，测量时直立在混 凝土上表面，以外露测杆的长度来检验分层厚度，并配备检查、浇筑用照明灯具。 混凝土浇筑前标高测设。（用水准仪从结构上把标高引下来， 先在现场找到中心 点，再利用角度和长度进行逐个点的放样， 再将这些点一一相连，画出一条标高 控制线）。b、坡道板砼浇筑控制要点通过调节混凝土的坍落度来防止砼向下流淌。砼浇筑时应从低端向高端浇筑，按 照图纸规定坡度进行人

18、工抹平。c、混凝土振捣采用振动棒振捣时要“快插慢拔”。上层混凝土的振捣要在下层混凝土初凝之前 进行；振捣时要插入下层5mn左右。插点要均匀排列，插点距离应不大于振动棒 作用半径的1.5倍。施工中要严防漏振或过振。并应随时检查钢筋保护层和预留 孔洞、预埋件及外露钢筋位置，确保预埋件和预应力筋承压板底部混凝土密实， 外露面层平整。d、混凝土表面抄平抹压由工长检查操作工人混凝土顶板抹平， 顶板混凝土的平整度用3米刮杠找平，必 须保证在质量标准内，压光时注意对照 50cm线检查混凝土标高是否浇筑到位。e、浇筑时应注意的要点混凝土布料管口下落的自由倾落高度不得超过2m浇筑高度如超过2m时必须用溜管伸到墙

19、的下部浇筑砼。浇筑过程中，各专业需派专人负责各自项目的质量保 证，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留洞的稳定情况，当发现有变形、 移位时，应立即停止浇筑，并立即采取措施在已浇筑的砼凝结前修整完好。7、土方回填本工程用素土进行回填。填土前应将基坑底或地坪上的垃圾等杂物清理干净；肥槽口填前，必须清理到基础底面标高，将回落的松散垃圾、砂浆、石子等杂物清 除干净。回填土应分层铺摊。回填土每层至少夯打三遍。打夯应一夯压半夯，夯 夯相接，行行相连，纵横交叉。回填土每层填土夯实后，应按规范规定进行环刀 取样，测出干土的质量密度，达到要求应进行表面拉线找平，凡高出允许偏差的 地方，应及时铲平，凡低于允许

20、偏差的地方应补上夯实，达到要求后，再进行上 一层的铺土。六、计算书计算依据：依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息：模板支架搭设高度为4.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距1=0.90米，立杆的步距h=1.50 米。9g寸:4吕图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为' 48 X 3.5。荷载分项系

21、数的选用：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 4.1.4 条的规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (13.00 X 0.40+0.35)+1.4 X 2.50=10.160kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X 24.00 X 0.40+0.7 X 1.4 X2.50=15.410kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40 X 0.7=0.98二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照二跨连续梁计 算。使用模板类型为：胶合板。静荷载

22、标准值 q1 = 13.000 X 0.400 X 0.900+0.350 X 0.900=4.995kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) X 0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面抵抗矩 W和截面惯性矩I分别为：W = 90.00X 1.50 X 1.50/6 = 33.75cm 3;I = 90.00X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 25.31cm 4;(1) 抗弯强度计算f1 = M / W < f其中f1 面板的抗弯强度计算值(N/mW);M面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f

23、面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mn?;M = 0.125q1l2+0.125q2l 2=0.125 X 1.35 X 4.995 X 0.3002+0.125 X 0.98 X4.050 X 0.3002=0.121kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f1 = 0.121 X 1000X1000/33750=3.585N/mrr?面板的抗弯强度验算f1 < f,满足要求！(2) 抗剪计算T1 = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.625q1l + 0.625q2l=0.625 X 1.35 X 4.995 X 0.300+0.62514X 0.98 X 4.050

24、X 0.300=2.009kN截面抗剪强度计算值 T仁3 X 2008.5/(2 X 900.000 X15.000)=0.223N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2;抗剪强度验算T1 < T，满足要求！(3) 挠度计算v = 0.521ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.521 X 4.995 X 3004/(100 X 6000X 253125)=0.139mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm 3;截面

25、惯性矩I = 12.19cm 4;1. 荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 13.000X 0.400 X 0.300=1.560kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.350X 0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) X 0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.35 X 1.560+1.35 X 0.105=2.248kN/m活荷载 q2 = 0.98 X 1.350=1.323kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩 M = 0

26、.1ql 2=0.1 X 3.57 X 0.90 X 0.90=0.289kN.m最大剪力 Q=0.6 X 0.900 X 3.57仁1.928kN最大支座力 N=1.1 X 0.900 X 3.57仁3.535kN抗弯计算强度 f=0.289 X 106/5080.0=56.89N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205N/mm,满足要求！3. 挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677qkl4/100EI=0.677 X 1.665 X 900.0 4/(100 X 206000.00 X121900.0)=0.295mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足

27、要求！四、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取钢管支撑传递力。3.543.543.543.543.543.541543.543.541541j rf1F、rL1AA2A19009009001支撑钢管计算简图4 49 4.432.593.54IJI3 54448 4.48支撑钢管剪力图(kN)0.9480.946支撑钢管弯矩图（kN.m）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.651 651 65 1 551 651 55 1 651 651 65 1 65A S _X _X _S BI900 I900 I900 I支撑钢管变形计算受

28、力简图支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.848kN.m最大变形vmax=0.916mm最大支座力 Qmax=11.548kN连续梁支座反力复核验算:连续梁受力累加：Pn=3.535+3.535+3.535+3.535+3.535+3.535+3.535+3.535+3.535+3.535=35.4kN支座反力从左到右相加：Rn=6.127+11.548+11.548+6.127=35.4kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对 B 点取矩：-(3.535 X 0.000+3.535 X 0.300+

29、3.535 X 0.600+3.535 X 0.900+3.535 X 1.200+3.535 X 1.500+3.535 X 1.800+3.535 X 2.100+3.535 X 2.400+3.535 X 2.700)=-47.70kN.m求出的支座反力对B点取矩：(顺时针力矩)支 1: 6.127 X 2.700=16.54支 2: 11.548 X 1.800=20.79支 3: 11.548 X 0.900=10.39顺时针力矩之和：16.54+20.79+10.39=47.72KN.m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！抗弯计算强度 f=0.8484 X 106

30、/5080.0=167.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.00N/mn?,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN):钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是 48 X 3.5钢管, 不是规范标准的48.3 X 3.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1439=0.1489 X 4.89/5.06，取 0.1439kN/mNG1

31、= 0.1439X 4.500=0.648kN模板的自重(kN):1510 = kuh(5.3.4)(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 = 13.000X 0.400 X 0.900 X 0.900=4.212kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.143kN2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000) X 0.900 X0.900=3.645kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.35NG

32、 + 0.98NQ=10.515kN4. 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式NW=1.35X NG+0.9X 0.98 X NQNw=1.35 X 5.143+0.9 X 0.98 X 3.645=10.158kN六、立杆的稳定性计算本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度4.50m,搭设宽度8.50m。1. 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(规范 JGJ130-2011, 5.2.6-1 公式)其中N 立杆的轴心压力设计值，N=10.515kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=10/i 查表得到i计算立杆的截面回转半径(cm)，i = 1.58A-立杆净截面面积(cm2)，

33、A = 4.89W-立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 5.08CT钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2l0计算长度(m)依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式5.3.4计算满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1,验算立杆稳定性时查表5.3.4，取1.155u 计算长度系数，查附录 C表C-1,取2.335h 脚手架步距，h = 1.500m1.1. 验算长细比k 取1，入=1X 2.335 X 1.500 X 100/1.580=222< 入=250,满足要求！1.2. 验算立杆稳定性k 取 1.155，10=1.1

34、55 X 2.335 X 1.500=4.045m10/i = 404.539/1.580 = 256由10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数（T = 0.112钢管立杆受压应力计算值（T = 10515.000/（0.112 X 489.0）= 192.573N/mn?立杆的稳定性计算（T < f=205.00N/mm 2,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式（规范 JGJ130-2011, 5.2.6-2 公式）风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式（规范 JGJ130-2011, 5.2.9 公式）Mw=0. 9 XL 4Wklah710其中 Wk 风荷载标准值(

35、kN/m2) , Wk=1.00W0UsUz=1.0X 0.300 X 0.170X 1.000=0.051kN/m2h立杆的步距，h=1.50mla 立杆迎风面的间距，la=0.90mlb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.90m风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X 1.4 X 0.051 X 0.900 X 1.500 X181.500/10=0.013kN.mNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值Nw=1.35 X 5.14+0.9 X 0.98 X 3.645=10.158kN验算立杆稳定性钢管立杆受压应力计算值（T = 10158.0/（0.112 X 489.0） +13000.

36、0/5080.0 = 188.594N/mm 2立杆的稳定性计算（T < f=205.00N/mm 2,满足要求！3. 满堂脚手架构造验算3.1. 咼宽比验算脚手架搭设高宽比为：n=4.50/8.50=0.5脚手架搭设间距为：0.90 X 0.90查规范JGJ130-2011附录C表C-1得到此工况下最大高宽比为：N=2.0高宽比n <= N ,满足要求！3.2. 跨数验算脚手架搭设跨数为：n=8.50/0.90=9.4脚手架搭设间距为：0.90 X 0.90查规范JGJ130-2011附录C表C-1得到此工况下最小跨数为：N=5.0跨数n >= N ,满足要求！七、扣件抗滑

37、移的计算双扣件承载力设计值取12.00kN ,按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=12X 1.00=12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R< Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.0 X 1.00=12.00KN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.548kN双扣件抗滑承载力的设计计算值 R=11.548KN < Rc=12.00KN,满足要求！七、质量保证措施1、模板的支撑加固具有足够的强度、刚度和稳定性、接缝严密，隔离剂涂刷均匀，内部无

38、杂物，清理干净，轴线偏差，垂直度、平整度控制在5mm以内。2、钢筋的品种和质量符合设计要求和有关现行标准（规范）的规定，有出厂合 格证和试验报告。钢筋的规格、位置、数量符合设计要求和有关现行规范的规定, 钢筋表面平直，洁净，无锈，无油渍。3、砼无蜂窝，孔洞现象，不露筋，轴线位移控制在规范规定的范围以内，垂直 度、标高、截面几何尺寸、表面平整度等均符合规范规定。4、保证质量措施a、全面推行质量管理，加强质量意识，项目部设专职质量检查员，班组设兼职 质量检查员，形成质量监督体系。b、坚持工程质量三级验收制度。八、环境保护措施8.1严格执行已发布的环境保护规章制度，责任落实到每个人，并采取严格的奖 罚措施。8.2施工现场做到清洁整齐，无积水、无冰块、无垃圾，并派专人清扫。8.3备有清土车辆人员，专职负责，沿运土路线巡查，发现遗洒及时清理，尤其 最后一车要跟踪观察，清理沿线路面之冻土。8.4水泥及其它的易飞扬的散体材料，安排在库内存放并遮盖，运输时要防止