某大学土木工程专业某综合办公楼毕业设计（全套计算书）

1、*广播电视大学土木工程专业 *某综合办公楼毕业设计* 某 综 合 办 公 楼 框 架 结 构 设 计专业： 土木工程姓名： 学号： 指导教师： 目 录第一部分：工程概况5第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算6第三部分：荷载计算9第四部分：水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算16第五部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计算23第六部分：截面设计42第七部分：楼板设计58第八部分：楼梯设计62第九部分：框架变形验算66第十部分：基础设计72参考资料：77前 言毕业设计是大学继续教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识

2、的全面总结。本组毕业设计题目为*某综合办公楼框架结构设计。在毕设前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土、建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕设中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计并积极请教指导老师。特别是毕业设计期间工作比较忙，在毕业设计方面存在的一些问题没有及时的处理。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师和同学们在毕设中的指导批正，使我在自我所学的基础上完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的将近四个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解

3、。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了excel、word。在绘图时熟练掌握了autocad，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 2005年6月 内容摘要本设计主要进行了结构方案中典型横向框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖

4、向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力， 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架 结构设计 抗震设计 毕业设计进度计划安排第1、2周 建筑方案确定第3、4周各层平面图第 5 周立面、剖面图第 6 周楼梯平、剖面图、节点详图第7、8周荷载计算；楼盖与屋盖设计；框架刚度计算第 9 周地震作用计算；地震作用下内力计算第 10 周重力荷载作用下框架计算第11、12周框架内力组合；框架梁与柱配筋计算；基础设计第 13 周构件设计；绘首层、标准层结构平面图第

5、14 周绘框架梁，柱配筋图；基础结构平面图第 15 周绘制楼梯配筋图；整理设计成果第一部分：工程概况1.1 毕业设计概况建筑地点：*市建筑类型：六层综合办公楼，框架填充墙结构。建筑概况：建筑面积约7153.02平方米，室内外高差450mm，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压白砂砖砌块。门窗使用：门厅大门采用钢门，其它为木门，门洞尺寸为1.5m×2.5m，窗为铝合金窗，洞口尺寸为1.5m×2.1m，和1.2m×1.8m地质条件：根据设计任务说明地震设防烈度为8度。地基承载力标准值为200kn/m2。结构概况:结构体系框架结构

6、,基础为柱下独立基础,基础混凝土c20,其余混凝土为c30.第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算 柱网与层高：本办公楼采用柱距为6.0m的内廊式小柱网，边跨为6.0m，中间跨为2.7m，层高取首层为4.5m,其余为3.3m，如下图所示：框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经梁框架柱，再由框架柱传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。框架结构的计算简图： 梁、柱、板截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案取1/10&#

7、215;6000=600mm，截面宽度取600×1/2=250mm，可得梁的截面初步定为b×h=250*600。楼板取120mm，楼梯板及休息平台板为100mm,平台梁250×400。2、框架柱的截面尺寸梁截面尺寸（mm）混凝土等级横梁（b×h）纵梁（b×h）ab跨、cd跨bc跨c30250×600250×400250×600柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级b×h1-6c30600×6001.横梁线刚度i b的计算：类别ec（n/mm2）b×h（mm×mm）i0（mm4）l（

8、mm）eci0/l（n·mm）2eci0/l（n·mm）ab跨、cd跨3.0×104250×6004.50×10960002.25×10104.50×1010bc跨3.0×104250×4001.33×10927001.48×10103.34×10102.柱线刚度i c的计算：i=bh3/12层次hc（mm）ec（n/mm2）b×h（mm×mm）ic（mm4）ecic/hc（n·mm）145003.0×104600×6001.

9、08×10107.2×10102-633003.0×104600×6001.08×10109.82×1010第三部分：荷载计算1.恒载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20厚1：2水泥砂浆找平 0.02×200.4 kn/m2100-140厚（2找坡）膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)/2×70.80 kn/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12×253 kn/m215厚石灰抹底 0.015×160.24 kn/m2屋面恒载 3.98 kn/m2边跨框架梁自重 0.25×0.6

10、15;253.75 kn/m梁侧粉刷 2×（0.60.1）×0.02×170.34 kn/m中跨框架梁自重 0.25×0.4×252.5 kn/m梁侧抹灰 2×（0.40.1）×0.02×170.204 kn/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为g6ab! =g6cd1= 4.09kn/mg6bc= 2.704 kn/m(2)楼面框架梁线荷载标准值25厚水泥砂浆面层 0.025×20 0.5 kn/m 120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12×253 kn/m15厚板底石灰抹底 0.015×

11、;160.24 kn/m楼面恒载 3.24 kn/m边跨框架梁及梁侧粉刷 4.09 kn/m边跨填充墙自重 0.25×（3.3-0.6）×19=12.825 kn/m墙面粉刷 （3.3-0.6）×0.02×2×17=1.836 kn/m中跨框架及梁侧粉刷 2.704 kn/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为gab! =gcd1=18.75 kn/mgbc1=2.704 kn/mgab2 =gcd2=19.44 kn/mgbc2=8.748 kn/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.25×0.6×6

12、15;25=22.5 kn粉刷 0.02×（0.6-0.1）×2×6×17=2.04 kn1.2m高女儿墙 1.2×6×0.25×19=34.2 kn粉刷 1.2×0.02×2×6×17=4.896 kn连系梁传来屋面自重 0.5×6×0.5×6×3.98=35.82 kn顶层边节点集中荷载 99.46 kn中柱连系梁自重 0.25×0.6×6×25=22.5 kn粉刷 0.02×（0.6-0.1）

13、5;2×6×17=2.04 kn连系梁传来屋面自重 0.5×（6+6-2.7）×1.35×3.98=24.98 kn 0.5×6×3.98×3=35.82 kn顶层中节点集中荷载 85.34 kn(4)楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 22.5 kn粉刷 2.04 kn钢窗自重 2×1.2×1.8×0.45=1.944 kn窗下墙体自重 0.25×0.85×(6-0.5)×19=22.2 kn粉刷 2×0.02×0.85

14、5;5.5×17=3.179 kn窗边墙体自重 0.25 ×(6-2×1.2-0.5)×1.8×19=26.51 kn粉刷 2×3.1×1.8×17×0.02=3.79 kn框架柱自重 0.5×0.6×3.3×25=24.75 kn粉刷 1.7×0.02×3.3×17=1.907 kn连系梁传来楼面自重 0.5×6×0.5×6×3.24=29.16 kn中间层边节点集中荷载 137.98 kn中柱连系梁自重

15、 22.5 kn粉刷 2.04 kn内纵墙自重 6×（3.3-0.6）×2×0.25×19=153.9 kn粉刷 6×2.7×2×0.02×17=11.02 kn扣除门洞重加上门重 -2.1×0.8×(5.24-0.2) ×=-16.93 kn框架柱自重 24.75 kn粉刷 1.907 kn连系梁传来楼面自重0.5×(6+6-2.7)×1.35×3.24=20.34 kn0.5×6×1.5×3.24=14.58 kn楼面活荷

16、载计算p6ab =p6cd=1.5×6=9 kn/mp6bc=1.5×2.7=4.05 kn/mp6a=p6d=3×3×1.5=13.5 knp6b=p6c=0.5×9.3×1.35×1.5+0.25×6×6×1.5=9.42+13.5=22.92 kn pab=pcd=1.5×6=9 kn/m pbc=2×2.7=5.4 kn/mpa=pd=3×3×1.5=13.5 kn pb=pc=0.5×9.3×1.35×2+0.25&

17、#215;6×6×2=12.56+18=30.56 kn2.风荷载计算风压标准值计算公式为 w=z. s.z.w0因结构高度 h30m ，可取z1.0；对矩形平面 z=1.3;可查荷载规范，当查得的z1.0时，取z1.0将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表：风荷载计算：层次zsz(m)zw0(k0.55n/m)a(m2)pw(kn)61.01.3211.250.559.98.8551.01.317.71.180.5519.816.7141.01.314.41.100.5519.815.5731.01.311.11.010.5519.814.3021.0

18、1.37.810.5519.814.3011.01.34.510.5523.416.733. 地震作用计算因本办公楼为长方形布置柱网，纵向柱网使得整体纵向刚度较大，仅考虑水平地震对横向柱网影响即可。采用剪力法计算水平地震作用力，为求基底剪力，先要计算结构各楼层的总重力代表值。总重力荷载统计3.1 顶层总重力荷载 1203 kn结构板 0.12×（6×6×2+3.1×6）9.06 kn柱 0.25×0.6×12×2.7×25121.5 kn梁 0.25×（24×2+9.1×2）×

19、;0.6×25248.25 kn墙 （12×6-12×0.6）×2.7+（3.1×2-4×0.6）×2.71.5×2.1×3-0.8×2.1×21.2×2.1×21.5×2.1×3×0.25×19 =750.12 kn门 （1.5×2.1×3+0.8×2.1×2）×5.2467.12 kn窗 （1.2×2.1×2+1.5×2.1×3）&#

20、215;0.456.54 kn3.2 六层总重力荷载代表值 18089 kn屋面 3.98×81.1×14.7=4744 kn结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×173385 kn梁 25×0.5×0.25×（81.113×0.6）×411.4×14+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×251467 kn柱 0.6×0.6×3.3×25

21、15;641900 kn墙 （452+29.4）×3.3-1.2×1.8×511.5×1.8×5-0.8×2.1×49×0.25×19 6106 kn门 0.8×2.1×49×5.24431 kn窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.4556 kn3.3 五层总重力荷载代表值 17207 kn楼面 3.24×81.1×14.73862 kn结构板 0.12×81.1×14

22、.7×25+0.02×81.1×14.7×173385 kn梁 25×0.5×0.25×（81.113×0.6）×411.4×14+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×251467 kn柱 0.6×0.6×3.3×25×641900 kn墙 （452+29.4）×3.3-1.2×1.8×511.5×1.8×5-0.8×2.1×49×

23、;0.25×19 6106 kn门 0.8×2.1×49×5.24431 kn窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.4556 kn3.4 四层总重力荷载代表值 17207 kn楼面 3.24×81.1×14.73862 kn结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 kn梁 25×0.5×0.25×（81.113×0.6）&#

24、215;411.4×14+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×251467 kn柱 0.6×0.6×3.3×25×641900 kn墙 （452+29.4）×3.3-1.2×1.8×511.5×1.8×5-0.8×2.1×49×0.25×19 6106 kn门 0.8×2.1×49×5.24431 kn窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8

25、15;5）×0.4556 kn3.5 三层总重力荷载代表值 17207 kn楼面 3.24×81.1×14.73362 kn结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 kn梁 25×0.5×0.25×（81.113×0.6）×411.4×14+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×251467 kn柱 0.6×0.6×3.3×

26、25×641900 kn墙 （452+29.4）×3.3-1.2×1.8×511.5×1.8×5-0.8×2.1×49×0.25×19 6106 kn门 0.8×2.1×49×5.24431 kn窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.4556 kn3.6二层总重力荷载代表值 17207 kn楼面 3.24×81.1×14.73362 kn结构板 0.12×81.1

27、5;14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 kn梁 25×0.5×0.25×（81.113×0.6）×411.4×14+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×251467 kn柱 0.6×0.6×3.3×25×641900 kn墙 （452+29.4）×3.3-1.2×1.8×511.5×1.8×5-0.8×2.1×49

28、×0.25×19 6106 kn门 0.8×2.1×49×5.24431 kn窗 （1.2×1.8×51+1.5×1.8×5）×0.4556 kn3.7一层总重力荷载代表值 19812 kn楼面 3.24×81.1×14.73362 kn结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 kn梁 25×0.5×0.25×（81.113×0.

29、6）×411.4×14+0.3×0.25×（2.7-0.6）×14×251467 kn柱 0.6×0.6×4.5×25×642592 kn墙 （452+29.4）×4.5-1.2×2.1×511.5×2.1×5-0.8×2.5×49×0.25×19 8510 kn门 0.8×2.1×49×5.24431 kn窗 （1.2×2.1×51+1.5×2.

30、1×5）×0.4565 kn各层重力荷载代表值结构自振周期采用经验公式t1=0.22+0.035h/b1/3式中 h为结构总高； b为结构宽度。即t1=0.22+0.035×（5×3.3+4.5）/14.71/3=0.52 s设防烈度8度，由抗震规范查得水平地震影响系数最大值max=0.16按近震类场地取tg0.2，则地震影响系数1(tg/t1)0.9max=(0.2/0.52)0.9×0.160.067结构总重力荷载为ge=107932kn由基底剪力法计算公式：fek总1geq=10.85ge=0.067 ×0.85×10

31、79326.1×103kn本办公楼结构共有14榀框架共同承受水平地震力，则每一榀框架承受的基底剪力为fek= fek总/14=6.1×103/14=439kn因t1 <1.4tg,故可不考虑顶部附加地震作用系数，每榀框架所承受的地震作用力可按下式分配至各层节点处：fi=gihifek/gihi（i=1,2,36）计算结果见下表：层次hi(m)gi (kn)gihi(103kn.m)fi (kn)62118089379123517.71720730499414.41720724780311.1172071916227.8172071344314.5198128929第四

32、部分：水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一、横向自振周期的计算： 横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。按式ge=gn+1（1+3×h1/2/h）将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，即：ge=1023×1+3×3.6/（3.6×5+4.7）=650.8153（kn）基本自振周期t1（s）可按下式计算：t1=1.7t （ut）1/2注：ut假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。t结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。ut按以下公式计算：vgi=gk（u）i= vgi/d ij ut

33、=（u）k注：d ij 为第i层的层间侧移刚度。（u）i为第i层的层间侧移。（u）k为第k层的层间侧移。s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第六层的gi为g6和ge之和。结构顶点的假想侧移计算层次gi（kn）vgi（kn）d i（n/mm）ui（mm）ui（mm）61808910404.290176260013.641265.98951720720331.628776260026.661252.68541720730258.967376260039.679225.68531720740186.305976260052.696186.00621720750096.497

34、772953068.670133.3111981259715.081392381064.64064.64t1=1.7t （ut）1/2 =1.7×0.6×(0.265989)1/2=0.526(s)二、水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过30m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值geqgeq=0.85gi=0.85×（18089+17207×4+19812+1203）=50666（kn）2、计算水平地震影响系数1查表得二类场地近震特征周期值tg=0.30s。查表

35、得设防烈度为8度的max=0.161=（tg/t1）0.9max =（0.3/0.526）0.9×0.16 =0.09653、结构总的水平地震作用标准值fekfek=1geq =0.0965×50666 =4890（kn）因1.4tg=1.4×0.3=0.42s<t1=0.526s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数n=0.08t1+0.07=0.08×0.526+0.07=0.1121f6=0.1121×4890=548kn各质点横向水平地震作用按下式计算：fi=gihifek（1-n）/（gkhk）=4342（kn）

36、地震作用下各楼层水平地震层间剪力vi为 vi=fk（i=1，2，n）计算过程如下表：各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次hi（m）gi（kn）gihi（kn·m）gihi/gjhjfi（kn）vi（kn）23.7120313959.230.01773.82073.82062118089221403.880.2691168.0881241.908517.717207189612.170.230998.7372240.645414.417207153873.750.187812.0163052.662311.117207118135.330.143620.9543673.615

37、27.81720782254.590.100434.2334107.84814.51981245207.340.055238.8284346.676824446.29各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图： （具体数值见上表）三、多遇水平地震作用下的位移验算：水平地震作用下框架结构的层间位移（u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（u）i = vi/d iju i=（u）k各层的层间弹性位移角e=（u）i/hi，根据抗震规范，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e<1/550。计算过程如下表：横向水平地震作用下的位移验算层次vi（kn）d i（n/mm）（

38、u）i （mm）ui（mm）hi（mm）e=（u）i /hi61241.9087626001.62923.72333001/221052240.6457626002.93822.09433001/122543052.6627626004.00319.15633001/89933673.6157626004.81715.15333001/74724107.8487295305.63110.33633001/63914346.6769238104.7054.70545001/999由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/639<1/550，满足规范要求。四、水平地震作用下框架内力计算：

39、1、框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：vij=dijv i /dijm bij=vij*yh m uij=vij（1-y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的标准反弯点高度比。 y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。 y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。横向框架内力的计算：各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）vi（kn）d ij（n/mm）边 柱di1（n/mm）vi1（kn）ky（m）m bi1（kn·m）m ui1（kn·m）63

40、.31241.9087626001768128.7940.3630.1818.6685.0053.32240.6457626001768151.9500.3630.3361.72125.3043.33052.6627626001768170.7760.3630.40101.92152.8833.33673.6157626001768185.1730.3630.45137.98168.6423.34107.8487295301768199.5580.3630.55197.12161.2814.54346.67692381025112118.1560.3520.73405.39149.94各层柱端

41、弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）vi（kn）d ij（n/mm）中 柱di2（n/mm）vi2（kn）ky（m）m bi2（kn·m）m ui2（kn·m）63.31241.9087626002755644.8750.6320.3048.46113.0853.32240.6457626002755680.9640.6320.40116.59174.8843.33052.66276260027556110.3060.6320.45178.70218.4133.33673.61576260027556132.7430.6320.45215.04262.8323.34107.

42、84872953027556155.1630.6320.54301.64256.9514.54346.67692381029552139.0470.6140.65424.79228.732、梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算： m l b=i l b（mbi+1，j + m u i，j）/（i l b+ i r b） m r b=i r b（mbi+1，j + m u i，j）/（i l b+ i r b） v b=（m l b+ m r b）/ l ni=（v l b- v r b）k具体计算过程见下表：梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力mlbmrblvbmlbmrblv

43、b边柱n中柱n685.00 64.91 6.00 20.82 48.17 48.17 2.70 40.14 -20.82 -19.32 5143.96 128.19 6.00 37.80 95.15 95.15 2.70 79.29 -58.62 -60.81 4214.60 192.28 6.00 56.51 142.72 142.72 2.70 118.92 -115.13 -123.22 3270.56 253.43 6.00 72.78 188.10 188.10 2.70 156.75 -187.91 -207.19 2299.26 270.91 6.00 79.19 201.08

44、201.08 2.70 167.57 -267.10 -295.57 1347.06 304.42 6.00 90.48 225.95 225.95 2.70 188.29 -357.58 -393.38 第五部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计算一、内力计算：梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架，弯矩计算如下图所示：二、梁端剪力和柱轴力的计算：1、恒载作用下：例：第6层：荷载引起的剪力：va=vb=（19.26×4.8+4.5×6）/2=62.42 kn vb=vc=（9.63×1.2+2.7×2.4）/2=8

45、.78 kn本方案中，弯矩引起的剪力很小，可忽略不计。a柱： n顶=132.95+62.42=195.37 kn 柱重：0.65×0.65×3.6×25=38.02 kn n底= n顶+38.02=233.39 knb柱： n顶=173.39+64.42+8.78=246.59 kn恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kn）层次荷载引起的剪力柱轴力ab跨bc跨a柱b柱va=vbvb=vcn顶n底n顶n底662.428.78195.37233.39246.59284.61564.587.27428.25466.27523.59561.61464.587.27661.1369

46、9.15800.59838.61364.587.27894.01932.031077.591115.61264.587.271126.891164.911354.591392.61164.587.271359.771397.791631.591669.612、活载作用下：例：第6层：荷载引起的剪力：ab跨：va=vb=6×4.8/2=14.4knbc跨：vb=vc=3.3×1.2/2=2.16 kna柱：n顶= n底=34.56+14.4=51.84 knb柱：n顶= n底=49.68+14.4+2.16=69.12 kn活载作用下梁端剪力及柱轴力（kn）层次荷载引起的剪力

47、柱轴力ab跨bc跨a柱b柱va=vbvb=vcn顶=n底n顶=n底617.282.1651.8469.12517.282.16103.68138.24417.282.16155.52207.36317.282.16207.36276.48217.282.16259.20345.60117.282.16311.04414.72三、框架梁的内力组合：1、结构抗震等级：根据抗震规范，本方案为二级抗震等级。2、框架梁内力组合：本方案考虑了三种内力组合，即1.2sgk+1.4sqk，1.35 sgk +1.0 sqk及1.2sge+1.3sek。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下

48、可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。vb梁端剪力增大系数，二级取1.2。各层梁的内力组合和梁端剪力调整结果如下表：层次截面位置内力sgk调幅后sqk调幅后sek(1)sek(2)re1.2×（sgk+0.5sqk）+1.3sek1.35sgk +1.0sqk1.2sgk+1.4sqkremmaxv=revb（m lb +m rb）/ln +v gb126am-62.49 -17.98 85.00 -85.00 18.54 -147.21 -102.34 -100.16 -147.21 92.09 v62.42 17.28 -20.82 20

49、.82 43.65 84.25 101.55 99.10 b左m-67.54 -19.77 -64.91 64.91 -132.97 -6.40 -110.95 -108.73 -132.97 v64.42 17.28 20.82 -20.82 86.05 45.45 104.25 101.50 b右m-10.01 -2.75 48.17 -48.17 36.72 -57.21 -16.26 -15.86 -57.21 87.33 v8.78 2.16 -40.14 40.14 -30.26 48.01 14.01 13.56 5am-68.50 -19.94 143.96 -143.96 69.74 -210.98 -112.42 -110.12 -210.98 114.73 v64.58 17.28 -37.80 37.80 29.04 102.75 104.46 101.69 b左m-69.62 -20.48 -128.19 128.19 -196.86 53.11 -114.47 -112.22 -196.86 v64.58 17.28 37.80