环境工程-给水厂课程设计计算说明书_secret

1、目录一 总论1.1基本资料 1二 总体设计2.1给水处理工艺流程的选择 22.2处理构筑物及设备型式选择2.2.1药剂溶解池 3 2.2.2 加氯间 42.2.3混合设备 42.2.4隔板反应池 52.2.5斜板沉淀池： 52.2.6滤池 5 2.2.7消毒方法 5第3章 水厂平面布置 3.1布置说明 63.2、生产管线设计 6第4章 给水处理厂工艺计算4.1 加药间设计计算 74.2混合设备设计计算 84.3 往复式隔板絮凝池设计计算 94.4 斜管沉淀池设计计算 124.5 V型滤池设计计算 164.6 消毒和清水池设计计算 234.7 泵房设计 27第5章 水厂高程布置计算5.1、管渠的

2、水力计算 275.2、给水处理构筑物高程计算 30 第六章 参考文献 301.1基本资料A城市地处东北地区，是一座新型、中等城市，该市实施10年规划，规划拟建一座给水处理厂，采用统一供水方式供给该市的工业企业及居民用水。（学号1-14号设计供水量8万m3/d，15-28号10万m3/d。31-45号12万m3/d。）1）、自然状况城市土壤种类为砂质黏土，地下水位10.00m，冰冻线深度2.00m，年降水量1000mm，最高温度30.0，最低温度4.0，年平均温度10.0。主导风向：夏季西南，冬季西北。2）、水源（1）地面水源一条河流贯穿该市南北，其中最大流量900.00m3/s，最小流量200

3、.00m3/s。最大流速3m/s。最高水位100.00m；常水位95.00m；最低水位（97%）90.00m，冰冻期水位92.00m。冰的最大厚度0.70m，无潜冰、无锚固冰。水质监测结果名称单位检测结果浑浊度NTU1060色度度40总硬度mg/L(以CaCO3计)450（mg/L）左右PH值7最高水温20最低水温0.5溶解性固体mg/L800细菌总数个/mL40000大肠菌群个/L290（2）地下水源该市地下水含水层5.00m，大多属于浅层滞水。总硬度达1000 mg/L。1. 2 给水处理流程确定2.1 给水处理工艺流程的选择给水处理工艺流程的选择与原水水质和处理后的水质要求有关。一般来讲

4、，地下水只需要经消毒处理即可，对含有铁、锰、氟的地下水，则需采用除铁、除锰、除氟的处理工艺。地表水为水源时，生活饮用水通常采用混合、絮凝、沉淀、过滤、消毒的处理工艺。如果是微污染原水，则需要进行特殊处理。一般净水工艺流程选择：1. 原水混凝、沉淀或澄清适用条件：一般进水悬浮物含量应小于2000-3000mg/L，短时间内允许到5000-10000mg/L，出水浊度约为10-20度，一般用于水质要求不高的工业用水。2. 原水混凝沉淀或澄清过滤消毒一般地表水广泛采用的常规流程，进水悬浮物允许含量同上，出水浊度小于2NTU。本设计采用一般常规的净水处理工艺， 其净水工艺流程如下：、混凝剂滤池絮凝池沉

5、淀池混合原水消毒剂二级泵房市政管网清水池2.2处理构筑物及设备型式选择2.2.1 药剂溶解池 (1). 混凝剂药剂的选用水质的混凝处理，是向水中加入混凝剂（或絮凝剂），通过混凝剂水解产物压缩胶体颗粒的扩散层，达到胶粒脱稳而相互聚结；或者通过混凝剂的水解和缩聚反应而形成的高聚物的强烈吸附架桥作用，使胶粒被吸附粘结。混凝剂选用:碱式氯化铝Aln(OH)mCL3n-m简写PAC. 碱式氯化铝因效果显著，发展较快，目前应用较普遍，具用使胶粒吸附电性中和和吸附架桥的作用。本设计水厂混凝剂最大投药量为30mg/l。其特点为：1）净化效率高，耗药量少除水浊度低，色度小、过滤性能好，原水高浊度时尤为显著。2）

6、温度适应性高：PH值适用范围宽（可在PH=59的范围内，而不投加碱剂）3）使用时操作方便，腐蚀性小，劳动条件好。4）设备简单、操作方便、成本较三氯化铁低。5）无机高分子化合物。(2). 混凝剂的投加泵前投加：此种投加方式安全可靠，一般适用于取水泵房距水厂较近者。高位溶液池重力投加：建造高架溶液池利用重力将药液投入水泵压水管上或投加在混合池入口处。此种投加方式安全可靠，但溶液池位置较高水射器投加：设备简单，使用方便，溶液池高度不受太大限制，但水射器效率较低，且易磨损。本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。耐酸泵型号25FYS-20选用2台，一备一用.2.2.2 加氯间1、靠近加氯点，以缩短加氯管

7、线的长度。水和氯应充分混合，接触时间不少于30min。为管理方便，和氯库合建。加氯间和氯库应布置在水厂的下风向。2、加氯间的氯水管线应敷设在地沟内直通加氯点，地沟应有排水设施以防积水。氯气管用紫铜管或无缝钢管，氯水管用橡胶管或塑料管，给水管用镀锌钢管，加氨管不能用铜管。3、加氯间和其他工作间隔开，加氯间应有直接通向外部、且向外开的门，加氯间和值班室之间应有观察窗，以便在加氯间外观察工作情况。4、加氯机的间距约0.7m，一般高于地面1.5m左右，以便于操作，加氯机（包括管道）不少于两套，以保证连续工作。称量氯瓶重量的地磅秤，放在磅秤坑内，磅秤面和地面齐平，使氯瓶上下搬运方便。有每小时换气8-12

8、次的通风设备。加氯间的给水管应保证不断水，并且保持水压稳定。加氯间外应有防毒面具、抢救材料和工具箱。防毒面具应防止失效，照明和通风设备应有室外开关。设计加氯间时，均按以上要求进行设计。2.2.3混合设备混合的方式主要有管式混合、水力混合、水泵混合以及机械混合等。由于水力混合难以适应水量和水温等条件变化，且占地大，基建投资高；水泵混合设备复杂，管理麻烦；机械混合耗能大，维护管理复杂；本设计采用管式静态混合器进行混合，其优点是构造简单，无活动部件，安装方便，混合快速而均匀。它是有二个一组的混合单元件组成，在不需外动力情况下，水流通过混合器产生对分流、交叉混合和反向旋流三个作用，混合效益达90-95

9、%，本设计采用管式静态混合器对药剂与水进行混合。絮凝池絮凝过程就是在外力作用下，使具有絮凝性能的微絮粒相互接触碰撞，而形成更大具有良好沉淀性能的大的絮凝体。目前国内使用较多的是各种形式的水力絮凝及其各种组合形式，主要有隔板絮凝、折板絮凝、栅条（网格）絮凝、和穿孔旋流絮凝。2.2.4隔板反应池：（1） 使用条件：适用于流量大于30000m3/d的水厂。（2） 优点：反映效果好；结构简单，施工方便。（3） 缺点：容积较大；水头损失大。2.2.5斜板沉淀池：（1） 使用条件：(a)使用与大、中、小型水厂；(b)使用与新建、改建和扩建；(c)受到场地限制，不宜用平流沉淀池时。（2） 优点：(a)水力条

10、件好，沉淀效率高；(b)池体面积小，占地省；(c)沉淀时间短。（3） 缺点：斜管费用较高。设计采用斜管沉淀池。相比之下，平流式沉淀池虽然具有适应性强、处理效果稳定和排泥效果好等特点，但是，平流式占地面积大。而且斜管沉淀池因采用斜管组件，使沉淀效率大大提高，处理效果比平流沉淀池要好。2.2.6滤池V型滤池优点：1、较好地消除了滤料表层、内层泥球，具有截污能力强，滤池过滤周期长，反冲洗水量小特点。可节省反冲洗水量4060%，降低水厂自用水量，降低生产运行成本。 2、不易产生滤料流失现象，滤层仅为微膨胀，提高了滤料使用寿命，减少了滤池补砂、换砂费用。 3、采用粗粒、均质单层石英砂滤料，保证滤池冲洗效

11、果和充分利用滤料排污容量，使滤后水水质好。故采用v型滤池2.2.7消毒方法水的消毒处理是生活饮用水处理工艺中的最后一道工序，其目的在于杀灭水中的有害病原微生物（病原菌、病毒等），防止水致传染病的危害。采用被广泛应用的氯及氯化物消毒，氯消毒的加氯过程操作简单，价格较低，且在管网中有持续消毒杀菌作用。虽然二氧化氯，消毒能力较氯强而且能在管网中保持很长时间，但是由于二氧化氯价格昂贵，且其主要原料亚氯酸钠易爆炸，国内目前在净水处理方面应用尚不多。第3章 水厂平面布置3.1、布置说明水厂占地面积24000m²，因地制宜并考虑到远期发展，工艺采用水厂现行布置，流程力求简短，适当增加绿地，使水厂里

12、面丰满。当各构筑物和建筑物的个数和面积确定之后，根据工艺流程和构筑物的功能要求，结合地质和地形条件，进行平面布置，布置时应考虑以下几点：（1）布置紧凑，以减少水厂占地面积和连接管渠的长度，并便于操作管理。但各构筑物之间应留处必要的施工和检修间距和管道地位；（2）充分利用地形，力求挖填土方平衡以减少填、挖土方量和施工费用；（3）各构筑物之间连接管应简单、短捷，尽量避免立体交叉，并考虑施工、检修方便。此外，有时也需要设置必要的超越管道，以便某一构筑物停产检修时，为保证必须供应的水量采取应急措施；（4）建筑物布置应注意朝向和风向；（5）有条件时最好把生产区和生活区分开，尽量避免非生产人员在生产区通行

13、和逗留，以确保生产安全；（6）对分期建造的工程，既要考虑近期的完整性，又要考虑远期工程建成后整体布局的合理性。还应该考虑分期施工方便。3.2、生产管线设计水厂工艺流程中的主要管线有生产管线、超越管线、加药管线、（ABS塑料管）、加氯管线、自用水管线、排水管线；具体布置详见总平面布置图。第4章 给水处理厂工艺计算4.1 加药间设计计算4.1.1. 设计参数 取自用水量为8%。则计算水量Q=86400m3/d=3600m3/h。根据原水水质及水温，参考有关净水厂的运行经验，选碱式氯化铝为混凝剂，混凝剂的最大投药量a=30mg/L，药容积的浓度b=15%，混凝剂每日配制次数n=2次。4.1.2. 设

14、计计算 1 溶液池容积 ，取9m3 式中：a混凝剂（碱式氯化铝）的最大投加量（mg/L），本设计取30mg/L; Q设计处理的水量，3600m3/h; B溶液浓度（按商品固体重量计），一般采用5%-20%，本设计取15%； n每日调制次数，一般不超过3次，本设计取2次。 溶液池采用矩形钢筋混凝土结构，设置2个，每个容积为W1（一备一用），以便交替使用，保证连续投药。单池尺寸为，高度中包括超高0.3m，置于室内地面上.溶液池实际有效容积：满足要求。池旁设工作台，宽1.0-1.5m，池底坡度为0.02。底部设置DN100mm放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管。池内壁用环氧树脂进行防腐处理。沿池面接入药剂

15、稀释采用给水管DN60mm，按1h放满考虑。 2 溶解池容积 式中： 溶解池容积（m3 ），一般采用（0.2-0.3）；本设计取0.3 溶解池也设置为2池，单池尺寸：，高度中包括超高0.2m，底部沉渣高度0.2m，池底坡度采用0.02。 溶解池实际有效容积： 溶解池的放水时间采用t10min，则放水流量：，查水力计算表得放水管管径75mm，相应流速，管材采用硬聚氯乙烯管。溶解池底部设管径d100mm的排渣管一根，采用硬聚氯乙烯管。溶解池的形状采用矩形钢筋混凝土结构，内壁用环氧树脂进行防腐处理3 投药管投药管流量 查水力计算表得投药管管径d20mm，相应流速为0.94m/s。4 溶解池搅拌设备

16、溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。5 计量投加设备 混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加;压力投加方式有水射投加和计量泵投加。计量设备有孔口计量，浮杯计量，定量投药箱和转子流量计。本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。计量泵每小时投加药量:式中：溶液池容积（m3）耐酸泵型号25FYS-20选用2台，一备一用. 6 药剂仓库 考虑到远期发展，面积为150m2，仓库与混凝剂室之间采用人力手推车投药,药剂仓库平面设计尺寸为10.0m×15.0m。4.2混合设备设计计算4.2.1设计参数设计总进水量为Q=86400m3/d，水厂

17、进水管投药口靠近水流方向的第一个混合单元，投药管插入管径的1/3处，且投药管上多处开孔，使药液均匀分布，进水管采用两条，流速v=1.0m/s。4.2.2 设计计算1.设计管径静态混合器设在絮凝池进水管中，设计流量；则静态混合器管径为： ，本设计采用D=800mm； 2.混合单元数按下式计算，本设计取N=3；则混合器的混合长度为：3.混合时间 T=4.水头损失<0.5m,符合设计要求。5.校核GT值 ，在700-1000之间，符合设计要求 ，水力条件符合设计要求。4.3 往复式隔板絮凝池设计计算4.3.1 设计参数絮凝池设计n=2组，每组设1池，每池设计流量为 ，絮凝时间T=20min。4

18、.3.2设计计算 1. 絮凝池有效容积 考虑与斜管沉淀池合建，絮凝池平均水深取2.0m，池宽取B=15.0m。2. 絮凝池有效长度式中： H平均水深(m);本设计取超高0.5m，H=2.0m； 3. 隔板间距絮凝池起端流速取，末端流速取。首先根据起，末端流速和平均水深算出起末端廊道宽度，然后按流速递减原则，决定廊道分段数和各段廊道宽度。起端廊道宽度： 末端廊道宽度： 廊道宽度分成4段。各段廊道宽度和流速见表2-1。应注意，表中所求廊道内流速均按平均水深计算，故只是廊道真实流速的近似值，因为，廊道水深是递减的。四段廊道宽度之和取隔板厚度=0.20m，共27块隔板，则絮凝池总长度L为：4.水头损失

19、计算式中： vi第i段廊道内水流速度（m/s）； 第i段廊道内转弯处水流速度（m/s）； mi第i段廊道内水流转弯次数；隔板转弯处局部阻力系数。往复式隔板（1800转弯）=3；第i段廊道总长度(m)；-第i段廊道过水断面水力半径（m）；流速系数，随水力半径Ri和池底及池壁粗糙系数n而定，通常按曼宁公式计算。=0.22 m，絮凝池采用钢筋混凝土及砖组合结构，外用水泥砂浆抹面，粗糙系数为n=0.013。其他段计算结果得： 廊道转弯处的过水断面面积为廊道断面积的1.2-1.5倍，本设计取1.4倍，则第一段转弯处流速： m/s式中：第i段转弯处的流速（m/s）； 单池处理水量（m3/h）； 第i段转弯

20、处断面间距，一般采用廊道的1.2-1.5倍； 池内水深（m）。其他3段转弯处的流速为： 各廊道长度为：各段转弯处的宽度分别为0.7m；0.84m；1.12m；1.75m；第1段水头损失为：m3. GT值计算(t=20时)<60,符合设计要求；（在104-105范围之内）絮凝池与沉淀池合建，中间过渡段宽度为1.5m。4.4 斜管沉淀池设计计算斜管沉淀池是浅池理论在实际中的具体应用，按照斜管中的水流方向，分为异向流、同向流、和侧向流三种形式。斜管沉淀池具有停留时间短、沉淀效率高、节省占地等优点。本设计沉淀池采用异向斜管沉淀池，设计2组4.4.1设计参数设计流量为Q=1800 m3/h，斜管沉

21、淀池与絮凝池合建，池宽为15m，表面负荷q=10 m3/ m2·h斜管材料采用厚0.4mm，塑料板热压成成六角形蜂窝管，内切圆直径d=25mm，长1000mm，水平倾角=60°，斜管沉淀池计算草图见图4-2.4.4.2.1平面尺寸计算1.沉淀池清水区面积式中 q表面负荷，一般采用9.0-11.0，本设计取10 2. 沉淀池的长度及宽度则沉淀尺寸为12×15=180 m2 ，为配水均匀，进水区布置在15m长的一侧。在12m的长度中扣除无效长度0.5m，因此进出口面积(考虑斜管结构系数1.03)式中： k1斜管结构系数，取1.033 沉淀池总高度式中 h1保护高度（m

22、），一般采用0.3-0.5m，本设计取0.3m； h2清水区高度（m），一般采用1.0-1.5m，本设计取1.2m； h3斜管区高度（m），斜管长度为1.0m，安装倾角600，则； h4配水区高度（m），一般不小于1.0-1.5m，本设计取1.5m； h5排泥槽高度（m），本设计取0.8m。4.4.2.2.进出水系统1. 沉淀池进水设计沉淀池进水采用穿孔花墙，孔口总面积：式中 v孔口速度（m/s），一般取值不大于0.15-0.20m/s。本设计取0.2m/s每个孔口的尺寸定为15cm×8cm，则孔口数个。进水孔位置应在斜管以下、沉泥区以上部位。2.沉淀池出水设计沉淀池的出水采用穿孔集

23、水槽，出水孔口流速v1=0.6m/s，则穿孔总面积： 设每个孔口的直径为4cm，则孔口的个数 式中 F每个孔口的面积(m2),.设沿池长方向布置8条穿孔集水槽，中间为1条集水渠，为施工方便槽底平坡，集水槽中心距为：L'=12/8=1.5m。，每条集水槽长L=m， 每条集水量为：，考虑池子的超载系数为20%，故槽中流量为：槽宽：=0.9=0.9×0.038=0.9×0.27=0.24m。起点槽中水深 H1=0.75b=0.75×0.24=0.18m，终点槽中水深H2=1.25b=1.25×0.24=0.30m为了便于施工，槽中水深统一按H2=0.3

24、0m计。集水方法采用淹没式自由跌落，淹没深度取0.05m，跌落高度取0.07m，槽的超高取0.15m。则集水槽总高度:集水槽双侧开孔，孔径为DN=25mm，每侧孔数为50个，孔间距为15cm 8条集水槽汇水至出水渠，集水渠的流量按0.5m3/s，假定集水渠起端的水流截面为正方形，则出水渠宽度为=0.9=m，为施工方便采用0.7m，起端水深0.57m，考虑到集水槽水流进入集水渠时应自由跌落高度取0.05m，即集水槽应高于集水渠起端水面0.05，同时考虑到集水槽顶相平，则集水渠总高度为：=0.05+0.7+0.57=1.32m 出水的水头损失包括孔口损失和集水槽速度内损失。孔口损失：式中：进口阻力

25、系数，本设计取=2.集水槽内水深为0.3m，槽内水力坡度按i=0.01计，槽内水头损失为：出水总水头损失4.4.2.3. 沉淀池排泥系统设计采用穿孔管进行重力排泥，穿孔管横向布置，沿与水流垂直方向共设8根，双侧排泥至集泥渠。集泥渠长12m，B×H=0.3m×0.3m，孔眼采用等距布置，穿孔管长7.5m，首末端集泥比为0.5 ，查得=0.72。取孔径=25mm，孔口面积=0.00049m²，取孔距=0.4m，孔眼总面积为：m2孔眼总面积为：孔眼总面积为：m2 穿孔管断面积为：=0.0123 m2 穿孔管直径为： =0.125m 取直径为150mm，孔眼向下，与中垂线

26、成角，并排排列，采用气动快开式排泥阀。4. 4.3 核算（1） 雷诺数Re水力半径=mm=0.625cm 当水温=20时，水的运动粘度=0.01cm2/s斜管内水流速速为=0.0034m/s=0.34cm/s 斜管内水流速速为=0.0034m/s=0.34cm/s 式中 斜管安装倾角，一般采用600-750，本设计取600 ， （2）弗劳德系数 =1.89×10-4 介于0.001-0.0001之间，满足设计要求。（3）斜管中的沉淀时间=294s=4.9min ，满足设计要求（一般在25min之间）式中 斜管长度（m），本设计取1.0m 4.5 V型滤池设计计算4.5.1设计参数设计

27、2组滤池，每组滤池设计水量Q=1800m³/d,设计滤速=10m/h，过滤周期48h滤层水头损失：冲洗前的滤层水头损失采用1.8m第一步 气冲冲洗强度=15L/(s. m²)，气冲时间=2min第二步 气、水同时反冲=15L/(s. m²)，=4L/(s. m²)，=4min第三步 水冲强度=5L/(s. m²)，=4min冲洗时间t=10min；冲洗周期T=48h反冲横扫强度1.8L/(s. m²) ，滤池采用单层加厚均质石英砂滤料，粒径0.96-1.35mm，不均匀系数1.2-1.6。2.4.2 设计计算1. 平面尺寸计算1.1

28、滤池工作时间 =24t=24 0.167×=23.9h 1.2 滤池总面积F=361.51m² 1.3 滤池的分格为了节省占地，选双格V型滤池，池底板用混凝土，单格宽=3.5m,单格长=14m,（一般规定V型滤池的长宽比为2 ：14 ：1，滤池长度一般不宜小于11m；滤池中央气，水分配槽将滤池宽度分成两半，每一半的宽度不宜超过4m）面积49m²，共4座，每座面积98 m²，总面积392m²。1.4 校核强制滤速 =13.3m/h, 满足v17m/h的要求。1.5 滤池高度的确定H=0.80.11.21.40.40.30.1=4.3m式中：气水室

29、高度，0.70.9m，取0.8m滤板厚度m，取0.1m滤料层厚度m，取1.2m滤层上水深m，取1.4m进水系统跌差m，取0.4m进水总渠超高m，取0.3m滤板承托层厚度m，取0.1m1.6 水封井设计滤层采用单层均质滤料，粒径0.961.35mm，不均匀系数为1.21.6，均质滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算 =180 =180× ×=19.43 式中： 水流通过滤料层的水头损失,；水的运动黏度, ²/s,20时为0.0101²/s；g重力加速度，981²/s；滤料孔隙率，取0.5；与滤料体积相同的球体直径，根据厂家提供数据，取为0.1滤层厚

30、度，120v滤速，v=10m/h=0.28m/s滤料颗粒球度系数，天然沙粒0.750.80，取0.8根据经验，滤速为812 m/s时，清洁滤料层的水头损失一般为3050，计算值比经验值低，取经验值的底限30位清洁滤料层的过滤水头损失。正常过滤时，通过长柄滤头的水头损失0.22m，忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤时的水头损失为=0.3+0.22=0.52m,为保证正常过滤时池内液面高出滤料层，水封井出水堰顶高与滤料层相同，设水封井平面尺寸2×2m²。堰底板比滤池底板低0.3m，水封井出水堰总高为：=0.3+=0.3+0.8+0.1+1.2+0.1=2.5m 因为每座

31、滤池过滤水量：=vf=10×98=980m³/h=0.27 m³/s 所以水封井出水堰堰上水头由矩形堰的流量公式Q=计算得：=0.176m 则反冲洗完毕，清洁滤料层过滤时，滤池液面比滤料层高0.176+0.52=0.696m2 反冲洗管渠系统本设计采用长柄滤头配水配气系统,冲洗水采用冲洗水泵供应,为适应不同冲洗阶段对冲洗水量的要求,冲洗水泵采用两用一备的组合,水泵宜于滤池合建,且冲洗水泵的安装应符合泵房的有关设计规定。2.1 反冲洗用水流量的计算反冲洗用水流量按水洗强度最大时计算，单独水洗时反洗强度最大为5L/( m².s)=f=5×98=49

32、0 L/s=0.49m3/s=1764 m3/h 参考相似资料水泵采用14sh-28型水泵,其性能参数为:H=12.319.3m,Q=270400l/s。V型滤池反冲洗时，表面扫洗同时进行，其流量： =f=0.0018×98=0.18 m³/s 2.2 反冲洗配水系统的断面计算配水干管进口流速应为1.5m/s左右，配水干管的截面积=/=0.49/1.5=0.33m²反冲洗配水干管采用钢管，DN700，流速1.27m/s，反冲洗水由反冲洗配水干管输送至气水分配渠，由气水分配渠底两侧的布水方孔配水到滤池底部布水区，反冲洗水通过布水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值，

33、配水支管流速为1.01.5m/s,取=1.0m/s,则配水支管的截面积=/=0.49/1.0=0.49m²，此为配水方孔总面积，沿渠长方向两侧各均匀布置20个配水方孔，共计40个，孔中心间距0.6m，每个孔口面积：=0.49/40=0.0123 m²每个孔口尺寸取0.1×0.1m²。反冲洗水过孔流速v=0.49/2×20×0.1×0.1=1.225m/s满足要求。2.3 反冲洗用气量计算采用鼓风机直接充气，采用两组,一用一备。反冲洗用气流量按气冲强度最大时的空气流量计算，这是气冲强度为15L/( m².s)=f=1

34、5×98=1470L/s=1.47m3/s 2.4 配气系统的断面计算 配气干管进口流速应为5m/s左右，则配气干管的截面积=0.294 m² 反冲洗配气干管采用钢管，DN250,流速9.87m/s，反冲洗用空气由反冲洗配气干管输送至气水分配渠，尤其水分配渠两侧的布气小孔配气到滤池底部布水区。布气小孔紧贴滤板下缘，间距与布水方孔相同共计40个，反冲洗用空气通过布气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。反冲洗配气支管流速为10m/s左右，配气支管的截面积=/=1.47/10=0.147m²0.15m2每个布气小孔面积:=/40=0.15/40=0.00375 m&#

35、178;，孔口直径 =0.07m，取70mm。每孔配气量:=/40=1.47/40=0.0368m³/s=132.48m³/h2.5 气水分配渠的断面设计对气水分配渠断面面积要求的最不利条件发生在气水同时反冲洗时，亦即气水同时反冲洗时要求气水分配渠断面面积最大。因此气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗的情况设计。气水同时反冲洗时反冲洗水的流量=f=4×98=392 L/s0.39m³/s 气水同时反冲洗时反冲洗空气的流量=f=15×98=1470 L/s=1.47m³/s 气水分配渠的气水流速均按相应的配水配气干管流速取值，则气水分配

36、干渠的断面积：=/+/=0.39/1.5+1.47/5=0.26+0.2940.554m23.滤池管渠的布置3.1 反冲洗管渠（1）气水分配渠气水分配渠起端宽取1.2m,高取1.5m，末端宽取1.2m，高取1.0m，则起端截面积为1.8m²，末端截面积1.2m²，两侧沿程各布置20个配水小孔和20个配气小孔，孔间距0.6m，共40个配水小孔和 40个配气小孔，气水分配渠末端所需最小截面积为0.554/40=0.014末端截面积1.2 m²，满足要求。（2）排水集水槽 排水集水槽顶端高出滤料层顶面0.5m,则排水集水槽起端槽高=+0.5-1.5=0.8+0.1+1.

37、2+0.1+0.5-1.5=1.2m, 式中，H1，H2，H3同前， 1.5为气水分配渠起端高度。排水集水槽末端槽高=+0.5-1.0=0.8+0.1+1.2+0.1+0.5-1.0=1.7m,其中1.0为气水分配渠末端高度坡底i=0.02,符合设计要求。（3）排水集水槽排水能力校核由矩形断面暗沟（非满流，n=0.013）计算公式校核集水槽排水能力。设集水槽超高0.3m，则槽内水位高=1.2-0.3=0.9m，槽宽=1.0m，湿周X=b+2h=1.0 +2×0.9=2.8m 水流断面=1.0×0.9=0.9m2 水力半径R=/X=0.9/2.8=0.32m 水流速度v=6.

38、80m/s 过流能力=v=0.90×6.80=6.12 m³/s 实际过水量=+=0.49+0.18=0.67m³/s6.12 m³/s，符合设计要求。3.2. 排水渠和进水管渠（1）排水渠内水深H=1.48m 取跌落高差为0.3m,则排水渠高为1.48+0.3+(4.3-1.0-0.2)=4.88m,取4.9m.（2）进水管渠：4座滤池分成独立的两组，每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计，流速要求0.81.2m/s,采用1.0m/s则过滤流量 =86400/2=1800m3/h=0.5 m³/s 过水断面 ，进水总渠宽1.0m，水面高0.5

39、m。（3）单池进水孔：每座滤池在进水侧壁开三个进水孔，进水总渠的浑水通过这三个进水孔进入滤池，两侧进水孔孔口在反冲洗时关闭，中间进水孔孔口设手动调节闸板，在反冲洗时不关闭，供给反洗表扫用水。调节闸板的开启度，使其在反冲洗时的进水量等于表面扫洗用水量，孔口面积按孔口淹没出流公式Q=计算，其总面积按滤池强制过滤水量计，强制过滤水量孔口两侧水位差取0.1m，则孔口总面积=×=0.558m2 0.56 m2 中间孔面积按表面扫洗水量设计：=×=0.56×=0.20m2 孔口宽=1.0 m,孔口高=0.2m两个侧孔口设阀门，采用橡胶囊充气阀，每个侧孔面积=0.18m2孔口宽

40、=0.6m，孔口高=0.3m（4）宽顶堰： 为保证进水稳定性，进水总渠引来的待滤水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠，在经配水渠分配到两侧的V型槽。宽顶堰堰宽取=4.5m，宽顶堰与进水总渠平行布置，与进水总渠侧壁相距0.5m。堰上水头由矩形堰的流量公式Q=计算得 ： =0.15m（5）滤池配水渠：进入每座滤池的待滤水经过宽顶堰溢流至配水渠，由配水渠两侧的进水孔进入滤池内的V型槽，滤池配水渠宽取b配水=0.5m，渠高为1.0m，渠总长等于滤池总宽，则渠长=7.0m，当渠内水深=0.5m时，末端流速（进来的待滤水由分配渠中段向渠两侧进水孔流去，每侧流量/2）=1.0m/s， 满足滤池进水管渠流速在0

41、.81.2m/s的范围内的要求。（6）配水渠过水能力校核：配水渠水力半径=0.167m0.17m 配水渠水力坡降=<0.002 渠内水面降落=0.002×7/2=0.007m 因为配水渠最高水位h=+=0.5+0.007=0.507m渠高1.0m,所以配水渠的过水能力满足要求。4. V型槽的设计V型槽槽底射表扫水出水孔，直径取0.025m，间隔0.15m，每槽共计93个，则单侧V型槽表扫水出水孔总面积为:=×93=0.045 m2 表扫水出水孔低于排水集水槽堰顶0.15m，即V型槽槽底的高度低于集水槽堰顶0.15m。据潜孔出流公式Q=，其中Q应为单个滤池的表扫水流量，

42、则表面扫洗时V型槽内水位高出滤池反冲洗时液面=0.50m反冲洗时排水集水槽的堰上水头由矩形堰的流量公式Q=求得，其中b为集水槽长14m，Q为单格反冲洗流量=/2=0.67/2=0.335m3/s所以 =0.06m V型槽倾角45°，垂直高度1.0m，壁厚0.05m。反冲洗时V型槽顶高出滤池内液面高度为：H=1.00.15=1.00.150.060.5=0.29m冲洗水塔容积按一座滤池冲洗水量的1.5倍计算：冲洗水箱底到滤池配水间的沿途及局部损失之和为：，配水系统水头损失为，滤料层水头损失：式中：滤料石英砂的密度，=2.65t/m3； 水的密度，=1 t/m3； m0滤料膨胀前的空隙率

43、，m0=0.41； H3滤料层膨胀前的厚度，H3=1.2m。安全富余水头：h4=1.5m，冲洗水箱底应高于洗砂排水槽面：5. 设备选型5.1风机选型 根据气水同时反冲洗时反冲洗系统对空气的压力，风量要求选3台LG50风机。风量50m3/min，风压49kpa，电机功率60kw，两用一备，正常工作鼓风量共计100m3/min>1.1=97 m3/min。5.2反冲洗水泵选型 选用12Sh-28型泵，3台（2用一备），性能参数：流量612-900m3/h，扬程10-14.5m，轴功率30.3-33.0KW，电机功率40KW，允许吸上的真空高度为4.5m。4.6 消毒和清水池设计计算 4.6.

44、1 设计参数已知设计水量Q=86400m3/d=3600m3/h，本设计消毒采用液氯消毒，预氯化最大投加量为1.5mg/L，清水池最大投加量为1.0mg/L。4.6.2 设计计算1 加氯量计算 预加氯量为 清水池加氯量为 二泵站加氯量自行调节，在此不做计算，则总加氯量为 为了保证氯消毒时的安全和计量正确，采用加氯机投氯，并设校核氯量的计量设备。选用2台ZJ 2转子加氯机，选用宽高为：330mm×370mm，一用一备.储氯量（按20天考虑）为：液氯的储备于4个1吨氯瓶（H×D=2020mm×800mm）和1个0.5吨氯瓶（H×D=600mm×18

45、00mm）。2 清水池平面尺寸的计算1）清水池的有效容积清水池的有效容积，包括调节容积，消防贮水量和水厂自用水的调节量。清水池的调节容积：=kQ=0.1×80000=8000m³ 式中：k经验系数一般采用10%-20%；本设计k=10%；Q设计供水量Q=80000m³/d；消防用水量按同时发生两次火灾，一次火灾用水量取25L/s，连续灭火时间为2h，则消防容积：根据本水厂选用的构筑物特点，不考虑水厂自用水储备。则清水池总有效容积为：清水池共设2座，有效水深取H=4.0m，则每座清水池的面积为： =m2 取=22×50=1100 m2 ，超高取0.5m，则

46、清水池净高度取4.5m。 （2）管道系统1）清水池的进水管：（设计中取进水管流速为=0.8m/s） 设计中取进水管管径为DN800mm，进水管内实际流速为：1.00/s2）清水池的出水管由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按出水量最大流量设计，设计中取 时变化系数=1.5，所以：m³/h=1.5m³/s出水管管径：m（设计中取出水管流速为=0.8m/s） 设计中取出水管管径为DN1100mm，则流量最大时出水管内流速为：0.79m/s3）清水池的溢流管溢流管的管径与进水管相同，取为DN800mm。在溢流管管端设喇叭口，管上不设阀门。出口设置网罩，防止虫类进入池内。4）

47、清水池的排水管清水池内的水在检修时需要放空，需要设排水管。排水管径按2h内将水放空计算。排水管流速按1.2m/s估计，则排水管的管径为：设计中取排水管径为DN800mm（3）、清水池的布置1）导流墙在清水池内设置导流墙，以防止池内出现死角，保证氯与水的接触时间30min。每座清水池内导流墙设置3条，间距为15m将清水池分成4格。导流墙底部每隔5m设0.1m×0.1m的过水方孔。2） 检修孔在清水池的顶部设圆形检修孔2个，直径为1000mm。3） 通气管为了使清水池内空气流通，保证水质新鲜，在清水池顶部设通气孔，通气孔共设4个通气管，通气管管径为200mm其伸出地面高度高低错落，便于空

48、气流通4） 覆土厚度取覆土厚度为0.7 m。4.7 泵房设计4.7.1 一泵房的设计1.一泵房吸水间设计水厂地面标高50.5m，河流洪水位标高为25.00米，枯水位标高为12.6米，本设计一泵站吸水井底标高为10.65米，进水管标高为12.00米，一泵站吸水井底标高为24.5米，宽为6m，长度20m，分为两格。2.一泵房设计 水泵选择：一泵房中水泵型号选择：3用2备，选用14SA-10B，水泵参数为：流量350L/s,扬程为44m，轴功率为179.72KW，电机功率为220KW，效率84%，一泵房底标高为40.5米，圆形钢筋混凝土尺寸为：R=12m，H=6.2m。4.7.2 吸水井的设计地面标高50.5m，清水池有效深度为4m，吸水井的低于清水池地面1.5m，吸水井标高为45m，宽为6m，长度15m，分为两格。4.7.3 二泵房的设计1.水泵选择二泵房中泵型号的选择：4用2备，查给排水设计手11