齐鲁园广场公馆导轨式液压爬升脚手架方案

1、 齐鲁园广场公馆目 录1.导轨式液压爬升脚手架简介22.齐鲁园广场公馆工程编制依据23.工程简介24.施工部署35.导轨式液压爬升脚手架结构组成46.导轨式液压爬升脚手架的主要性能指标77.导轨式液压爬升脚手架安装流程78.导轨式液压爬升脚手架施工流程129.导轨式液压爬升脚手架拆除流程1510.导轨式液压爬升脚手架优点1511.导轨式液压爬升脚手架施工安全技术措施1512.防雷措施18产品计算书19经济效益、社会效益561. 导轨式液压爬升脚手架简介导轨式液压爬升脚手架为附楼板自爬升架体。具有结构简单，安装容易、操作方便、安全程度高、施工速度快等特点。它的动力来源是本身自带的液压顶升系统，通

2、过液压系统可自动提升导轨架体，实现爬架的爬升功能，在爬升施工过程中无需其它起重设备。导轨式液压爬升脚手架系统，可实现多元化组合功能，能够解决复杂的施工工程方案。导轨式液压爬升脚手架系统适应现代建筑施工安全生产、文明生产的要求，是先进的现代化建筑施工设备，可广泛应用于现代建筑施工工程。2. 齐鲁园广场公馆工程编制依据齐鲁园广场公馆工程建筑结构施工图齐鲁园广场公馆施工组织设计建筑结构荷载规范GB50009-2001钢结构设计规范GB50017-2003钢材质量标准 GB/T89181996液压系统通用技术条件GB/T3766-2001建筑施工高处作业及安全技术规范JGJ80-91液压XG-ZPJ-

3、1脚手架提升机Q/321088JPA-001-2005建筑施工手册第四版建筑施工计算手册第一版3. 工程简介本工程位于临沂北城新区天津路与汶河路交汇(新市府北50米，颐正园西邻)。本工程地上36层，主楼屋面标高+147.95，附带5层裙房，裙房顶标高+25.30，主楼和裙房之间不设缝。本工程裙房以下功能为办公，塔楼公寓。鉴于本工程的结构建议使用XG-ZPJ-1脚手架。4. 施工部署4.1施工安排1) XG-ZPJ-1脚手架使用时间地上5层施工完毕后拼装系统，XG-ZPJ-1脚手架首次拼装到调试完毕需两周时间，架体安装于首次浇注时预埋设在楼板混凝土内侧390mm位置处的埋件系统上，自第6层开始利

4、用XG-ZPJ-1脚手架进行施工至顶层施工完毕。2) 操作平台的使用梁板侧板可支设在操作平台上，操作平台允许承受荷载沿墙体方向为1.5N/m，须均匀布置于架体上，可解决梁板侧板的塔吊使用时间，但需严格限制超载现象。4.2资源配置计划劳动力需用计划估算表工作阶段工种数量（人）机位（榀）时间备注架体拼装普通工124410天根据施工安排架体安装安装工6444天根据施工安排爬架提升液压工64412小时含埋件预埋4.3 XG-ZPJ-1脚手架的配置4.3.1 工作原理XG-ZPJ-1脚手架为附楼板自爬升架体，通过附着支承结构附着在工程结构上，依靠本身自带的液压顶升系统自动提升导轨架体，实现爬架的爬升功能

5、，在爬升施工过程中无需其它起重设备。4.3.2 平面设计1) 椐工程结构情况，XG-ZPJ-1脚手架采用分体液压升降，其设置的预埋点数（即机位数）以及提升单元数根据工程结构具体设计布置。2) XG-ZPJ-1脚手架设置两个卸料平台(根据结构不同可相应增加)，用于周转材料的运输和提升。3) 预埋点的平面位置及立面位置，施工时按具体所设计图纸设置预留孔。4.3.3 立面设计1) 工程从第6层开始预留埋件，第7层结构砼强度达到15MPa时，即可安装挂座和架体，第6-7层施工时需搭设临时架，第8层施工时就可用XG-ZPJ-1脚手架进行主体施工，第8层结构砼强度达到20MPa时，即可对架体进行提升，进行

6、上一层施工。现场要作同条件养护试块，作为XG-ZPJ-1脚手架埋件点强度的依据。2) XG-ZPJ-1脚手架以导轨为骨架采用方钢管搭设，外围布置0.5mm厚彩钢板，架体高度16.5米，最大宽度8米，架体最大间距5米，根据施工设计图，卸料平台、操作平台及所有架体必须按规范搭设，螺栓及销轴必须按规定拧紧安装。5. 导轨式液压爬升脚手架结构组成导轨式液压爬升脚手架结构如下图所示，详见表1。图1 导轨式液压爬升脚手架结构示意图表1 导轨式液压爬升脚手架各部分介绍名称效果图名称效果图挂座油缸组件导轨主梁操作平台 支架斜撑操作平台 立杆承重插销 横梁（一）横梁（二）6. 导轨式液压爬升脚手架的主要性能指标

7、1）名称型号： XG-ZPJ-1导轨式液压爬升脚手架2）架体系统架体支承跨度：最大为5.0米（相邻埋件点之间距离）；架体高度： 16.5米（可保护四层半楼高）；架体宽度： 操作平台为0.8米。单元宽度： 8米；单元面积： 110 m2；悬臂高度： 2.0米。3）施工荷载：操作平台3.0KN/ m2(同时作业层为两层平台)。4）电控液压升降系统额定压力： 25Mpa；油缸行程： 400mm；液压泵站流量： 1.1L/min；伸出速度： 约300mm/min；额定推力： 50KN；同步误差： 一个爬升行程20mm ；爬升速度： 10min/m。5）爬升机构：爬升机构有自动导向、液压升降、自动复位的

8、锁定机构，能实现架体爬升的功能。6）防坠装置：挂座设有防坠装置，利用插销自重和归位弹簧实现系统爬升过程中的防坠功能。架体爬升时，承重插销接触导轨挂钩后沿弧形轨道上升，当承重插销上升至挂钩下方时，通过自重和归位弹簧作用，归位于两挂钩之间，实现防坠功能。7. 导轨式液压爬升脚手架安装流程7.1 安装流程1）准备两根木方长度5m左右，将木方垫放在要拼装架体的位置，拼装场地要选择平整开阔的地面，场地最好提前硬化，按照架体布置间距将导轨放置在木方上（如下图），保证两条导轨的轴线平行，两条导轨对角线误差不超过2mm。2）检查好导轨的位置后，开始安装承重三角架、操作平台立杆以及斜撑，确保螺栓拧紧到位，架体结

9、构紧固；两竖向主框架之间适当增加斜杆，保证架体成型并抵抗顶推不均匀引起的变形。3）安装C型钢横肋，将横肋按照图纸表明的尺寸安装在操作平台立杆上，横肋与操作平台立杆之间全部为螺栓连接，因此不仅要确保安装位置正确，还要在安装尺寸检查完后将每个螺栓拧紧，确保架体安装牢固。4）安装脚手架的操作平台，将操作平台横梁用螺栓与承重三角架按照组装图连接在一起，然后将平台跳板铺设完毕。5）用自攻自钻螺钉将脚手架的彩钢板与C型钢横肋连接在一起，自攻自钻螺钉的间距不大于300mm，彩钢板的上下左右搭接要严密，严禁出现拼接缝隙。6）检查预留螺栓孔位置和尺寸无误后，安装附墙挂座，并确保每机位挂座数量无误；将拼装好的架体

10、整体吊起，平稳挂于安装好的附墙挂座上，插入承重插销，完成吊装过程。 7.2 各主要部件安装方法1）油缸组件的安装油缸组件通过关闭限位板固定到挂座上限位板与挂座连接，安装油缸组件时关闭限位板即可将组件固定于挂座上。2）导轨式液压爬升脚手架架体部分各主要部件安装方法安装步骤示意图说明挂座的安装挂座通过埋件板及受力螺栓与楼板连相接，注意在施工过程中应至少有两个挂座的情况下才能安装导轨。导轨的安装将导轨从挂座的折弯板之间穿过，并在适当的位置插入安全销。注意：导轨应成对使用，承重销应插入两导轨的同一水平位置以保证两导轨始终位于同一平面内；另外每个导轨至少应有三个挂座连接固定。C型钢支座与导轨及 C型钢的

11、连接C型钢支承座通过螺栓固定到导轨上，再将C型钢用螺栓固定到支承座上。操作平台支架的安装通过螺栓将支架固定于导轨之上，在支撑架上铺设C型钢，并用钉子（螺栓）将C型钢固定在支撑架的角钢上，然后在C型钢上铺设垫板。操作平台立杆的安装操作平台立杆下部与支架连接，上部与斜撑连接，以此来固定立杆。8. 导轨式液压爬升脚手架施工流程导轨式液压爬升脚手架的施工流程为：混凝土浇筑完成安装埋件挂座安装液压系统拔出承重插销液压系统推动导轨爬升导轨带动XG-ZPJ-1脚手架爬升爬升到位后，插入承重插销定位拆除液压系统重复以上过程，各单元脚手架爬升到位塔吊运送材料至上一层结构，脚手架单元爬升可从一个单元开始沿顺时针（

12、或是逆时针）方向按顺序提升。具体操作方法及注意事项见下表：装卸步骤示 意 图说 明油缸组件的工作及注意事项一、油缸组件的功能通过操作液压系统完成，控制油缸伸缩，通过撑钩带动导轨上升。 二、油缸组件工作时应保证限位板处于关闭位置，防止油缸组件脱位。三、拆卸油缸组件前必须首先插上承重插销，或承重装置必须处于工作位置。四、拆卸油缸组件时应注意拨开限位板。防止撞坏限位板。导轨式液压爬升脚手架爬升流程一、导轨式液压爬升脚手架安装到位后，通过操作液压系统，控制油缸组件完成导轨式液压爬升脚手架的提升。 二、导轨式液压爬升脚手架爬升到达预定位置后，插上承重销。三、拆卸油缸：拆除油缸所连接的油管，拨开限位板，将

13、油缸组件整体卸下。四、将卸下的油缸组件提升至上一层平台，并安装于挂座上，连接液压管路，准备下一次提升（注意关闭限位板，防止油缸脱位）。五、卸下最下层挂座以备循环使用。当出现误操作，顶升超过预定位置时，首先在挂座上方承重插销孔插上承重插销，将防坠装置拆下，收缩油缸，当承重插销与挂座接触后，将撑钩与梯档块脱离，伸出油缸至上一梯档块，拔出承重插销，放置上一承重插销孔中，重复以上动作，完成架体下降动作。9. 导轨式液压爬升脚手架拆除流程导轨式液压爬升脚手架的拆除流程为：拆除准备液压系统及配电装置拆除拔出承重插销吊装拆除单元至地面解体分类堆放拆除埋件挂座重复以上过程，至全部拆除。架体各部分具体操作方法为

14、安装过程的逆操作，参见安装流程。10. 导轨式液压爬升脚手架优点结构简单，安装方便，外表美观、整齐； 操作简单、可靠，安全程度高，施工速度快。系统标准化程度高，可重复使用，降低建筑成本。通过液压系统可实现自爬升，避免了反复吊装的麻烦，使导轨式液压爬升脚手架随楼层升高这一过程更为简单快速。两个相邻单元之间要连接紧固，平台搭设要安全可靠。11. 导轨式液压爬升脚手架施工安全技术措施11.1 导轨式液压爬升脚手架安装过程安全技术措施1）安装前应根据专项施工方案要求，配备合格人员，明确岗位职责，并对有关施工人员进行安全技术交底。2）严格控制预埋件的埋设质量，预埋孔位偏差未达到要求的不得进行安装；预埋孔

15、处顶板必须平整，螺母必须拧紧，保证挂座与顶板的充分接触。3）在结构顶板混凝土强度超过10MPa后，方可进行导轨式液压爬升脚手架安装。4）导轨式液压爬升脚手架上所有零部件的连接螺栓、插销必须拧紧和锁定到位，经常插、拔的零件要用细钢丝拴牢。5）停工阶段，导轨式液压爬升脚手架上部架体高度（一层半高度）为悬臂端，应在导轨式液压爬升脚手架上将悬臂端的中间位置与结构进行刚性拉接固定，以减少风荷载对架体的影响，拉接水平间距不大于3米。6）操作平台上按消防要求设置灭火器，施工消防供水系统随导轨式液压爬升脚手架施工同步设置。7）导轨式液压爬升脚手架安装完毕后，对导轨式液压爬升脚手架安装进行检查验收，经验收合格签

16、字后方可投入使用。验收合格后任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，应经设计负责人同意。8）严禁在夜间进行架体的安装和搭设工作。遇到雷雨、6级及以上大风、大雾、大雪天气时，必须停止施工。11.2导轨式液压爬升脚手架施工过程安全技术措施1）禁止超载作业，结构施工时，导轨式液压爬升脚手架施工荷载（限两层同时作业）小于3.0kNm2，严禁在操作平台上堆放无关物品。在操作平台上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看护。2）导轨式液压爬升脚手架提升完毕后，上部应与钢筋或钢结构做刚性拉接，拉接的水平间距小于3米，确保架体上部有足够的稳定性。3）作业期间，施工人员应每天清理操作平台、液压设备、构配件上的混凝土、

17、建筑垃圾等杂物。4）六级（含六级）以上大风应停止作业，大风前须检查导轨式液压爬升脚手架悬臂端拉接状态是否符合要求，大风后要对导轨式液压爬升脚手架做全面检查符合要求后方可使用，冬天下雪后应清除积雪并经检查后方可使用。5）施工过程中，组织施工技术人员、安全员、液压操作人员、监理等进行导轨式液压爬升脚手架的检查，确保施工过程安全。11.3 导轨式液压爬升脚手架提升过程安全技术措施1）在导轨式液压爬升脚手架爬升时，混凝土强度必须大于10MPa。2）导轨式液压爬升脚手架爬升时，架体上不允许堆放与提升无关的杂物。3）爬升过程中应实行统一指挥、规范指令，爬升指令只能由一人下达，但当有异常情况出现时，任何人均

18、可立即发出停止指令。4）导轨式液压爬升脚手架爬升到位后，必须及时按使用状态要求进行附着固定。在没有完成固定工作之前，施工人员不得擅自离岗或下班，未办交付使用手续的，不得投入使用。5）遇六级（含六级）以上大风和大雨、大雪、浓雾和雷雨等恶劣天气时，禁止进行提升作业，禁止夜间进行提升作业。11.4 导轨式液压爬升脚手架拆除过程安全技术措施1）导轨式液压爬升脚手架的拆卸工作须严格按照专项方案及安全操作规定的要求进行。2）导轨式液压爬升脚手架拆除工作前对施工人员进行安全技术交底，拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。3）导轨式液压爬升脚手架拆除属于高空特种作业，从事高空作业的人员必须经过

19、体检、凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高症或视力不够以及不适合高空作业的，不得从事登高拆除作业。4）操作人员必须经专业安全技术培训，持证上岗，同时熟知本工种的安全操作规定和施工现场的安全生产制度，不违章作业。对违章作业的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。5）拆除导轨式液压爬升脚手架前划定作业区域范围，并设警戒标识，与拆除作业无关的人员禁止进入。拆除时严禁抛扔物料。6）遇六级（含六级）以上大风和雨雪天气、浓雾和雷雨天气时，禁止进行导轨式液压爬升脚手架的拆除工作，并预先采取加固架体的措施。禁止夜间进行拆除工作。7）拆除工作因故不连续时，应对未拆除部分采取可靠的固定措施，并与结构拉结。8）拆除

20、导轨式液压爬升脚手架的人员应配备工具套，工具用后必须放在工具套内。拆下来的各种配件要随拆、随清、随运、分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。11.5导轨式液压爬升脚手架安全防护措施1）导轨式液压爬升脚手架架体外侧满覆彩钢板，彩钢板与架体之间采用自攻螺钉连接。导轨式液压爬升脚手架每榀之间的间隙小于5cm。2）导轨式液压爬升脚手架操作平台满铺脚手板，脚手板离混凝土墙面的距离不应大于100mm；操作平台与结构间间隙用翻板封闭。12. 防雷措施1）导轨式液压爬升脚手架在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30。2）避雷针是简单易作的避

21、雷装置之一，可用直径2548mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12mm的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角升降架的立杆顶部，高度大于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。3）在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地引下线，所以当爬模架一次提升完成时，在每组架体上只要找一到两处，使架体良好接地，就能达到防雷的目的。4）在施工期间如遇有雷雨，架体上所有人员必须立即离开。导轨式液压爬升脚手架XG-ZPJ-1型产品计算书山东新港国际模板工程技术有限公司2014年10月一、计算依据名 称编 号建筑结构荷载规范GB50009

22、-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010钢结构设计规范GB50017-2003冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工工具式脚手架安全技术规程JGJ202-2010液压升降整体脚手架安全技术规程JGJ183-2009液压爬升模板施工技术规程JGJ1952010建筑施工计算手册第二版江正荣 编著一般用途钢丝绳 GB/T20118-2006二、导轨式液压爬升脚手架材料导轨式液压爬升脚手架主要材料见下表。序号名称部 件

23、材料规格型 号备 注1平台板桦木板212导轨式液压升降脚手架防护网Q235，彩钢板0.53横肋Q235，C型钢14050203.04导轨Q235，槽钢双18#5承重插销Q235，钢板166上平台支架Q235，矩形管120804.0，60603.07平台立杆Q235，方形管80803.08下平台支架Q235，矩形管120804.0，60603.09平台斜撑Q235，矩形管80403.010挂座Q235，槽钢双14#11受力螺栓10.9级，40CrM30结构示意图三、计算参数1.除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=120N/mm2，拉力设计值为：F=205N/mm2；2. XG

24、-ZPJ-1导轨式液压爬升脚手架的每件液压缸的推力为50KN；3. 每个爬升单元的最大宽度为8m，最大高度为16.5m，每个爬升单元为两个机位，上下各四个挂座(实际爬升三个)；4.每层楼板高度按3.7m计算（本工程为3.6m）；5本计算书分两种工况即施工状态和爬升状态进行校核验算。四、油缸顶升力验算 脚手架最大单元宽度为8m，两个机位，每个机位油缸额定推力50KN。架体自重主要包括以下几部分：架体组成材料数量单重(KN)总重(KN)三角架方管组合22.144.28 导轨双1824.048.08 横肋及横梁C型钢2080.060812.65平台板21mm桦木板34.30.279.26围护系统0.

25、5mm彩钢板1040.04474.65 则架体总重为38.92KN。根据规范，爬升时各平台施工荷载为0.5KN/m2，共四层平台，平台宽度为0.8m，平台长度为8m，则平台施工荷载为8x2x0.8x 0.5=6.4KN架体提升时荷载组合：1.2恒荷载+1.4施工荷载则油缸实际顶升力为55.66KN，小于两个油缸推力之和100KN，满足使用要求。五、导轨式液压爬升脚手架计算导轨式液压爬升脚手架由上架体、预埋件装置、维护系统、导轨及液压动力装置组成。见下图。（一）施工阶段计算1、荷载计算（1）各平台施工荷载：根据规范要求导轨式液压爬升脚手架施工操作平台施工荷载标准值为3.0KN/m2 (同时作业层

26、为两层平台)。；施工荷载计算表格 参数说明： 施工荷载施加到各平台的施工荷载； 平台长分配到单个机位的宽度，最大为4.0m。 平台宽平台板的长度； 荷载分项系数活载取1.4； 荷载设计值强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数。 （2）脚手架架体自重 脚手架架体自重分为以下几个方面： 1）横梁自重横梁材料为C型钢，140x50x20x3.0，总长度为104m，单位自重为6.08kg/m，则自重为6.32KN。 2）平台自重： 平台自重四层操作平台。 平台总重为6.8KN。 3）围护系统总重 彩钢板自重彩钢板为0.5mm厚带孔彩钢板，自重为4.47/m2； 架体高度架体围护总高度为12

27、.75m。 维护系统总重2.30KN。 4）导轨自重导轨采用双槽钢18,40.4/m10m=404,合计4.04KN。单榀架体总重=6.32+6.8+2.3+4.04=19.46KN（3）风荷载计算按照规范要求，工作状态下计算风荷载为当地十年一遇，查规范得知临沂市十年一遇的基本风压值为0.30KN/,根据要求，基本风压不应小于0.35 KN/：风荷载=1.02.191.00.35=0.767KN/：查规范，取1.0；：密集建筑群的城市市区；查表高度250m处为2.19； ：查规范，取1.0。2、施工阶段荷载组合根据液压升降整体脚手架安全技术规程JGJ183-2009要求，在施工状态下荷载效应组

28、合应按照以下公式计算荷载组合：1.2恒荷载+0.91.4(施工荷载组合值+风荷载组合值)3、施工阶段架体受力计算（1）计算模型 实体模型及简化模型如下图所示。（2）各平台荷载 实体模型 简化模型（3）风荷载计算根据上述可知，最大风荷载为0.767KN/m2，作用在彩钢板表面，则沿立杆高度方向风荷载设计值如下表 （4）荷载施加说明施工操作平台和其他操作平台承受均布线荷载，大小分别为15.12KN/m，方向为竖直向下；立杆及导轨承受风荷载，由彩钢板传来，以均布荷载的形式作用于立杆和导轨上，大小为3.87KN/m,方向为水平向左；架体各杆件自重以集中荷载的形式，作用于图示位置，其中操作平台自重为6.

29、81.2=8.16KN，横梁自重为6.321.2=7.58KN，上围护自重为2.31.2=2.76KN，导轨自重为4.041.2=4.85KN简化模型中，杆件1-12、46-47为平台立杆（方管80x80x4.0），杆件32、37、40、43为三角架底撑（方管80x80x4.0），杆件13-29为导轨（双18），杆件44-45为挂座（双14），杆件33、36为三角架斜撑（矩形管80x40x3.0），杆件41-42及38-39、34-35、30-31为平台主梁（矩形管120x80x4.0）。 （5）用结构力学求解器对架体进行受力分析 荷载图 轴力图（N） 剪力图（N）弯矩图（Nmm） （6）各杆

30、件的轴力、弯矩、剪力见下表杆件轴力 N剪力 N弯矩 Nmm217468.7505063.75000-3792600.0016-24051.7600-15935.55851-6215325.563223623.33200.000000000.0000000033-20371.32310.000000000.0000000031-24267.86540-3558.8539792322.3144-12509.40000-30493.54285-7948668.00 上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。受拉杆件满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。（7）受

31、压杆件稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件）31号杆件为平台横梁，材料为方管120x80x4.0，44号杆件为挂座，材料为双槽钢14。其长细比及应力值如下表：受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。31号件横梁：，截面塑性发展系数则满足要求。44号件横梁：，截面塑性发展系数则满足要求。4、导轨计算抗弯验算：，截面塑性发展系数抗压验算：,长细比 小于允许长细比=150，满足要求。查表，稳定系数为0.879，则满足受力要求。 由以下杆件变形可看出导轨变形最大为0.6mm，满足规范要求。单元码杆端1杆端2水平位移竖直位移转角水平位移竖直位移转角13-0.19687687-1.10

32、8395250.000486120.00000000-1.108395250.00048612140.00000000-1.108395250.000486120.02193145-1.108395250.00048987150.02193145-1.108395250.000489870.18377124-1.101942620.00061367160.18377124-1.101942620.000613670.55760776-1.087511940.00044423170.55760776-1.087511940.000444230.00000000-1.06611056-0.0005

33、4817180.00000000-1.06611056-0.0005417-0.07645417-1.06452324-0.0005005719-0.07645417-1.06452324-0.0005057-0.20385268-1.05904699-0.0003401020-0.20385268-1.05904699-0.0003410-0.27730721-1.05291499-0.0001475621-0.27730721-1.05291499-0.0001456-0.06084111-1.00540898-0.0001169922-0.06084111-1.00540898-0.00

34、01199-0.08352141-1.00680438-0.0001893223-0.08352141-1.00680438-0.0001832-0.14831827-1.00969142-0.0002147424-0.14831827-1.00969142-0.0002174-0.19761570-1.01211197-0.0000926625-0.19761570-1.01211197-0.00009660.00000000-1.01992391-0.00020706260.00000000-1.01992391-0.0002006-0.03704248-1.02044954-0.0002

35、996727-0.03704248-1.02044954-0.0002967-0.14637058-1.02153705-0.0004111928-0.14637058-1.02153705-0.0004119-0.27548252-1.02195464-0.0004399629-0.27548252-1.02195464-0.0004996-0.3417704-1.0215464-0.0004396 5、支座反力 反力图（N）节点4处，支座水平向反力为8.33KN(向右)；竖向反力为0KN；节点5处, 支座水平向反力为0KN；竖向反力为62.16KN（向上）；其中此节点为挂座与楼板接触点位置

36、的反力；节点33处，支座水平向反力为16.40KN(向右)；竖向反力为0KN；节点42处，支座水平向反力为8.59KN(向右)；竖向反力为0KN。节点45处，支座水平向反力为11.97KN(向右)；竖向反力为30.49KN（向下）。 6、埋件部分验算：与插有承重插销支座连接的埋件，不仅承担剪力，同时承担拔力；节点45处受力螺栓为最不利状态。受力螺栓拔力：T=62.16KN受力螺栓的剪力16.4KN螺栓的承载力应按下列公式规定计算： 式中：、单个承载螺栓所承受的剪力和拉力，其中，； 、承载螺栓的受剪、受拉和受压承载力设计值，承载螺栓直径为30mm，材料为40Cr，其，。代入公式得满足要求。承载螺

37、栓与混凝土接触处的混凝土局部受压承载力应按下式规定计算： F1.35fc Am =1.351.73150010=35KN 31.08KN 式中： F承载螺栓所承受的轴力（N）； fc混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm），取10N/mm； Am 一个螺栓局部承压计算面积。承载螺栓与混凝土接触处的混凝土抗冲切强度应按下式规定计算： Nt0.7ftmh0=0.71.1880100 =67.76KN30.49KN式中： Nt 承载螺栓所承受的拉力设计值（N）； ft混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm）,取1.1N/mm；m 离螺栓垫板面积周边h0/2处的周长；H0截面有效高度。7、脚手板验算取一米宽脚

38、手板进行验算，模板的设计强度值取13N/mm，则脚手板自重荷载为0.35KN/m的均布荷载，施工荷载为2.4KN/m的均布荷载，则总荷载设计值=0.351.2+2.41.4=3.78KN/m，计算模型如下：求得跨中弯矩为0.354KNm，则脚手板的应力=满足要求。变形满足要求。8、C型钢横肋验算导轨最大间距4.8米， C型钢竖向最大间距为1.5米，风荷载标准值为0.77KN/m，则作用在C型钢上的均布荷载=0.771.51.4=1.64KN/m，计算模型如下：求得弯矩最大处为5.13KNm，则C型钢的应力=满足要求。求得跨中变形9、承重插销计算：脚手架在施工状态下使用承重插销受力，销子受力为6

39、2.16KN，取最不利施工状态即每个单元只有一个插销受力，销子材料为尺寸16100420mm的钢板，受力面积为1600mm,导轨为双槽钢则每个销子受力面为两个，因此10、操作平台立杆计算：抗弯验算：，截面塑性发展系数压弯验算：,长细比 小于允许长细比=150，满足要求。查表，稳定系数为0.489，则满足受力要求。（二）爬升阶段计算1、荷载计算（1）各平台施工荷载：根据规范要求脚手架操作平台爬升阶段施工荷载标准值为0.5KN/m2 ；施工荷载计算表格参数说明：施工荷载施加到各平台的施工荷载。 平台长分配到单个机位的平台；最大为4.0m。 平台宽平台板的长度。 荷载分项系数荷载的放大系数；活载取1

40、.4 荷载设计值强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数。 （2）脚手架架体自重 脚手架架体自重分为以下几个方面： 1）横梁自重横梁材料为C型钢，140x50x20x3.0，总长度为104m，单位自重为6.08kg/m，则自重为6.32KN。 2）平台自重： 平台自重四层操作平台。平台总重为6.8KN。 3）围护系统总重彩钢板自重彩钢板为0.5mm厚带孔彩钢板，自重为4.47/m2;架体高度架体围护总高度为12.75m。维护系统总重2.30KN。 5）导轨自重导轨采用双槽钢18,40.4/m10m=404,合计4.04KN。单榀架体总重=6.32+6.8+2.3+4.04=19.46

41、KN（3）风荷载计算按照规范要求，爬升状态下计算风荷载为0.25KN/,风荷载=1.02.191.00.25=0.548KN/m2,：查规范，取1.0；：密集建筑群的城市市区；查表高度250m处为2.19； ：查规范，取1.0。2、爬升阶段荷载组合根据液压升降整体脚手架安全技术规程JGJ183-2009要求，在爬升状态下荷载效应组合应按照以下公式计算荷载组合：1.2恒荷载+0.91.4(施工荷载组合值+风荷载组合值)3、爬升阶段架体受力计算（1）计算模型 实体模型 简化模型（2）各平台荷载 （3）风荷载计算根据上述可知，最大风荷载为0.548KN/m2，作用在彩钢板表面，则沿立杆高度方向风荷载

42、设计值如下表 （4）荷载施加说明：操作平台承受均布线荷载，大小分别为2.2KN/m方向为竖直向下；立杆及导轨承受风荷载，由彩钢板传来，以均布荷载的形式作用于立杆和导轨上，大小为2.76KN/m,方向为水平向左；架体各杆件自重以集中荷载的形式，作用于图示位置，其中操作平台自重为6.81.2=8.16KN，横梁自重为6.321.2=7.58KN，上围护自重为2.31.2=2.76KN，导轨自重为4.041.2=4.85KN简化模型中，杆件1-14为平台立杆（方管80x80x4.0），杆件34、39、42、45为三角架底撑（方管80x80x4.0），杆件15-31为导轨（双18），杆件35、38为三

43、角架斜撑（矩形管80x40x3.0），杆件32-33及36-37、40-41、43-44为平台主梁（矩形管120x80x4.0）。 （5）用结构力学求解器对架体进行受力分析 荷载图 轴力图（N） 剪力图（N） 弯矩图（Nmm）（6）各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:杆件号轴力 N剪力 N弯矩 Nmm26890.070813120.75000-2324600.0019-19624.000012570.8601-22855580.634-1763.953710.000000000.0000000035-9454.462060.000000000.0000000032-6182.84900-7046.

44、533901444559.31上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。受拉杆件满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。（7）受压杆件稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件）34号杆件为三角架底撑，材料为方管80x80x3.0，35号杆件为三角架斜撑，材料为矩形管80x40x3.0，32号杆件为平台主梁，材料为矩形钢管120804mm。各杆件长细比及应力值如下表： 受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。其中32号件平台主梁为压弯杆件：，截面塑性发展系数则满足要求。4、导轨计算 抗弯验算：，截面塑性发展系数 抗拉验算：,长细比 小于允许长

45、细比=150，满足要求。查表，稳定系数为0.879，则满足受力要求。5、支座反力： 反力图（N）节点4处，支座水平向反力为3.78KN(向右)；竖向反力为0KN；节点6处, 支座水平向反力为-4.17KN(向左)；竖向反力为33.74KN（向上）；节点42处, 支座水平向反力为26.0KN(向右)；竖向反力为0KN；支座受力小于施工状态，因此不对埋件及承重插销等进行计算。六、其他主要受力构件验算1、导轨梯档焊缝强度验算根据图纸，单个梯档的侧焊缝长度为80mm，双面焊，焊高hf =8mm,则焊缝所承担的力N1=f0.7hflwfw式中，f系数，对间接承受动荷载的情况，f=1.22； lw焊缝总长

46、度； fw角焊缝的设计强度，查计算手册可知：材料Q235钢的焊缝抗剪强度为160N/mm 则N1=1.220.78（320-428）160279.8KN 50KN(单个油缸的推力)，所以导轨梯挡焊缝强度满足要求。2、挂座受剪强度验算挂座主要承受剪力，由上述计算得知，挂座承受最大剪力为83KN，材料为双14，Q235抗剪强度为125MPa，则抗剪强度为：满足要求。3、彩钢板强度验算由上述计算得知，彩钢板承受最大风荷载为1.08 KN/m2，根据图纸，横梁间距0.9m，钉子间距0.6m，则单个钉子受力为：F=1.08x0.9x0.6=0.58KN钉子有效直径为5mm，钉帽直径12mm，彩钢板厚度0

47、.5mm，则彩钢板受拉强度为=F/3.14x(62-2.52)=26.2MPa抗剪强度=F/3.14x12x0.5 =41.4MPa(/125)2+ (/215)21/2=0.351 符合要求4、防坠装置承重销抗剪强度验算承重插销设计承载150KN。根据图纸可知承重插销的断面尺寸为：A=3.1412.512.52=981.25mm由五金手册可查材料45#钢的抗剪屈服强度值为fV =348N/mm所以承重插销的承载力为：FV=490.63348=341.5KN 150KN故承重插销满足设计要求。 5、连接用螺栓强度验算螺栓材料为M20，4.8级，抗剪强度为192MPa，则承受最大剪力为38.58KN。由上述计算结果得知，连接用螺栓承受最大剪力为11KN，满足要求。导轨式液压爬升脚手架XG-ZPJ-1型经济效益、社会效益山东新港国际模板工程技术有限公司2014年10月一、 导轨式液压爬升脚手架的经济效益：导轨式液压爬升脚手架与落地双排扣件脚手架综合对比表脚手架类型安全性施工管理施工进度文明形象技术进步性经济性落地双排脚手架高空搭拆量大，坠人坠物隐患多且持续时间长。维护范围大，使用材料多，占用场地多，管理工作量大，管理难度大。占用塔吊， 施工进度慢。外围安全网， 易破损文明形象难以保持。耗费人工多，作业环境危险。人工费用高，用钢量大，施工成本高。导轨式液压爬升脚手架低空