课程设计终稿11

1、目录1 热风炉本体结构设计21.1 热风炉的概述21.2炉基的设计和选择41.3炉壳的设计51.4炉墙的设计51.5拱顶的设计61.6蓄热室的设计71.7燃烧室的设计81.8炉箅子与支柱的设计92格子砖的选择93 燃烧器选择与设计133.1金属燃烧器133.2陶瓷燃烧器134 热风炉用耐火材料164.1 硅砖164.2 高铝砖164.3 粘土砖164.4 隔热砖164.5 不定形材料165 管道与阀门的选择设计235.1管道175.2.阀门186 热风炉的简易计算206.1 燃烧计算206.2 简易计算266.3砖量计算28331 热风炉本体结构设计1.1 热风炉的概述（1）热风炉的原理是借助

2、煤气燃烧将热风炉格子砖烧热，然后再将冷风通入格子砖。冷风被加热并通过热风管道送到高炉。目前蓄热室热风炉有三种基本形式，即内燃式，外燃式，顶燃式热风炉。（2）传统内燃式热风炉如下图所示，它包括蓄热室和燃烧室两大部分，并由炉基，炉底，炉衬，炉箅子，支柱等构成。热风炉的有效尺寸决定于高炉的有效容积，冶炼强度要求的风温。图1-1 传统式热风炉我国设计的尺寸参考表1-1。表1-1 我国设计的尺寸参考下表：1002506201036120015131800205025164063上434654007300800085009000933099600900010100下52006780900095004.80

3、5.574.804.704.954.934.935.705.575.35我所设计的热风炉是外燃式热风炉（3）外燃式热风炉是内燃式热风炉的进化和发展，他是燃烧室和蓄热室分别在两个圆柱形壳体内，两个室的顶部以一定方式连接起来。根据连接的方式不同形成了四种主要的结构形式，即地得式，拷贝式，马琴式和新日铁式，如下图所示：地得式外燃式热风炉拱顶由1/4小球拱和1/4的大球拱将燃烧室和蓄热室连成一体，如本钢的5号高炉；拷贝式外燃式热风炉两室的半球拱顶又配有膨胀圈的连接管连接；马琴式蓄热室的定不是有锥形缩口，拱顶是由两个半径相同的1/4球顶和一个平地半圆柱连接管组成，如鞍钢1050高炉；新日铁式热风炉的蓄热

4、室拱顶有锥形缩口，拱顶由两个半径相同的半球形顶和一个圆柱形管组成，连接管上设有膨胀补缩器，如马钢的3600高炉和宝钢的所有高炉。根据一序列的参考材料我选择设计新日铁式外燃式热风炉新日铁是外燃式热风炉的特点：蓄热室拱顶有锥形缩口，拱顶由两个半径相同的半球形顶和一个圆柱形管组成，连接管上设有膨胀补缩器。为了使热风和混入的冷风混合均匀，在每一个热风炉燃烧室热风口处设有一个混风室，在混风室和燃烧室之间的连接管上亦设有通用型伸缩管，以吸收两者的不均匀膨胀和连接管的轴向膨胀。我国目前使用的外燃式热风炉（地得式，马琴式，新日铁式）数量已达40多座，其中使用最多，应用效果最好的为新日铁式外燃式热风炉。设计的过

5、程中可参考太钢4350高炉热风炉的设计，其设计参数参照表1-26。表1-2 太钢4350m3高炉设计参数：项目燃烧室炉壳外径mm燃烧室炉壳外径mm拱顶温度格子砖高度mm送风风温度格子砖类型单位炉容加热面积m2/m3燃料组成每座热风炉加热面积m2参数1000061001450350101250七孔高效74.4高炉煤气，焦炉煤气80910新日铁式热风炉炉型结构如下图：图1-39新日铁式热风炉1.2炉基的设计和选择由于整个热风炉重量很大又经常震动，且荷重将随高炉容积的扩大和风温的提高而增加，故对炉基压球很严格。地基的耐压力不小于2.02.5kg/cm2,为了防止热风炉产生不均匀下沉而使冠达变形或撕裂

6、，将全部热风炉基础做成一个整体，高出地面200400mm，以防水浸基础由或16Mn钢筋和325号水泥浇灌成钢筋混泥土结构。土壤承载力不足时，需打桩加固。生产实践表明，不均匀下沉未超过允许值时，可将热风炉基础又做成单体分离形式，如武钢、鞍钢两座大型高炉，克节省大量钢材。1.3炉壳的设计热风炉的炉壳由820mm厚的钢板焊成。对一般部位可取：=1.4D（mm）。开孔多的部位可取：=1.7D（mm）, 为钢板厚度（mm），D为炉壳内径（m），钢板厚度主要根据炉壳直径、内压、外壳温度、外部负荷而定。炉壳下部是圆柱体，顶部为半球体。为确保密封炉壳连同封板焊成一个不漏气的整体。由于炉内风压较高，加上炉壳耐火

7、砖的膨胀，使热风炉底部承受到很大的压力，为防止底板向上抬起，热风炉炉壳用地脚螺栓固定在基础上，同时炉底封板与基础之间进行压力灌浆，保证板下密实，也可以把地脚螺栓改成锚固板，并在底封板上灌上混泥土。将炉壳固定使其不变形，或把平底封板加工成蝶形底，使热风炉成为一个手内压的气罐，减弱操作应力的影响。在施工过程中对焊接必须进行X光探伤检验，要求炉壳椭圆度不大于直径的千分之二，整个中心线的倾斜（炉顶中心与炉底中心差）不大于30mm。为了保证炉壳和炉内砌砖的密封性，在砌砖前后要试漏、试压，检查砌砖前试验压力为0.31.5kg/,砌砖后工作压力的1.5倍试压，每小时压力降=1.5%.蓄热室、燃烧室的拱顶和连

8、接管处采用（韧性耐龟裂钢板）含锰、铝的镇静钢。高温区炉壳外侧用0.5mm铝板包覆，铝板与炉壳间填充后3mm保温毡，使炉壳温度控制在150250，防止内表面结露，也防止突然降温（暴雨）使炉壳急冷而产生应力。炉壳内表面涂硅氨基甲酸乙醋树脂保护层，防止与炉壳接触。1.4炉墙的设计炉墙一般由耐火层、绝热层和隔热层组成。作用是保护炉壳和减少热损失。各层厚度应根据炉壳温度和所用耐火材料的界面温度确定。如图1-4所示。因炉墙温度自上而下逐渐升高、所以不同高度耐火层和绝热层厚度不同。一般下部区域温度低、荷重大，宜选用较厚耐火砖，减薄的绝热层，所留膨胀缝可小。上部高温区，荷重小，但为了减少热损失，应增加绝热层的

9、厚度，耐火层可较薄。炉墙通常由345mm耐火砖砌筑，一般风温水平的热风炉和炉壳接触的是65mm后的硅藻土砖绝热层，绝热层和耐火砖之间是60145mm后的干水渣填料层，用以缓冲膨胀。两层绝热砖之间填以5090mm后的干水渣或硅藻土或石粉。隔墙上部由于燃烧室位置在热风炉内的一侧，靠格子砖的隔墙为两面加热，而靠热风炉大墙一侧的隔墙为一面加热。因此，前者的温度比后者高，产生的高温蠕变大，而耐火材料不适应高温时，就使燃烧室向格子砖方向倾斜，并进而使上部格砖严重错孔。图1-4炉墙的组成我所设计的新日铁式外燃式热风炉燃烧室与蓄热室的炉墙是分开设计的，蓄热室根据内燃式的蓄热室炉墙要求来设计，燃烧室炉墙按燃烧室

10、的要求来设计（上面讲述了设计方法）。1.5拱顶的设计拱顶是连接燃烧室和蓄热室的砌筑结构，它长期处于高温状态工作，应选用优质的内火材料，并保证砌体结构的稳定性，燃烧时高温烟气流均匀地进入蓄热室。外燃式热风炉拱顶有半球形，锥型，1/4球形等等，目前国内外燃式热风炉一般多采用新日铁式的半球形。拱顶所有的砖衬有设置在炉壳上得三层转托支撑，与大墙砌体脱离开，成为一个独立结构，以保持结构稳定性。新日铁式热风炉的拱顶对称，尺寸小，拱顶，大墙，缩口相对独立，可以自由涨落，结构稳定性好，气流分布好。外燃式拱顶结构如图1-5在拱顶内衬的内火砖材质，决定拱顶温度水平。如表1-3所示，为了减少结构质量和提高拱顶的稳定

11、性，应尽量缩小拱顶的直径，并适当减薄砌体的厚度。拱顶砌体厚度减薄后，其内外温度差降低，热应力减少，可相当延长拱顶寿命。中型热风炉砖厚以300500mm为宜，大型高炉热风炉砖厚以350400mm为宜。但是砖型过多制造麻烦，过少则施工困难。国内部颁标准以有了3组9种拱顶定型砖适用于砌筑内部半径为21003900mm的半球形拱顶。拱顶的下部第一层砖为拱脚砖。常用钢圈加固，使炉壳少受水平力作用。在拱顶的正中为特制的炉顶盖砖，上有安装测拱顶温度的电热偶孔。为了提高热效率，减少热损失好保护炉壳，拱顶的隔热是十分重要的。高风温热风炉拱顶隔热砖的厚度为400500mm,一般由23层隔热砖组成。表1-3 热风炉

12、拱顶耐火衬材质与炉顶温度的关系材质粘土砖高铝砖硅砖标号RN-38RL-48L2-65DG-95炉顶温度12501350145015501.6蓄热室的设计蓄热室是热风炉进行热交换的主体，它由格子砖砌筑而成。砖的表面就是蓄热室的加热面，格子砖块作为贮热介质，所以蓄热室的工作既要传热快又要贮热多，而且要有尽可能高的温度。格子砖的特性对热风炉的蓄热能力，换热能力以及热效率有直接影响。蓄热室断面积，一般是从选定的热风炉蓄热室直径扣除燃烧室断面积而得到的，它应该用填满格子砖的通道面积中的气流速度来核算。为了保证传热速度，要求气流在紊流状态流动，即雷诺数大于2300。由于气体在高温下粘度增大，而且格孔小不易

13、引起紊流，故现代高风温热风炉要求有较高的流速以满足传热的要求，在生产中常有这样的情况，蓄热面积不少，顶温很高，但风温上不去，烟道温度却上升很快，其原因主要是流速低造成的。蓄热室工作的好坏，风温和传热效率如何，与格孔大小、形状、砖量等也有很大的关系。蓄热室椎体部及上部圆筒大墙由内向外分别采用硅砖和高铝质隔热砖砌筑，砖衬和耐酸喷涂料之间填充隔热纤维板，硅砖和隔热砖之间填充高温下易发热的填充料，以吸收锥段砌体的热膨胀。整个炉衬由设置在炉壳上的砖托支撑，与拱顶及蓄热室直筒部砌体完全脱开。外燃式的蓄热室与燃烧室分开，克服了内燃式隔墙的一些缺陷，增强了结构稳定性，使气流分布均匀。1.7炉箅子与支柱的设计蓄

14、热室全部格子砖都通过炉箅子支持在支柱上，当废气温度不超过350，短期不超过400时，用普通铸铁就能稳定的工作，当废气温度较高时，可用耐热铸铁（Ni0.4%0.8%，Cr0.6%1.0%）或高硅耐热铸铁。为避免堵住格孔，支柱和炉箅子（图1-7）的结构应和格孔相适应。支柱高度要满足安装烟道哦冷风管道的净空需要，同时保证气流畅通。炉箅子的块数与支柱相同，而炉箅子的最大外形尺寸，要能从烟道口进出。2格子砖的选择格子砖的选择对热风炉工作有相当大的关系。例如：蓄热室工作的好坏和转热效率如何。与格孔大小、形状、砖量等有很大关系。对格子砖选择很重要。对格子砖的要求是：1）单位体积格子砖具有最大的受热面积。2）

15、有和受热面积相适应的砖量来储热，以保证一定的范围内，不引起过大的风温降落。3）尽可能地引起气流扰动，保持较高的流速，以提高对流传热、速度。4）有足够的建筑稳定性。5）便于加工制造、安装、维护成本低。格子砖的主要特性指数参见标2-1：表2-1 格子砖的主要参数SV=1-dsm加热面积通道面积填充系数水力学直径当量厚度格子砖质量（1）1m格子砖的受热面积S（/m）。对方孔格子砖可按下式计算：式中 b格孔边长，m；格子砖厚度，m。希望格子砖的受热面积大些，因为它是热交换的基本条件，同样体积的格子砖，受热面积大则风温和热效率高，一般板格子砖的受热面积小，穿孔格子砖的受热面积大。（2）有效通道截面积。对

16、方孔格子砖可按下式计算：由于热风炉中对流传热方式占比重较大，值小可提高流速，从而提高传热效率。但值过小会导致气流阻力损失的增加，消耗较多的能量。一般值在0.280.46之间。（3）1m格子砖中耐火砖的体积或称填充系数V。V=1-它表示格子砖的蓄热能力，同样送风周期，填充系数大的砖型，由于蓄热能量多，风温降小，能维持较高的风温水平。一般要综合考虑V和两个指标，不要追求其中一个指标而影响另一个指标。（4）当量厚度。格子砖当量厚度可以用下式表示：如果格子砖是一块平板，两面受热，则当量厚度就是实际高度，但实际上蓄热功当量室内格子砖是相互交错的，部分表面被挡住，不起作用，所以格子砖的当量厚度总是比实际厚

17、度大，这说明当实际砖厚度一定时，当量厚度小则格子砖利用好。如果格子砖是任意形态的，则1m格子砖的受热面积和有效通道截面积表达式分别为： S=孔周长/（空面积+砖面积） =通道面积/(通道面积+砖面积)减小格孔可增大砖占有的面积，也就是增大了蓄热能力。格孔大小取决于燃烧的含尘量，如果含尘量大，格孔小就容易堵塞。随煤气进化水平的提高，格孔又减小的趋势。上述格子砖特性指数是相互影响，以正方形格孔砖为例。在砖厚度不同时计算得出的热工特性和格孔大小的关系，减少格孔尺寸可以增加砖占的体积 V=1- ，即增加了蓄热能力。当格孔尺寸大于砖厚时，减少格孔尺寸以增加热面积，即换热能力，当格孔尺寸等于砖厚时，加热面

18、积最大，砖厚减薄可显著增加加热面积S，但却带来砖占的体积V=1-，减少和通道面积的增加。从热工角度来看，格孔小些，砖厚些，蓄热能力增强，而且易形成扰动，强化了换热过程，格孔小，通道面积减小，可能使烟气和鼓风流速增高，增加了对流换热。但是格孔大小主要取决于燃烧所用煤气的净化程度，煤气含尘量多。格孔小了就容易堵塞，且不容易清灰。现代高炉的含尘量不断下降，格孔又逐渐减小的趋势。格孔尺寸与煤气含尘量关系如表3-2所示。表2-2 格孔尺寸与煤气含尘之间的关系煤气含尘量/1030流体直径/mm456080我国大型高炉格孔多采用5060mm，中小型高炉多用80mm。格孔是比较合理的结构，它是在上下部格孔数相

19、同的条件下，上部高温区采用较大格孔与当量厚度，孔道平滑以利于高温下的辐射传染和多储存些高温热量。而下部低温区在条件许可的情况下，尽量能采用小格孔和薄的当量厚度，用增加波纹等修饰的方法增加涡流程度，以利于对流传热，但多段式砌筑麻烦，清灰困难。我国常用五孔格子砖（5050）的热工特性表3-3。表2-3常用五孔格子砖的热工特性（5050）特性数值流体直径（ds）51.79mm格子砖厚（）36mm1m砖格子加热面积24.9m通道面子（）0.322m砖占体积（1-）0.6771m砖重（）高铝砖1762/m粘土砖1491/m当量厚度（）54.43重量系数（m/s）60.0/常用的格子砖基本上分两类，板状转

20、和块状穿孔砖。板状砖的每个孔由4块砖组成。为增加砖的表面积或使气流产生紊流提高对流传热能力，还有波纹转和切角豆点砖。切角豆点砖切角形成的水平通道还可使整个蓄热室断面气流分布均匀。板状转具有价格低的优点，但砌成的蓄热室稳定性差，容易倒塌和错位。目前，无论是大高炉还是小高炉的热风炉已经很少采用这类砖了。块状穿孔砖，是在整块砖上穿孔，而空形有圆形、方形、长方形、六角形等，采用较多是五孔砖和七孔砖。块状穿孔转的优点是砌成的蓄热室稳定性好，砌砖快，受热面积大。缺点是成本高。为了引起气流扰动和增加受热面积，常在孔内增加凸缘，或将孔做成有一定锥度，还可将长方形孔隔13层扭转90。我国部分厂家使用的五孔砖和七

21、孔砖性能参数见表2-4。表2-4 五孔砖和七孔砖性能比较项目五孔砖七孔砖攀钢攀钢首钢鞍钢攀钢宝钢首钢首钢本钢格孔尺寸/mm52525070486855554565525243434748424845当量直径/mm53.8158.3053.2053.81434347.54545有效通道截面积/m2.m-20.3310.4340.410.4320.4090.4090.4560.410.364受热面积/m2.m-324.6529.7530.628.73338.0738.0638.0638.3632.375当量厚度/mm54.333835.431.0231.0128.432.539格子厚度/mm383

22、0.3230 304019.5蓄热室的结构可能分为两类，即在整个高度上格孔截面不变的单段式和格孔截面变化的多段式。从传热和蓄热角度考虑，采用多段式较为合理。热风炉工作中，希望蓄热室上部高温段多贮存一些热量，所以上部格子砖填充系数（V）较大而有效通道截面积（）较小，这样送风期间不致冷却太快，以免风温急剧下降。在蓄热室下部由于温度低，气流速度也较低，对流传热效果减弱，所以应设法提高下部格子砖热能力，较好的办法是采用波浪形格子砖或截面互变的格孔，以增加紊流程度，改善下部对流传热作用。蓄热室是热炉最重要的组成部分，砌筑质量必须从严要求。在炉箅子安装合格后，先在其上用浓粘土泥浆找平，厚度不大于5mm，有

23、的厂用机械加工的办法找平，炉箅子不用泥浆。第一层格子砖按炉箅子的格孔砌筑，根据炉箅子格孔中心画上两根相互垂直的十字中心线作为格子砖的控制线。再从中心线开始砌成十字形砖列，然后再四个区域内，沿十字砖列依次向炉墙方向砌筑。第一层格子砖砌完后，清点完整的格孔数并做出记录。以后各层格子砖均匀为干砌，要确保格孔垂直，格子砖边缘与炉墙留1015mm的膨胀缝，膨胀缝内填以草绳或木楔以防格子砖松动。整个格子砖砌完后，应进行格子砖清理，格孔堵塞的数量不应超过第一层格子砖完整孔的3%。格子砖有“独立砖柱”和“整体交错”两种砌筑方式。独立砖柱结构，在砌筑高度上公差要求不太严格，但稳定性差；交错砌筑法是上、下层格子砖

24、相互咬砌，使蓄热室形成一个整体的砌筑方法，该方法可以有效地防止格子砖的倾斜位移。整体砌筑对格子砖本身公差要求严格，砌筑前要认真挑选、分类。交错砌筑法如图22所示。图2-23 燃烧器选择与设计燃烧器种类很多，常见的有套筒式和栅格式，就其材质而言又分金属燃烧器和陶瓷燃烧器。3.1金属燃烧器煤气道与空气道为一套筒结构，进入燃烧室后相混合并燃烧。这种燃烧器的优点是结构简单，阻损小，调节范围大，不易发生回火现象，因此，过去国内热风炉广泛采用这种燃烧器。此次设计采用的为陶瓷燃烧器。3.2陶瓷燃烧器陶瓷燃烧器是用耐火材料砌成的，安装在热风炉燃烧室内部。一般是采用磷酸盐耐火混泥土或矾土水泥耐火混泥土预制而成，

25、也有采用耐火砌筑成的。常用的陶瓷燃烧器：（1）套筒式陶瓷燃烧器套筒式燃烧器是目前国内热风炉用得最普遍的一种燃烧器。这种燃烧器由两个套筒和空气分配帽组成，如图2-2a所示。燃烧时，空气从一侧进入到外面的环形套筒内，从顶部的环状圈空气分配帽上的狭窄喷口中喷射出来。煤气从另一侧进入到中心管道内，并从其顶部出口喷出，由于空气喷口中心线与煤气中性线成一定交角（一般为50左右），所以空气与煤气在进入燃烧室时能充分混合，完全燃烧。有的还在空气道与煤气之间的管壁上部开设与煤气道轴向正交的矩形一次空气进入口，形成空气与煤气两次混合，这就进一步提高了空气与煤气的混合及燃烧效果。优点：结构简单，构件少，加工制造方便

26、。但燃烧能力较小，一般适合于中小型高炉的热风炉。（2）栅格式陶瓷燃烧器栅格式陶瓷燃烧器的空气通道与煤气通道呈间隔布置，如图2-2b所示。燃烧时，煤气与空气都从被分成若干个狭窄通道中喷出，在燃烧器上部的栅格处得到混合后进行燃烧。这种燃烧器与套筒式燃烧器比较，其优点是空气与煤气混合更均匀，燃烧火焰短，燃烧能力在，耐火能力大，耐火砖脱落现象少。但其结构复杂，构件形式种类多，并要求加工质量高。大型高炉的外然式热风炉多采用栅格式陶瓷燃烧器（3）三孔式陶瓷燃烧器如图2-2c所示。三孔式陶瓷燃烧器的显著特点是有按个通道，即中心分为焦炉煤气通道，外侧圆环为高炉煤气通道，二者之间的圆环形空间为助燃空气通道。在燃

27、烧器的上部设有气流分配板，各种气流从各自的分配孔中喷射出来，被分割成小的流股，使气体充分的混合，同时进行燃烧。优点：不仅使气体流混合均匀，燃烧充分，燃烧火焰短，而且是采取了低发热值的高炉煤气将高发热值的焦炉煤气包围在中间燃烧的形式，避免了高温气流烧坏隔墙，特别是避免了热风出口处的砖被烧坏的弊病。另外，采取高炉煤气的焦炉煤气是从燃烧器的中心部位喷出的，所以燃烧气流的中心温度经边缘煤气的温度高，约200左右。缺点：是结构复杂，使用砖种类多，施工复杂，目前只有部分大型高炉的外燃式热风炉采用这种燃烧器。陶瓷燃烧器有如下优点：（1） 助燃空气与煤气流一定交角，交角将空气或煤气分割成许多细小流股，因 此混

28、合好，能完全燃烧。（2） 气体混合均匀，空气过剩系数小，可提高燃烧温度。（3） 燃烧气体向上喷出，消除“之”字形运动，不再冲刷隔墙，延长了隔墙 的寿命，同时改善了气流分布。燃烧能力大，为进一步强化热风炉和热风炉大型化提供了条件。图3-2几种常用的陶瓷燃烧器a-套筒式陶瓷燃烧器；b-三孔式陶瓷燃烧器；c-栅格式陶瓷燃烧器I-磷酸混凝土 II-粘土砖1-二次空气引入孔；2-一次空气引入孔；3-空气帽；4-空气环道；5-煤气直管；6-煤气收缩管；7-煤气通道；8-助燃空气入口；9-焦炉煤气入口；10-高炉煤气入口 在焦炉煤气不够充足的条件下，可以采用两孔的栅格式陶瓷燃烧器。圆形栅格式陶瓷燃烧器已经在

29、国内使用了多年，有成熟的使用经验，其砖型简单，加工量少，易于砌筑施工，且具有空，煤气混合均匀，火焰短，耐火砖剥落少，燃烧稳定，燃烧能力打等优点，适用于外燃式热风炉，有利于减少制造和砌筑的费用。在设计的过程当中由于焦炉煤气很少，因此我首选圆形栅格式陶瓷燃烧器。4 热风炉用耐火材料4.1 硅砖硅砖主要成分是，其含量在95%左右。由鳞石英、方石英和玻璃相组成。硅砖高温性能好，耐火度及荷重软化温度较高，蠕变温度高且蠕变变率小，有利于热风炉稳定，不足的是它的体积密度小，蓄热能力差。硅砖在600以下发生相变，体积又较大的膨胀，容易破坏砌体的稳定性，因此，硅砖的使用温度应大于600。在热风炉内硅砖一般用于拱

30、顶、燃烧室和蓄热室炉衬的上部以及上部格子砖。热风炉用硅砖的性能见表5-2.4.2 高铝砖高铝砖质地坚硬、致密、密度大，抗压强度高，有很好的耐磨性和较好的导热性，在高温下体积稳定，蠕变性仅次于硅砖。普遍应用于高温区域，如拱顶、中上部格子、燃烧室隔墙等。一些国家热风炉用高铝砖性能见表5-3.4.3 粘土砖粘土砖主要成分是和，随着和含量的不同，性质也发生变化。粘土砖热稳定好，高温烧成的粘土砖残余收缩小。粘土砖粘耐火度和荷重软化温度低，蠕变温度低，蠕变率大。但是砖容易易加工，价格廉价，广泛应用于热风炉中、低温度区域、中下格子砖及砖衬。粘土砖用量约占热风炉用砖总量的30%50%。4.4 隔热砖热风炉用隔

31、热砖有硅藻土砖、轻质硅砖、轻质粘土砖、轻质高铝砖以及陶瓷纤维砖等。隔热砖气孔率大，密度小，导热性低，机械强度低，但在使用中应可以支承自身质量。4.5 不定形材料热风炉用不定形材料有耐火、隔热及耐酸三种喷涂料。耐火喷涂料主要用于高温部位炉壳及热风管内，以防止窜风烧坏钢壳。隔热涂层料导热系数低，可以减少热损失。耐酸涂层料用于拱顶、燃烧室及蓄热室上部钢壳，其作用是防止高温生成物中等酸性氧化物对炉壳的腐蚀。当采用双层喷涂料时，隔热喷涂料靠钢壳喷涂，然后再喷涂耐酸或耐火涂料。热风炉用喷涂料的性能见表54.目前国产FN130喷涂料在理化性能和施工性能上均达到或超过日本的CN130G喷涂料，且价格只有其1/

32、7.先已有50余座高炉应用。另外，国产MS耐酸质喷涂料也全面达到了日方MIX387指标，价格不到其1/3。我国内燃式热风炉炉衬和格子砖普遍采用高铝砖和豁粘土砖砌筑；外燃式热风炉，高温部分一般采用硅砖砌筑，中低温部位则依次用高铝砖和豁粘土砖砌筑。美国热风炉高温部位一般采用硅砖砌筑，蓄热室上部温度高于1420的部位采用抗碱性强、导热性好和蓄热量大的方镁石格子砖。日本热风炉用砖处理得比较细致，不同部位选用不同的耐火砖，同时还考虑到耐火材料的高温蠕变性能。热风炉寿命可达到1520年。热风炉选用耐火材料主要依据炉内温度分布，通常下不采用粘土砖，中不采用高铝砖，上部高温区为耐高温、抗蠕变的材质如硅砖、低蠕

33、变高铝砖等。5 管道与阀门的选择设计热风炉是高温高压装置，其燃料易燃易爆且有毒，因此热风炉的管道与阀门必须工作可靠，能够承受高温和高压，阀门应具有良好的密闭性，便于检修，方便操作，阀门的启闭传动装置均应没有手动操作机构，启闭速度应能满足工艺操作的要求。5.1管道热风炉系统设有冷风管、热风管、混风管、燃料用净煤气管和助燃风管、倒流休风管。一般采用1020mm厚的普通碳素钢板焊制成管道直径。根据气体在管道内流量和合适的流速决定。式中 d 圆形管道内径V 气体在实际状态下的体积流量， 气体在实际状态下的流速，表5-1 管道内气体参考数据名 称 标准流速 ，nm/s热风炉净燃煤气支管（煤气不预热） 6

34、10助燃空气管道 68风压0.910MPa的冷风管道 912风压0.910MPa的热风管道 68风压0.510MPa的热风管道 57冷风管 应保证密封，常用412mm钢板焊成，由于冷风温度在冬季约为7080。夏季常超出100甚至高达150，为了消除热应力，故在冷风管道上设置伸缩圈。热风管 由10mm厚的普通钢板焊成，要求管道的密封性好，热损失少，热风管道一般用标准砖砌筑，内层砌粘土砖或高铝砖，外层砌隔热砖。混风管 为了稳定热风温度而设，它根据热风炉的出口温度而参入一定的冷风。倒流休风管道应有千分之五的排水坡度，并在进入坡度支管前设置排水设备。表4-2 我国高炉热风管道内径（mm）高炉容积（m3

35、）管道 50 100 255 620 1000 1500 2000名称净煤气总管 500 500 800 1300 1400 1600 1500净煤气支管 400 400 700 900 1100 1100 1100冷风总管 520 520 700 1000 1400 1400 1500冷风支管 400 400 700 900 1200 1200 1200热风总管 500 500 700 900 1500 1522 2000热风围管 500 500 700 850 1200 1222 2000冷风混风管 400 400 400 900 1200 1200 800混风阀后 16005.2.阀门根

36、据热风炉周期性工作的特点可将热风炉的阀门分为控制燃烧系统的阀门和鼓风系统的阀门。控制燃烧系统阀门的作用是把助燃空气及煤气送入热风炉燃烧，并把废气排出热风炉，注意有燃烧阀、煤气调节阀、煤气切断阀、烟道阀等。鼓风系统的阀门将鼓风送入热风炉，并把热风送到高炉。有点阀门还起着调节热风温度的作用。主要有放风阀、混风阀、冷风阀、热风阀。要求设备坚固结实，能承受一定的强度，保证高压下密封性能好，开头灵活，便于检修，故选择设计闸式阀门，结构复杂，阻力小，密封性好，按构造式分为三类：（1）蝶式阀：它是中间有轴可以自由旋转的翻板，利用转角的大小采用调节流量。它调节灵活，但密封性差。（2）盘式阀：结构比较简单，多用

37、于切断含尘气体。气流方向平行于阀的开启方向。多用于含尘气体，如烟道阀。（3）闸式阀：结构比较复杂，但密封性好。气流方向与阀的动作方向垂直，适用与洁净气体的切断。放风阀：从鼓风机采的冷风管道上安装放风阀，它是为了不停止鼓风机运转的情况下，减少或完全停止向高炉供风而设计的。它是一个蝶型阀和一个柱塞阀组成。混风阀：想热风总管中掺入一定量的冷风，以保持温度稳定不变。其位置在混风管与热风总管相接处，它由调节阀和阻隔阀组成。冷风阀：设在冷风管上的切断阀。它是冷风进入热风炉的闸门。当热风送风时，打开冷风阀可把高炉鼓风机鼓出的冷风送入热风炉。热风阀：设置在热风炉的热风出口处。在热风炉送风期打开热风阀，热空气经

38、热风支管送热风总管。热风阀在9001300和0.5MPa左右压力的条件下工作，是阀门系统中工作最恶劣的设备，一般利用铸钢和锻钢、钢板焊接结构。热风阀门直径的选择考虑使用要求。维护制造条件及经济合理等因素。热风阀直径的选择应考虑使用要求。维护制造条件及经济合理等因素。热风阀门直径选择十分重要。在允许条件下采用大直径的阀门对延长热风阀寿命有好处。热风阀的实际流速不应大于75m/s。其它阀门的截面积将于热风阀的面积之比有如下关系：阀门名称 阀门的截面积与热风阀的面积之比热风阀 1.0冷风阀 0.81.0防风阀 1.01.2煤气切 0.71.0燃烧阀 0.71.0烟道阀 2.02.8混风阀 0.30.

39、4废气阀 0.050.12充风阀 0.050.12各调节阀、切断阀直径应与管道直径相适应。随着近年来热风炉设备的不断发更新，高温密封式蝶阀技术越来越成熟可靠，该法结构简单，动作灵活，密封性好，且结构小巧，重量轻，已经为广大用户接受。为了确保热风炉各阀的检修，高炉煤气，焦炉煤气，助燃空气，冷风，延期管网上的阀门采用高密封式蝶阀，减少了热风炉区域的框架负荷。通过对整体管道系统完整的受力分析计算，经济，合理的配置了波纹膨胀节以及管系中固定支架，滑动支架，既吸收管道膨胀，又便于阀门的安装，检修，使热风炉管路系统设计合理，安全可靠，满足了热风炉高风温长寿命的要求。6 热风炉简易燃烧计算6.1燃烧计算煤气

40、成分的确定如表6-1。表6-1已知煤气的干成分物质共计成分/10301.51.0 57.5100 （1） 干煤气成分换算成湿煤气成分 若已知煤气的含水的体积百分数，用下式计算： V湿=VF(100-H2O)/100100 （1-1）若已知干煤气含水的重量，则用下式计算： V湿=VF100/(100+0.124gH2O) 100 （1-2）以上两个公式中：湿煤气中各组分的体积百分含量，干煤气中各组分的体积含量，湿煤气中含水体积, 干煤气中含水的重量，（忽略机械水的含量）查“空气及煤气的饱和水蒸气含量（气压101325）表”知30是煤气的饱和水为35.10，代入上面的（6-2）式计算得表6-2。表

41、6-2煤气成分换算表种类共计干成分/10292.01.058100湿成分/9.628.71.40.9655.14.14100（2）煤气低发热量的计算： 设其中含可燃物成分的热效应如表6-3。表6-3 可然成分热效应KJ可燃成分热效应126.36107.85358.81594.4643.55931.811227.74233.66 煤气低发热量的计算：=126.3628.7+107.851.4+358.810.96=4115.26（3）焦炉煤气的加入量计算如表6-4。种类共计成分/3.56.5 58 253.04.0100表6-4焦炉煤气成分表 理论燃烧温度的计算： 取炉顶温度比热风温度高2001

42、，燃烧温度比拱顶温度约高801 则 所要求的最低发热量： 加入焦炉煤气量：（）则煤气干成分加入量为：1-3=97% 则在混合成分中： 换成混合湿煤气成分混合煤气成分如表6-5。表6-5则混合煤气成分整理表如下：种类共计干成分/9.829.33.21.70.1255.9100湿成分/9.428.13.11.60.11553.64.085100 煤气低发热量的计算： (为了简化计算，式中将全部简化看成来计算) (4) 空气需要量和燃烧生成物的计算： 1）空气利用系数,燃烧混合煤气，计算中取1.101， 计算如表6-6。 表6-6 燃烧产物体积煤气煤气组成100湿气体积含量 反应式需氧气体积生成物的

43、体积O2CO2H2ON2合计9.49.49.428.114.0528.126.93.51.053.53.51.73.21.73.41.753.753.753.74.714.714.710.090.3450.180.180.36当时，空气带入的18.64580.1180.11当时过剩空气带入的2.002.008.018.01生成物总量（）2.0038.9215.5139.41195.83生成物成分（）1.0219.877.9271.19100 （为了简化计算，式中将全部简化成来计算）2)燃烧1高炉煤气的理论空气量为： 3）实际空气需要量为：4）燃烧1高炉煤气的实际生成物量为： 5）助燃空气显热Q

44、为： 式中助燃空气时的平均热焓，助燃空气温度，6）煤气显热为：式中煤气的平均热容，煤气温度，7）生成物热量为：Q产=（Q空+Q燃+QDW）/燃烧1m3煤气的生成物体积=（23.41+40.71+4516.30）/1.94=2360.89KJ/m3（5） 理论燃烧温度的计算式中理论燃烧温度，燃烧产物在是的平均热容，由于的数值取决于，须利用已知的用迭代法和内插法求得， 其过程如下燃烧生成物在某温度下的，用下式计算： Qt产=WtCO2VCO2+ WtH2OVH2O+ WtO2 VO2+ WtN2VN2 KJ/m3式中：WtCO2，WtH2O，WtO2，WtN2分别为气体CO2,H2O,O2,N2在

45、压力为101，温度为t是的焓值，。可以从附表中查得; VCO2，VH2O，VO2，VN2分别为没立方米生成物中该气体的含量，。先设理论燃烧温度为1200，1300，1400，1500，查表得在各温度下得焓值，如表6-71所示。表6-7 CO2、H2O、O2、N2在各温度下得焓值温度12002720.82120.41804.01724.513002991.132328.01907.131882.0914003276254021292012150035222755.72295.32200.1根据生成物成分表，分别计算出各个温度的生成物热量Qt产如表6-8。 表6-8 CO2、H2O、O2、N2 在各个温度的生成物热量Qt产温度1200540.62167.9418.401227.671954.631300591.34184.3819.451339.862138.031400650.94201.1721.721432.342306.171500699.82218.2523.4