现浇箱梁预应力施工组织设计.docx

1、. .惠民大道东段 C 标连续箱梁预应力施工案一、 程概论及设计要求1、本桥上部结构为连续箱梁，双箱双室，连续箱梁采用二相预应力体系，梁体为50 号砼，满堂支架现浇成形。2、（ 1）预应力钢束布置：连续箱梁分为纵向连续束、顶板束、底板束，为9? j15.24 ，支点横梁横向束为9? j15.24 ，横向顶板束为4? j15.24 扁锚体系。详见施工图部分预应力钢束布置图（2）预应力筋材料： 纵横预应力采用 ? j15.24 ，抗拉强度 Rb y=1860mp,高强低松驰钢铰线 （公称面积 140mm 2符合 ASTM416 90A 标准）。（3）锚具体系：按设计纵向通长束、 顶板束及底板束为

2、YM15-12 ，顶板束为 YM15-7 ；箱梁横向预应为 YBM15-3, 竖向高强精轧粗钢筋锚具为 YGM 型，根据其设计要求，施工便减小预应力损失出发，建议全部采用能适应分级拉的锚具。3、拉砼强度：按设计要求需待梁浇筑砼达到90 n 强度后可设施。z. .4、成：道采用预埋波纹管成。考虑其结构特殊性，横均采用先行穿束，竖向束?45 波纹管。波纹管直径（径）7 为 ?65mm,12?90-100mm ，竖向束 ?45 波纹管。5、案编制依据：公路桥涵施工规 、公路桥涵设计手册预应力分册、本桥施工图。二、预应力拉施工1、梁体预应力布束本梁体按整体现浇施工设计，箱梁横断面为双箱双室等截面结构，

3、顶面宽12m ，底宽 6m ，梁高 1.8m ，跨中，左右箱臂厚 40m ，板与底板厚分别 25cm 、3cOm （支点除外），梁体为三相预体系，纵向束可分为顶板束，全桥共 22-17 j15.24 ；底板束 15-12 j15.24 ；支点横梁横向预应力束一端拉，拉端与锚固端交错布置，与构造钢筋相交时，适当移动构造钢筋位置，3顶板横向束平面布置间距4560cm 。2、拉工艺：纵向预应力筋，按设计要求采用两端同时对称拉，即采用YCW-250千斤顶二套进行对称拉，对由于千斤顶油缸引伸量及操作要求限制，当伸长量在30cm以上的预应力束采取分级拉工艺；支点横梁横向束采用 YCW-250 千斤顶一端拉

4、 ,顶板横向束YDC-25 单根拉。工艺流程如下：z. .钢筋骨架绑架定位支架设置波纹管埋置锚具准备穿 束预应力钢材制作z压浆孔、排气孔设置. .检较设备压 浆切头封锚3、拉顺序：按施工桥规及设计要求各束顺序如下：z. .（1）纵向束施工：按先整体后局部，先拉受拉砼区预应束，后拉受压砼区预应力束；先拉靠近中性轴截面束先长束后短束，横截面交错对称施工原则，拉顺序如下：A 、首先拉纵向束，1 拉中纵梁的N1 中、左、右， 2 拉中纵梁的N2 中、右、左， 3 边纵梁先 N1 再 N2, 、外双向对称拉，拉支点横梁的 1/2, 由小桩号到大桩号，拉 N4,CB1CB2拉 N5,CB3由桥中向45双向

5、对称拉 , 6两侧，从小桩号到大桩号，拉 N6,CB4从小桩号到大桩号，拉 N3,CB7、CB8 、CB6 从小桩号到大桩号，789最后拉面层束，从小桩号到大桩号，间隔拉。（4） A 、按设计给定拉控制应力k=0.75R b y=0.75 1860=1395 （ Mpa ），拉控制力为9 股束 N7 =1395 9140=1757.7KN,12股 N12 =2343.6KN.B41395 140=778.4KN ，每根 585.9/3=195.3KN，4、拉程序：按设计要求及制定拉控制力及依据施工桥规列表如一：表四（附表四）束位拉程序实际伸长量量测z. .00.15 k（量 L1）1.0 k（

6、持（ L2-L1） /横向束荷 5 分钟量 L2）较核伸长量0.85（满足）锚固00.1 （k量伸长量 L1）1.05竖向束k（量伸长 L2）较核伸长量（ L2-L1）/ 0.9（满足）锚固当 L 总伸长30cm时同横向束当 L 总伸长30ccm时0 0.15 k （量 L1） 0. 5k L4+ L2 L3纵向束（量 L2）千斤顶回程0.5 L1/ 0.85k（量 L3）1.0 k（持荷 5min量 L3）较核伸长量（满足）z. .锚固5、拉应力控制热气设计制定的各束拉控制力和进场系统标定结果计算出拉程序中各应力阶段相对的油读数，为施工控制值具体如下：（附表五）施工过程应力控制表（表五） 油

7、表读数表纵横竖股股拉力拉力VI拉（KN）力（KN）z. .注：各系统读数根据各期标定结果作调整各系统设备配备如附表六附表六系统编号设备号设备名称油泵表千斤顶6、伸长值较核：按施工桥规拉采取“双控制”在实行应力控制同时进行伸长值较核，钢绞线束理论伸长值与实际伸长值差z. .值控制在 6之；对竖向粗钢筋，按桥涵手册预应力分册规定理论伸长值与实际伸长值差值控制在10。（1）理论伸长值计算：a 、向预应力束，曲线束由预埋值波纹管成按基本作业 取 K=0.0008 ，u=0.175 ，弹性模量 Es=1.9 105mpa ，分段计算叠加。 L= li=Pli/AyEs(1-e-(Kli+uQi) /(K

8、L+ i)详见附表一、二、三、四、八b 、竖向预应力筋：K=0.0008 ，=0.3 ，Ay=804mm2， Es=2.0 10 5Mpa求得每米伸长量：L 每米= 503 10 3/804 10 -62 10 510 6 (1-e -(0.0008 1) )/0.0008= 3.13 10 -3 mz. .3.13 2.56=8.0cm（2）拉实际伸长量量测：详见表四（3）拉实际伸长值控制：对钢铰线束应满足：L（ 1-6）lL（ 1+0.6 ）对空向束理论伸长值与实际伸长值差值控制在10 之。拉时伸长值满足后可锚固。如出现超出允围，应立即停机检查，查明原因予以调整，直到满足要求后可正常施工。

9、具体数值见表七。三、道压浆1、根据梁长及道布设情况，道采用一端压浆。当道较长时，当在端部无法一次成形，应在中间预埋的压浆补压梁另一端。 在梁另一端通过安装临时阀控制压浆密实与饱满，在道压满后通过加压泌水一次数成形，压浆应在拉后 24 小时进行，压浆应在5时，采取加温措施（如采用30 水调制水泥浆） ，同时保证构件温度在压浆后48 小z. .时不得低 5，当气温高于35 时，压浆应在夜间进行。2、浆水泥采用梁板同种标号水泥拌制，水灰比控制在0.4-0.44 以，采用强制机械搅拌或人工拌制，水泥拌制后应经常搅动并在30-45min用完。并根据工地需求做好流动度 （稠度）及泌水率试验，拌和 3 小时

10、泌水率小于2。24 小时全部被吸固， 稠度控制在（ 14-18 ）S 之间。为提高其强度增大流动度减小水灰比加入适量的高效减水剂PH-F2 。其水类比可减小到0.35 。3、采用不着VB3 柱 式灰浆泵壹强，压浆工作应连续进行，如出现故障，压浆不能一次完成，应产即用压力水冲洗干净道。压道。压浆时灰浆泵压力应控制在0.5Mpa以上。4、每台班制作水泥浆试块三组，作为质量验收资料， 水泥浆标号不低于构件本身砼标号80 但不低于30 号。5、为保证道压浆密实与饱满，可建议加入0.01 的铝粉作膨胀剂。四、质量保证措施1、预应力机械（1）、工案提供总工期要求，主要设备配备为2 台 YCW-250 千斤

11、顶、 YDC-25 、YC-60 千斤顶、 ZB-500 型电z. .动高压油泵2 台， VB3 型压浆泵 1 台，切割机1 台。（2）、格按规要求对设备进行定期配套标定（有计量认证单位）并出具标定报告，按标定结果确定拉油表读数，在施工过程中油表、油泵、千斤顶禁混用。（3）、按锚具型号及预应力钢材规格配套拉设备，同时拉设备量程应有一定富余量。当拉行程不足时，可分级重复拉、但应选用相适应的夹片，特别是限们板的限位槽深度应屯生产厂家标准相适应。（4）、现场应配有专用设备维修人员，以确保设备完好率，以保证拉工作连续性。（5）、拉机具有专人负责使用，格执行各种操作规程，定期维护，以确保安全。（6）、对

12、工具夹片及挤压模具应酬及时更换，以确保安全施工。2、预应力材料（1）、定弹性模量Es 以便准确计算理论伸长量。（2）、每批材料格分批抽检（锚具、夹片、钢铰线），钢绞线必符合 ASTM416-90A 标准后可使用，锚具性能必须符合公路桥涵施工技术规要及桥梁设计手册一预应力分册，现场材料做好防潮防雨防锈工作，对高z. .强精轧螺纹钢筋在装卸中误码尽量避免碰伤螺纹并防止堆放时自重变形。（3）灌浆水泥品种必须与梁体相同，并不得低于525 号。（4）预应力材料下应使用砂轮切割机，禁采用电焊切割。3、拉前对梁板砼试块进行试压，或测其回弹扒算强度，达到90 h 后可拉。穿束前对构件质量、几尺寸进行检查，对预

13、留道进行通和处理堵塞物，如领窜就及时处理，构件端部对预埋铁板与锚具和垫板接触处的焊渣毛刺、砼残渣应清除干净。拉时千斤顶拉力的作用与预应力钢材轴线一致，预应力钢材在拉控制应力牵连到稳定后锚固。4、拉过程格规要求，由专人统一指挥，施工前应对操作人员认真做好技术交底，及时整理施工资料。5、钢铰线下料长度确定控制根据每束钢铰线的道长度加上每端工具长度来确定，以保证质量前提下节约用料量，工具长度应根据施工工艺法来确定如下： YCW-150 ，长度为 80cm ， YCW-250 ，长度为 90cm 。粗钢筋下料长度为梁高加15cm 。6、预埋及预留道z. .在制梁时，要格保证锚垫板位置准确性，在制梁时，

14、把锚板设计尺寸紧固于端头模上，并在浇筑过程中保证不变形不移位。在浇筑砼时禁锚垫板与波纹管之间接头漏浆，以防堵，有条件砼浇结束后及时抽动预应力束。波纹管应有足够钢度及抗渗性，要紧固于构造钢筋上，砼地施工中，要保证波纹管畅通不变形。对竖向束锚板与波纹管单独处理并设计压浆与排气，详见附图SZ-7对束长 30m 以上的要在每10-20m 设计泌浆与排气，详见SZ-7预留梁体操作通道固梁体顶板的束的拉需要，操作人员进入箱梁作业。为保证拉设备顺利出入，在每跨 1/4 跨处顶板上设不得小11.0M 2 道口。避让开顶板束齿板位置。7、穿束，因本桥布束较为复杂而钢筋较多，故须采用先穿束。（ 1）对束长 30m

15、 以直线束可采用整束一次性穿入。（ 2）对束长 30m-50m 直线可采用整束分成 3-4 小束逐小束由一端穿入，或逐根穿入。z. .（3）对束长在50m以上，多根整束同时一次性穿束人工进行较为困难，根据现场条件，单根穿束在适当位置截断波纹管辅以人工牵引，如 L1 束，具体把 L1 束在 35m ，60m 束处顶面钢筋预留 1.5-2m 暂不绑扎，把此处波纹管截段，在用直径较大波纹管叠套于此束位置，便于人工操作，辅以人工牵引管中束、结束后把直径较大的波纹管移位接头封裹。五、工期控制：根据总体施工案，拉束以不占用控制工期来安排施工，人员安排以适应甲及总工期控制要求。六、常见事故处理（1）刮丝：因

16、夹片锚板加工精度不够、不配套，合钢铰线在限位板中不能自由伸长，工作夹片刻伤钢铰线，容易造成断丝与滑丝，应适当调整限位板的限位槽深度。（2）缩值过大：因YM 锚具以自锁为主，由于夹片夹持力不均镣所造成，可将限位板改用机械顶压限位板。（3）滑丝：钢铰线在卸荷后，突然造成缩过大，超过允围，应检查分析原因，如夹片硬度不够，更换夹片。钢铰线质量不合格、 锚板与夹片锥不吻合；对群锚体系， 更换锚板与钢铰线应使用专用退锚支驾或带退锚器单根千z. .斤顶。（2）断丝：整根断，应分析检查原因，重新送检钢铰线，检查拉应力、油表读超过规要求应更换。（3） 伸长率过大，应检查计算误差，调整钢铰线弹性模量。控制拉速度，

17、或整束钢铰线中个别根钢铰线出现就弯折，造成其他根钢铰线应力过大等。七、安全技术（1）砂轮切割机下料时用力均匀、慢速，防止砂轮损坏伤人、操作人员力求戴防护眼睛。（2）穿束、拉等在高空作业时，支架四应加设安全网，防止设备及人员摔落；（3）操作油泵人员或掌握压浆嘴的人戴防护眼镜，防止油管、压浆管破裂伤人；（4）拉时，构件两端禁站人，并应设置防护，高压油泵应放在构件端部两侧，拉完毕后应稍等片刻后拆卸拉设备，在整个施工过程中，禁止非工作人员进入现场。八、附件1、压力表标定记录z. .2、油泵标定记录3、拉记录表格4、锚具、钢筋试验报告九、设计完善部分1、锚下构造布设，因原设计图无，故拟参照K43+670

18、 的连续箱梁图纸设置，SZ-22、封锚砼大样图，参照钢束布置图中部分形状，满足构造及施工要求，设置于SZ-4 图3、竖向束设计不完善根据长江大桥引桥资料，附竖向预应力筋构造图，如SX-3、SZ-54、横向束封锚构造设计建议根据市政设计院设计毫州大帝桥资料引用开SZ-65、纵横向各束坐标计算（施工中现场计算）z. .附录 A沉降观测表A.0.1 地基沉降观测表应符合表A.0.1 的规定表 A.0.1地基沉降观测表 (mm)日期：年月 日加载前加载后卸载 6h 后测点hohjhihc总沉降量0h24h48h72h96h标高标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差z. .A.0.2支架沉降观测表应符合表A.0.2