框架结构抗震设计毕业设计论文

1、摘 要本工程为都江堰市区幸福小区b1住宅楼工程，采用框架结构，主体为六层，本地区抗震设防烈度为8度，场地类别为ii类场地。主导风向为西北，基本风压0.30kn/m2，基本雪压0.25 kn/m2。楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计主要进行了结构方案中纵向框架第21号轴抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。完成了平台梁等构件

2、的内力和配筋计算及施工图绘制。对楼板进行了配筋计算，本设计采用独立基础，对基础进行了受力和配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。 关键词： 框架结构；抗震设计；内力计算 目录1.设计概况11.1 建设项目名称11.2 建设地点11.3 设计资料11.3.1地质水文资料11.3.2气象资料11.3.3抗震设防要求11.3.4底层室内主要地坪标12结构方案布置及结构选型23.1结构布置方案及结构选型见

3、图3-123.1.1结构承重方案选择23.1.2主要构件选型及尺寸初步估算23.楼板设计和荷载计算53.1楼板设计53.1.1设计资料53.1.2楼盖的结构平面布置(见图2-1)53.1.3 板的设计（弹性理论）53.2荷载标准值计算43.2.1 永久荷载43.2.2 竖向可变荷载83.2.3风荷载标准值计算83.2.4 水平地震作用计算93.3 荷载作用下框架的内力分析113.3.1恒荷载作用下框架的内力分析113.3.2活荷载作用下框架的内力计算143.3.3风荷载作用下内力分析183.3.4地震作用下内力分析214.内力组合2541梁内力组合2542柱内力组合305. 截面设计3551梁

4、截面设计355.1.1正截面受弯承载力计算355.1.2斜截面受弯承载力计算3752柱截面设计396.基础设计4561基础设计4562抗冲切检验4563配筋计算46参考文献47一.设计概况1.1 建设项目名称都江堰市幸福小区b1住宅楼建筑结构设计1.2建设地点都江堰市，场地平整，地段交通方便，地势平坦，东西两地均为开发性用地1.3 设计资料1.3.1地质水文资料由地质勘察报告，其地质土层构造为：a层：耕植土，厚约0.7m，k=100kpa；b层：淤泥质土，厚约0.51m，k=80kpa；c层：粘土，厚34m，硬塑状态，塑性指数ip=14，液性指数i=0.17空隙比e=0.54，k=200kpa

5、；d层：粉质粘土，厚约4m，硬塑，ip=14，i=0.17，e=0.75，k=180kpa1.3.2气象资料风向：常年主导风向为西北风，基本风压300n/m2，基本雪压250 n/m2。月最高平均气温24.4，月最低平均气温4.6。1.3.3抗震设防要求八度。1.3.4底层室内主要地坪标底层室内主要地坪标高为0.000，相当于绝对标高31.45m。二结构方案布置及结构选型3.1结构布置方案及结构选型见图3-13.1.1结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。3.1.2主要构件选型及尺寸初步估算1. 主要构件选型（）梁板柱结

6、构形式：现浇钢筋混凝土结构 （）墙体采用：空心页岩砖（）墙体厚度：内外墙均为200mm （）基础采用：柱下独立基础2. 梁柱截面尺寸估算（） 主要承重框架:因为梁的跨度较接近（5600，6000）,可取跨度较大者进行计算.取l=6000 h=(1/101/15)l=500mm400mm 取h=500mm.b=250mm 满足b200mm且b/ 500/2=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：bh=250mm500mm（） 次要承重框架(见图3-1)：图3-1图3-1次梁布置平面图(2-4)次梁l1跨度2900mm次梁截面高度h=l/18l/12=2900/182900/12=160mm240

7、mm，取h=250mm，截面宽度取b=120mm。次梁l2跨度4.1m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l3跨度4.4m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l4跨度4.1m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l5跨度4.4m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。次梁l6跨度4.4m，次梁截面高度取h=250mm，截面宽度取b=120mm。次梁l7跨度4.2m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。所有次梁尺寸均取h=400mm，b=200mm.根据结构平面布置图,选定第(21)

8、轴线作为计算单元. 如图所示框架梁跨度(按柱中心线确定) ac跨: 6000 mm ce跨: 5600mm 框架柱高度：取底层:h1=3000+450+550 =4000mm 其它层:h2=h3=h4=h5=h6=3000m框架计算简图如图(图3-2)3.1.3 梁柱惯性矩,线刚度,相对线刚度计算1. 梁柱惯性矩计算横向框架主梁：纵向框架主梁：柱：2. 梁柱线刚度计算根据公式 i=ei/l,可以得出梁柱的线刚度如下(e=ec)梁：id c=2.66109e/6000=4.43105e ic a=2.66109e/5600=4.75105e柱：底层i=8.45105e 标准层：i=10.2510

9、5e3. 梁柱相对线刚度计算(图3-2)三.楼板设计和荷载计算3.1楼板设计3.1.1设计资料1）楼面做法：100mm钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层 2）材料：混凝土强度等级为c30；梁内受力纵筋为hrb335，其余为hpb235钢筋3.1.2楼盖的结构平面布置(见图2-1)图2-1楼盖的结构平面布置3.1.3 板的设计（弹性理论）1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层：0.65 kn/m2 20厚水泥沙浆找平0.0220=0.4kn/m2100mm厚钢筋混凝土楼板：0.1025=2.5 kn/m2 20mm厚石灰沙浆抹底：0.0117=0.34kn/m

10、2小计 3.89kn/m2荷载设计值：g=1.23.89=4.558kn/m2 ，q=1.42.0=2.8kn/m2q/2=1.4kn/m2，g+q/2=5.958kn/m2，g+q=7.35kn/m22）弯矩计算计算过程见下页(表2-1)中。3）截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=100-20=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。最小配筋率：取smin=0.2%，则asmin=0.2%1000100=200mm24）板的布置图：(见图2-2)图2-2 表2-1弯矩值计算表abcdefghil01 (m)25002700340

11、0290027002900250027003400l02 (m)290041004100440042004400290041004400l01/l020.860.660.770.690.640.660.860.660.77m1(0.0241+0.20.0158) 5.962.52+(0.0316+0.20.0217) 1.42.52=1.25(0.034+0.20.0099) 5.962.72+(0.0295+0.20.0642) 1.42.72=1.88(0.0241+0.20.0158) 5.963.42+(0.0376+0.20.0195) 1.43.42=1.28(0.0326+0.2

12、0.0109) 5.962.92+(0.0497+0.20.014) 1.42.92=2.23(0.0341+0.20.0091) 5.962.72+(0.077+0.20.0261) 1.42.72=1.28(0.034+0.20.0099) 5.962.92+(0.0295+0.20.0642) 1.42.92=1.28(0.0241+0.20.0158) 5.962.52+(0.0329+0.20.0361) 1.42.52=1.28(0.034+0.20.0099) 5.962.72+(0.077+0.20.065) 1.42.72=2.36(0.0286+0.20.0136) 5.9

13、63.42+(0.0322+0.20.046) 1.43.42=2.69m2(0.00158+0.20.0241) 5.962.52+(0.0217+0.20.0316) 1.42.52=0.96(0.0099+0.20.034) 5.962.72+(0.0642+0.20.0345) 1.42.72=1.08(0.0136+0.20.029) 5.963.42+(0.0195+0.20.0376) 1.43.42=1.08(0.0109+0.20.0326) 5.962.92+(0.0109+0.20.326) 1.42.92=1.08(0.0091+0.20.0341) 5.962.72+

14、(0.0265+0.20.077) 1.42.72=1.08(0.0099+0.20.0341) 5.962.92+(0.0642+0.20.0295) 1.42.92=1.6(0.00155+0.20.0241) 5.962.52+(0.0116+0.20.0526) 1.42.52=1.08(0.0099+0.20.034) 5.962.72+(0.0265+0.20.077) 1.42.72=1.09(0.0136+0.20.0286) 5.963.42+(0.046+0.20.0322) 1.43.42=1.08m1-0.06177.32.52=-2.66-0.0767.32.72=-

15、3.82-0.09167.33.42=-7.31-0.07417.32.92=-4.30-0.07717.32.72=-2.66-0.0767.32.92=-4.41-0.06177.32.52=-2.66-0.0767.32.72=-3.82-0.06877.33.42=-5.48m2-0.05497.32.52=-2.37-0.0577.32.72=-2.86-0.07567.33.42=-6.03-0.0577.32.92=-3.3-0.05697.32.72=-2.86-0.0577.32.92=-3.31-0.05497.32.52=-2.37-0.0577.32.72=-2.86-

16、0.05627.33.42=-4.48为了便于计算，内力臂系数近似取=0.95，计算过程见下表 (表2-2 2-3) 表2-2屋面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (m2)al01方向801.251048200251l02方向700.96968200251bl01方向801.081578200251l02方向701.381388200251cl01方向802.672238200251l02方向701.661668200251dl01方向802.031868200251l02方向701.061098200251el01方向802.281908200251l

17、02方向701.071078200251fl01方向802.061808200251l02方向701.61608200251gl01方向801.281078200251l02方向701.081088200251hl01方向802.6361978200251l02方向701.091098200251il01方向802.692258200251l02方向702.072088200251表2-3边缘支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (mm2)a80-6.69419.210180436bl01方向80-9.57599.610140561l02方向80-6.69419.210

18、180436dl01方向80-4.75297.610200393l02方向80-3.90244.410200393el01方向80-5.25328.910200393l02方向80-4.62289.510200393f80-4.91305.110200393hl01方向80-9.57599.610180654l02方向80-6.69419.210180436 支座截面h0(mm)m (knm)as(mm2)配筋实配as (mm2)a-b80-3.12598200251a-j80-2.11758200251b-e80-2.62178200251b-m80-3.12598200251b-j80-3

19、.12598200251c-m80-4.840110200393c-l80-5.848410160491d-e80-3.42848180279d-j80-2.62178200251e-e80-2.31928200251e-h80-2.62178200251e-k80-3.12598200251f-k80-3.02518200251f-l80-3.52928170296g-h80-3.12598200251g-j80-2.11758200251h-j80-3.12598200251h-m80-3.12598200251i-l80-4.4136810180359板j,k,l,m按单向板处理，由于这

20、些板不连续，因此假定其两端固定，且不连续，且不考虑双向板的影响1）作用在单向板的荷载与双向板相同q+g=7.35kn/m2）计算简图(图2-3) 3）弯矩设计值m=1/12qj: 支座 m=1.47kn/m跨中m=0.74kn/m 同上：k: 支座 m=1.47 kn/m 跨中m=0.74 kn/ml: 支座m=0.28 kn/m 跨中m=0.14 kn/mm:支座m=1.47 kn/m 跨中m=0.74 kn/m因为当m=1.47 kn/m时，计算受拉钢筋面积为124，所以单向板均按最小配筋取as =251，由于单向板支座处弯矩均小于双向板弯矩，因此在单向板与双向板相接处统一按双向板考虑。

21、3.2荷载标准值计算3.2.1 永久荷载1. 作用于框架梁上的荷载1) 屋面恒载三毡四油屋面防水层 0.4kn/m21:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kn/m2水泥蛭石板保温层 60mm 0.12kn/m21:8水泥炉渣找坡 80mm 1.44kn/m21:3水泥沙浆找平层 20mm 0.4kn/m2现浇钢筋混凝土板 80mm 2.kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合计5.1kn/m2 2) 楼面恒载 水磨石地面 0.65kn/m2现浇钢筋混凝土板 80mm 2.0kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合计3.05kn/m3) 梁自重 横向框架梁： 2.5kn/m

22、次要框架梁： 2kn/m4) 柱自重 上层柱： 18.75 kn /根底层柱： 20.25 kn /根 5）墙自重及两面抹灰 女儿墙： 4.56kn/m 两面抹灰： 0.68kn/m 共计：5.24kn/m26层：外墙标准层墙: 20.3kn/m 内墙标准层墙: 13.1kn/m底层: 外墙标准层墙: 28.12kn/m 内墙标准层墙: 28.12kn/m 图3-32. 作用在框架梁恒载计算楼面荷载分配按双向板进行荷载分配 为了便于计算，这里将三角形和梯形荷载换算为等效均布荷载： 短向分配（三角）：5aq/8 长向分配（梯形）：(参见图3-3)a1=3（4.432-3.4）31.7=4.59m

23、2 = a3 a2=33.431.7=2.89m2=a4c3=3 （4.132-2.7）31.35=3.71m2 =c1 c2=32.731.35=1.82 m2=c1 d2=3（2.932-2.5）31.25=2.06m2 =d4 d1=32.531.25=1.56m2=d3顶层：g a1=5.134.59=23.4kn= g a3 gb1=5.130.3534.4= 7.85kng l1=1.334.4=6.56kn ga2=5.132.29=14074kn= ga4g f=0.835.134.1=16.73kn gl8=0.7532.9=2.18 kngl2=1.334.1=5.74kn

24、 gc1=5.133.71=18.92kngc2=1.8235.1=9.28kn gd2=5.132.06=10.51 knfm = (gl2+ga1+ga3+gf1)+(ga2+gb1+gl1+ga1) 332=67.1kn fn =( g c2+ gd11+ g d2+ g c1+ g c3+ g l4)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=64.44 knql3=1.3kn/m= ql9 qa3=6.54n/m qam=6.5432+2.5=15.58n/m qmc =2.5kn/m d1: qd1=4.52n/m qcn=4.332+2.5=11.1n/m qen

25、=2.5+4.5232=11.54kn/m标准层:ga1=ga3=3.394.59=15.56kn ga2=3.392.89=8.0kn= ga4 gb1 =3.390.35+4.4=5.22kn gf1=3.390.84.1=11.12kn gl1=(13.1+1.3)4.4=63.36kn gl8=(13.1+0.75)2.9=40.17kngl2=(13.1+1.3)4.1=50.04kn gc1=3.393.71=12.58kn gc2 =3.391.82=6.17kn gd1=3.395.1=17.29kn gd2=3.391.56=5.29kn ge1 =3.392.291.25=

26、12.29knfm = ( g l2+ g a1+ g a3+ g f1)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=116kn fn= ( g c2+ gd11+ g d2+ g c1+ g c3+ g l4)+ (ga2+ g b1+ gl1+ g a1) 332=125.73knqc2=2.73.39=2.86kn/m qd1=0.6691.953.55=4.631kn/mqa3= 0.53.43.39=4.53kn/m ql3=14.4kn/m qc2=0.7091/22.53.39=3kn/m qcn=14.4+2.862=20.12kn/m2.1.2.2 恒荷载作用在

27、框架柱上的集中荷载gl5=4.1(2.5+5.2)=25.52kn g l5=20.2+8.7=91.02 kngl9=14kn g l9=14.4+13.16=93.6 kngl5=4.1(2.5+5.2)=25.52kn g l5=20.2+8.7=91.02 kngl3=62.5=15 kn g l5=15+13.16=93.6 kn顶层：fa=(ga4+gb1+ga1+gl1)3+gl5+ga4+ga5+gl3+fm3/2=83.57knfc=(ga4+gb1+ga1+gl1)3+ gl5+ga4+ga5+gl3+fm3/2=131.8knfe =(ga4+gb1+ ga1+ gl1)

28、 3+ gl5+ga4 +ga5+ gl3+fm3/2=89.18kn标准层： fa= 188.89 kn fc= 185.18 kn fe=230.9 kna列柱：六层： f6= 83.57 kn f6= 98.27 kn 五层： f5=287.66 kn f5= f5+15.19=302.85kn四层： f4= 491.94 kn f4= 506.93 kn 三层： f3= 695.82 kn f3= f3+15.19=711.11kn二层： f2= 899.9 kn f2= 915.09 kn 一层： f1= 1103.99 f1=1119.7knc列柱：六层： f6=131.8kn f

29、6=146.99kn 五层： f5=332.17 kn f5=347.36 kn四层： f4= 532.54kn f4=547.33kn 三层： f3=732.91 kn f3= 748.1kn二层： f2= 933.28kn f2=948.7 kn 一层： f1= 1133.65kn f1= 1153.9kne列柱： 六层： f6= 89.18kn f6= 104.37kn 五层： f5= 335.27kn f5=350.46 kn四层： f4= 581.36kn f4=596.55kn 三层： f3= 827.45kn f3= 842.64kn二层： f2=1073.54 kn f2= 1

30、088.73kn 一层： f1= 1319.63kn f1= 1339.88kn 3.2.2 竖向可变荷载查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为2.0kn/m2,上人屋面均布活荷载标准值为2.0kn/m2。 ac跨： am:q=5.13 kn/m ce跨： cn: q=3.38 kn/m ne:3.55 kn/mfm= (1.89+1.69)31.5+(0.81+0.56)31.5+0.7533.331.5=21.78 kn fn=31.34kn fe=35 kn fc=48.46 kn fam=17.5 kn3.2.3风荷载标准值计算风压标准值计算公式为：w=zsz0 本地区基本风压为：w0=0

31、.3楼高h30m；地面粗糙类别为c类；风振系数：z=1+hi/h3/z 表3-1层次123456hi（第i层距离室外地面的高度）3.456.459.4512.4515.4518.45h=20.65m b11.6m h/b2 查表：脉动影响系数=0.45表3-2离地面高度（m）z3.456.459.4512.4515.4518.45风压高度系数z0.40.590.70.770.850.91结构高度h=20.230m,故取z=1.0,s=1.3 表3-3离地面高度（m）z3.456.459.4512.4515.4518.45k0.340.500.590.650.720.77转化为集中荷载（受荷面与

32、计算单元同）6层： fw6k=7.89kn 5层： fw5k=.9.16kn 4层： fw4k=8.43kn 3层： fw3k=7.63kn 2层： fw2k=6.7kn 1层： fw1k= 7.88kn（如图6所示）3.2.4 水平地震作用计算1.重力荷载代表值（恒载+0.5活载）1) 恒载屋面重力值：g面=2946k 楼板重力值：g板=1985kn梁重力值： g梁=811k 柱重力值： g上柱=731kn g底柱=789kn墙重力值：标准层g女儿墙=639kn g标墙=2480kng底墙=3527kn 底层600734/3=8009 kn2.4.1.2 活荷载 q=2.0348.9311.

33、6=1155kn 2.4.1.3 重力荷载代表值 g6= g板+g梁+g上柱/2+g女儿墙+g标墙/2=7767（不包括屋面活荷载）g5= g板+g梁+g上柱+ g标墙+f活/2=10085kng2=g3=g4=g5 =10085kn g1= g板+g梁+g上柱/2+g底柱/2+g标墙/2+g底墙+f活/2=11115kn质点重力荷载代表值(见图3-7) 图3-72) 水平地震作用计算1各层d值汇总（d单位：104kn/m）计算过程见(表3-4)表3-4层次边柱 (根)边柱d中柱 (根)中柱d边柱 (根边柱dd六131.29132.36131.3765.26五131.29132.36131.3

34、765.26四131.29132.36131.3765.26三131.29132.36131.3765.26二131.29132.36131.3765.26一131.59131.99131.6267.22顶点位移计算（将重力荷载代表值gi作为水平荷载）ut=+=0.3033基本自振周期 s4基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第二组，场地类别类，tg=0.40s，地震加速度0.20g，多遇地震下max=0.085结构底部剪力标准值 6各层水平地震作用标准值，故需考虑顶部附加地震作用 n=0.08t1+0.07=0.122顶部附加的集中水平地震作用为：fn=nfek=0.12232516=2

35、82.6kn7各层水平地震层间剪力 8多遇地震下弹性层间位移 计算过程见下表（3-5）表3-5楼层hi (m)vi (kn)di (104kn/m)ue (m)ee六3803.765.260.001230.00041五31373.565.260.002100.0007四 31836.565.260.002810.00094三32192.665.260.003360.00112二 32441.965.260.003740.00125一42598.967.60.0038410.00096故满足要求 3.3 荷载作用下框架的内力分析3.3.1恒荷载作用下框架的内力分析恒荷载作用下框架的受荷简图如图所

36、示1.横荷载作用下框架的弯矩计算1) 梁的固端弯矩可按下面方法求得ac跨：顶层：m a6c667.134.4431.62/6221kn m c6a657.7nm a6c6-46.8 m c6a646.8kn m a6c6 36.8 kn m c6a627.8kna c 标准层a6c6m a6c6-36.3nm mc6a699.7knmm a6c6-82.5knm mc6a62.5knmm a6c6-24.5knm m c6a618.5knm总计：m a6c6-143.3nm m c6a6ce跨： 标准层：m c5e5-88.09 m e5c588knmm c5e5-88.4knmm e5c58

37、8.4knm总计m c5e5-176.4knmm e5c5176.4knm顶层 m c6e6-45.1knmm e6c645.1knm m c6e6-108.3knm m e6c6108.3knm1. 梁的跨内最大弯矩的求法。ce跨 c6e6段弯矩的求法：q c6e632.22knq e6c632.22knq c6e667.78knq e6c667.78kn跨中k点弯矩m76.7knc5e5段弯矩：e5c562.8knqe5c593.1knqc5e562.8knqe5c593.1kn跨中k点弯矩mk131.4knm恒载作用下的弯矩图（见图3-9）2. 恒载作用下框架的剪力计算 由简图和推导公式

38、进行计算3. 恒荷载 作用下框架的轴力计算（见图3-11）3.3.2活荷载作用下框架的内力计算1.楼面活载作用下框架的内力计算由于楼面活载4.0kn/m2,故按活载满布的情况计算。为减小误差，将最终结果中，梁的跨中弯矩扩大1.2倍，支座弯矩不变。1) 楼面活载作用下框架的弯矩计算 ec跨： mce-31knmmec31knmac跨： mac-21.72knm mca29.99knm上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁下柱上柱0.6980.3020.2280.5270.2450.2960.704-31.730.2-313122.179.590.180.420.2-9.18-21.826.530.09

39、4.80.06-4.59-9.18-21.82-4.62-2-0.06-0.014-0.0722.75-22.7524.08-24.0835.120.32-35.440.831.980.4110.4110.1780.1490.3420.3420.1610.1880.4060.406-31.7630.2-313113.0513.055.660.120.280.280.12-5.82-12.58-12.5811.096.530.062.830.21-2.910.06-6.3-10.93-7.27-7.27-3.14-0.02-0.04-0.04-0.033.236.966.9616.9112.31

40、-29.2233.130.450.24-33.8228.47-11.93-16.540.4110.4110.1780.1490.3420.3420.1610.1880.4060.406-31.7630.2-313113.0513.055.660.120.280.280.12-5.82-12.58-12.586.536.530.062.830.140.14-2.910.06-6.3-6.3-5.39-5.39-2.340.030.070.170.032.485.065.0914.1914.19-28.3833.180.490.49-33.7627.6-13.8-13.80.4110.4110.1780.1490.3420.3420.1610.1880.4060.406-31.7630.2-313113.0513.055.660.120.280.280.12-5.82-12.58-12.586.536.530.062.830.140.14-2.910.06-6.3-6.3-2.71-2.71-1.170.030.070.070.042.445.275.216.8717.34-